臨時(shí)加固方案

1、余政儲(chǔ)出（ 2013） 53號(hào)地塊辦公T1樓、T2 樓、T3樓、T4樓、商業(yè)1#樓、地下室工程臨時(shí) 加固專 項(xiàng)方案舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司二0 一七年九月臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案 舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司一、工程概況及設(shè)計(jì)現(xiàn)狀 2.1.1 工程概況2.1.2 .周圍環(huán)境條件2.1.3 基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)方案及坑頂放坡做法21.4 地下室頂板設(shè)計(jì)情況： 3二、基坑頂部狹窄部位及現(xiàn)有配電房部位的擋土墻加固措施 32.1 基坑四周現(xiàn)場情況32.2 壓頂梁上設(shè)置擋土墻加固措施4三、地下室頂板臨時(shí)加固措施 53.1 重型運(yùn)輸車輛集中荷載設(shè)定53.2 車輛集中荷載等效轉(zhuǎn)化為均布荷載53.3 利用設(shè)計(jì)消防通道做施

2、工臨時(shí)運(yùn)輸?shù)缆?1 03.4 消防通道因設(shè)置后澆帶的影響，需采取畢要的加固措施。 11四、附件1.4附件1、地庫頂板圖14附件2、后澆帶移位示意圖1.4附件3、臨時(shí)構(gòu)造柱加固示意圖1.4附圖4、后澆帶移位平面圖 1.4臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案:舜杰建設(shè)(集團(tuán))有限公司工程概況及設(shè)計(jì)現(xiàn)狀1.1工程概況本工程總建筑面積約111652 m2,其中地上建筑面積約 68262 m2,地下建 筑面積約43390 m20由二層整體地下室及地上五棟單體組成：T1 H一層框架、T2 H一層框架、T3H一層框架、T4十三層框架、商業(yè)1#四層框架。基坑設(shè)計(jì)深度11.9m1.2.周圍環(huán)境條件位置環(huán)境距坑邊距離東側(cè)上祥

3、路，道路路面典型標(biāo)高約-0.700 。道路人行道邊跑離圍護(hù)軸線約 3.5m,。 人行道范圍內(nèi)有弱電管線及雨水管線。南側(cè)運(yùn)河廣告產(chǎn)業(yè)大廈，兩幢主樓分 別為7層和12層，2層地下室。地下室外墻距圍護(hù)軸線為12m30m西側(cè)杭行路，道路路面典型標(biāo)高為-0.800。道路人行道邊跑離圍護(hù)軸線約12m。人 行道范圍內(nèi)有弱電管線及雨水管線。北側(cè)祥園北路，道路路面典型標(biāo)高為-0.500。道路人行道邊跑離圍護(hù)軸線為6.2m,局 部2.8m。人行道范圍內(nèi)有弱電管線及雨 水管線。1.3基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)方案及坑頂放坡做法(1)基坑地下室下部采用三軸水泥攪拌樁搭接施工形成止水帷幕，加上鉆 孔灌注圍護(hù)排樁墻，結(jié)合兩道水平鋼筋混

4、凝土內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)的圍護(hù)方案。(2)三軸水泥攪拌樁采用850600的形式，采用三軸攪拌樁機(jī)按套一孔 法搭接施工形成止水帷幕，鉆孔灌注樁根據(jù)工況和地質(zhì)情況分別采用8001200和900130曬種形式的圍護(hù)樁墻。(3)根據(jù)周邊紅線情況和場地標(biāo)高，四周上部采用小放坡結(jié)合噴網(wǎng)支護(hù)， 放坡面采用小6.5200雙向鋼筋網(wǎng)噴射混凝土進(jìn)行支護(hù)，噴射混凝土分兩層施工, 第一層厚度3040mm沿基坑壓頂梁處設(shè)截水溝防止地表水進(jìn)入基坑。典型剖面如下圖：基坑設(shè)計(jì)深度11.5m,基坑安全等級(jí)為一級(jí)。臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案. 舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司aX三1.4地下室頂板設(shè)計(jì)情況：1、本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總說明中明確了設(shè)計(jì)活荷載

5、標(biāo)準(zhǔn)值如下：消防車道、消防登高場地（板跨不小于 3?3m的雙向板樓蓋）35kN/m2消防車道、消防登高場地（板跨不小于 6?6m的雙向板樓蓋）20kN/m頂板施工活荷載（無覆土） : 5 kN/m22、消防車道及地下室后澆帶平面布置見附圖二、基坑頂部狹窄部位及現(xiàn)有配電房部位的擋土墻加固措施2.1 基坑四周現(xiàn)場情況1、根據(jù)第一章有關(guān)基坑周邊環(huán)境內(nèi)容，及現(xiàn)場施工實(shí)際情況， 目前在基坑西 北角圍護(hù)平面凸出位置，基坑西南角運(yùn)河廣告大廈圍墻轉(zhuǎn)角位置， 壓頂梁離現(xiàn)有 圍墻間距太?。ㄔ斠姼綀D），無法按圍護(hù)設(shè)計(jì)1:1的要求放坡，或放坡后坑頂無 法設(shè)置施工道路。2、根據(jù)圍護(hù)設(shè)計(jì)對(duì)現(xiàn)有配電房位置進(jìn)行了坡頂插松木樁

6、、 沿坡面打入4米長 間距1.5米的04.8 72.5的錨管土釘，坡面（W.5200噴射80cm碎護(hù)坡的加固方 法。從施工角度有幾個(gè)難點(diǎn)：A、坑頂土為雜填土，有較多大塊混凝土塊、石塊、斷樁等建筑垃圾，松木樁及錨管難以插入。臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案4 舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司B、地下管線不清，可能會(huì)受到破壞G量少不能連繼施工，施工工藝程序多， 進(jìn)出場及工藝準(zhǔn)備費(fèi)用占比大， 不經(jīng)濟(jì)。D施工場地有限，無施工機(jī)械停放空間。2.2 壓頂梁上設(shè)置擋土墻加固措施綜合上述兩點(diǎn)，上述部位擬采取現(xiàn)澆垂直鋼筋碎擋土墻的加固方式：1、在需加固部位壓頂梁上部預(yù)埋1220吸排鋼筋2、壓頂梁施工完成后，在壓頂梁止設(shè)置 20

7、0厚12200分布筋O8400 鋼筋碎擋土墻，頂標(biāo)高至施工道路底，留出 200m唯岡筋接頭，澆入道路板內(nèi)3、 土方回填平整4、再施工道路硬化。詳見示意圖。容一輛勞動(dòng)車通行空間施工道路及翻邊壓頂梁200厚鋼筋硅擋土墻墊層隹3-L.k>圍護(hù)結(jié)構(gòu)灌注樁LLILLLLLLLLLLLLLLbtbtb!:!-1-LLLLLLLLL.LLLLL-LL-LLLLLLLLLLLLLLLLLL-103 LLLLLLLLkLLLLLLLLLLLLLLLL' r-L LLLLLLLLLLLhLLLLLLLLLLLLLLLLML圍墻原狀土二 原狀土交界面水泥土人工清理干凈 磚模取消，擴(kuò)大壓頂硅范 圍直接至

8、水泥土界面止水圍幕樁舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案三、地下室頂板臨時(shí)加固措施由于地下車庫的落地面積很大，并且辦公T1T4及商業(yè)1#樓又處于大面積地下車庫的中部，因此造成在施工的過程中，局部區(qū)域的地下車庫頂板上必須設(shè) 置好主要的運(yùn)輸通道，以供混凝土泵車、以及混凝土運(yùn)輸車輛等大中型重型車輛 的運(yùn)輸與通行，為此，需要根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012中附錄C的荷載設(shè)計(jì)要求，擬對(duì)地下車庫的結(jié)構(gòu)頂板進(jìn)行大型運(yùn)輸車輛的受力結(jié)構(gòu)驗(yàn)算， 必要時(shí)還必須對(duì)局部的薄弱環(huán)節(jié)區(qū)域進(jìn)行適當(dāng)?shù)募庸?，從而確保地下車庫頂板結(jié)構(gòu)的安全使用。3.1 重型運(yùn)輸車輛集中荷載設(shè)定大型載重車輛的計(jì)算荷載按6吊容

9、量的碎橄欖運(yùn)輸車約680KN考慮目前的商品混凝土橄欖運(yùn)輸車已普遍開始大型化， 所以地下車庫頂板上需要 考慮到要通行16m容量的碎橄欖運(yùn)輸車，此時(shí)，碎橄欖運(yùn)輸車在新車時(shí)的自身重 量約為200KN但另加工作狀態(tài)時(shí)所必須儲(chǔ)備的一定用量的攪拌與清洗用水、汽 車燃油、以及攪拌筒內(nèi)殘剩且早已凝固膠結(jié)的少量水泥漿液等各種重量后，碎橄欖運(yùn)輸空車的實(shí)際總重量已增大為約 240KN&右（注：約240KN重量的數(shù)值已在 本公司內(nèi)有地磅稱重的項(xiàng)目工程中已經(jīng)多次稱重獲得），加上16m3容量的商品碎 重量約440KN（25KN/Mx 16mx 1.1超載系數(shù)=440KN ,故碎橄欖車在滿負(fù)荷運(yùn)輸 時(shí)的最大重量約在

10、680KN&右，由于此數(shù)值對(duì)于地下車庫頂板而言是一個(gè)很大的 臨時(shí)施工荷載，所以在施工中必須嚴(yán)格加以控制， 并提前要求商品碎廠在通行地 下車庫頂板運(yùn)輸?shù)氖┕すこ讨斜仨殗?yán)格采用 詞6m容量的碎橄欖運(yùn)輸車，或者更 適宜于采用12m容量的相對(duì)更小的碎橄欖運(yùn)輸車，從而確保地下車庫頂板結(jié)構(gòu)的 安全使用。3.2 車輛集中荷載等效轉(zhuǎn)化為均布荷載 2 .680KN重型車輛集中荷載轉(zhuǎn)化成等效均布荷載的換算數(shù)值在40.60KN/m左右，具體的換算如下：（注：換算中的假定條件是較常規(guī)的8.4m柱網(wǎng)框架結(jié)構(gòu)加中心十字梁，板厚 為 200mm按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012附錄C中的第C.0.2條：連續(xù)

11、梁、 板的等效均布活荷載，可按單跨簡支計(jì)算。但計(jì)算內(nèi)力時(shí)仍應(yīng)連續(xù)考慮.5臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001附錄C中的C.0.4條：單向板上局部荷載（包括集中荷載）的等效均布活荷載可按下列規(guī)定計(jì)算：2qe=8Ma/bL式中L 板的跨度；b板上荷載的有效分布寬度，按本附錄 C.0.5確定；M max 簡支單向板的絕對(duì)最大彎矩，按設(shè)備的最不利布置確定。（ 注：在計(jì)算Mmax時(shí)，設(shè)備荷載乘以動(dòng)力系數(shù)1.3,并扣去設(shè)備在該 板跨內(nèi)所占面積上由操作荷載引起的彎矩。）本工程以施工時(shí)采用16m的大型混凝土運(yùn)輸車（即碎橄欖車）作用在板的跨 中時(shí)將產(chǎn)生最大的

12、彎矩為來進(jìn)行分析與考慮（如下圖中的16m混凝土運(yùn)輸汽車的 實(shí)際尺寸一一附圖一）：汽車實(shí)際尺寸平面圖一一附圖一此時(shí)的計(jì)算假設(shè)條件如下：1）、由于汽車的后輪在滿載的情況下，車輪與地面的直接接觸約為200 nlm（長度）X 200 nlm （寬度），同時(shí)又由于8個(gè)后輪中的每左右2個(gè)車輪所組成的 一對(duì)車輪之間的間隔凈距僅為120nlm左右，此時(shí)車輪對(duì)鋼筋混凝土頂板 45o剛性 角的應(yīng)力擴(kuò)散中，其中心部位的剛性擴(kuò)散角已極大部分相互重疊，導(dǎo)致了彼此之間受到了相互的干擾、影響與削弱（詳見附圖二所示），因此每左右2個(gè)車輪必舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案須合并成一組局部荷載，按削弱后的外側(cè)總剪

13、切破裂面進(jìn)行考慮和計(jì)算，此時(shí) 8 個(gè)后輪可分別作為4個(gè)（組）局部荷載進(jìn)行計(jì)算。說明:車輪與地面直接接觸長度約為200ITE,車輪間的問 隔凈花知2cm t ,以何E右2人車輪令并點(diǎn)一個(gè)局既荷載局部荷載作用下的剛性擴(kuò)散圖一一附圖二2）、由于8個(gè)車輪左、右每一側(cè)上各為二個(gè)組合的局部荷載，在等效均布 荷載的計(jì)算中，左右各一側(cè)上的二個(gè)組合的局部荷載均是作用在同一個(gè)共同擴(kuò)散 的換算長度b的作用平面內(nèi)，所以其換算長度b也只能考慮一側(cè)的二個(gè)局部組合 荷載的擴(kuò)散長度，而不得將另一側(cè)二個(gè)組合局部荷載的同一個(gè)共同擴(kuò)散的作用面 重疊后重復(fù)加以計(jì)算，因此也只可以按下面附圖三的計(jì)算圖形進(jìn)行一次擴(kuò)散長度 b的換算。根據(jù)C

14、.0.5中的第4條款，當(dāng)兩個(gè)局部荷載相鄰且e<b時(shí)，荷載的有效分 布寬度應(yīng)予折減，可按下式計(jì)算：b'=b/2+e/2（C.0.5-6）式中：e相鄰兩個(gè)局部荷載的中心間距。b局一板上荷載的有效分布寬度，按本附錄 C.0.5的相關(guān)條款確定;舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司后輪單側(cè)兩個(gè)局部荷載的有效分布寬度一一附圖三臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案3）、本方案以混凝土運(yùn)輸16m的重型車輛后車輪一側(cè)的二個(gè)組合荷載作為代表對(duì)板進(jìn)行等效均布荷載的換算，后車輪所承壓的重量可按車輛滿載后的80%勺相對(duì)較為保守和較為安全的比例數(shù)值進(jìn)行計(jì)算，因此后車輪一側(cè)的作用荷載取 680KNX 1.3（車輛動(dòng)載安全系數(shù)）X80

15、% + 2側(cè)=353.6KN/每一側(cè)考慮。汽車后輪集中承壓力簡化圖一一附圖四4 舜杰建設(shè)(集團(tuán))有限公司臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案根據(jù)換算中的假定條件，由于是采用常規(guī)的 8.4m柱網(wǎng)框架結(jié)構(gòu)加中心十字 梁，板厚為250mm勺地下室頂板結(jié)構(gòu)，所以施工道路的板跨計(jì)算長度為 4.2mx 4.2m,所以本方案對(duì)板的均布荷載等效換算數(shù)值如下：按板跨度為4.2米的計(jì)算式如下：最大彎矩按簡支單向板進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算式為：Mmax=PX a因止匕，Mmax=353.6KNX 1.2m=424.32KN?m根據(jù)對(duì)滿載車輛的實(shí)際測量，汽車后輪的承壓尺寸為：btx=0.52m； bty=0.2m。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB

16、50009-2012附錄C中的C.0.5 ,因荷載作用面 的長邊平行于板跨，所以b按C.0.5中的第1款進(jìn)行計(jì)算：(1)當(dāng) bcx>bcy, bcy<0.6L , bcx&L 時(shí)：b= bcy + 0.7L(C.0.5-1)(2)當(dāng) bcx>bcy, 0.6L<bcy&L, bcx&L 時(shí)：b= 0.6 bcy +0.94L (C.0.5-2)式中bcx荷載作用平行于板跨的計(jì)算寬度；bcy荷載作用垂直于板跨的計(jì)算寬度；而 bcx= btx + 2s+h,bcy = bty + 2s + h式中btx荷載作用面平行于板跨的寬度；bty荷載作用面垂直

17、于板跨的寬度；s覆土厚度，0m【注：因在地下室頂板上設(shè)置施工道路時(shí)，頂板上還尚未進(jìn)行覆 土，所以在計(jì)算時(shí)覆土厚度不應(yīng)進(jìn)行疊加。】h板的厚度，厚度為 200 mm。bcx、bcy取值為:舜杰建設(shè)(集團(tuán))有限公司臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案bcx =0.52m + 0.2m=0.72mbcy =0.2m +0.2m=0.4m bcxbcy, bcy00.6L, bcx L.b= bcy+0.7L =0.4m +0.7 X4.2m=3.34m(C.0.5-1)根據(jù)實(shí)際的測量結(jié)果，兩個(gè)局部相鄰的荷載間距(即：后前輪與后后輪的問 距)e=1.35m< b,因此按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB5000A2012

18、)附錄C中C.0.5 的第4款，荷載的有效分布寬度進(jìn)行折減，計(jì)算式為： ， _b =b/2+e/2=3.39/2 + 1.35/2=2.37m(C.0.5-6)此時(shí)的理論荷載有效分布總寬度應(yīng)為 b=2b =2X2.37m=4.69mq e=8ML/bL2=(8 乂 424.32)/(4.69 乂 4.22)=41.03KN/n?在大型的混凝土攪拌運(yùn)輸車輛(即16m的混凝土橄欖運(yùn)輸車)或者是混凝土 汽車泵等重型車輛停放的情況下，該受力計(jì)算區(qū)域范圍內(nèi)的地下車庫頂板上的空 間面積實(shí)際上已經(jīng)被體積較龐大的車輛基本全部被占用，僅只能限于極少量的幾個(gè)人員能夠進(jìn)入作業(yè)，所以可不考慮。丁施工臨時(shí)運(yùn)輸?shù)缆返木?/p>

19、荷載總值取 41.03KN/m23.3 利用設(shè)計(jì)消防通道做施工臨時(shí)運(yùn)輸?shù)缆返叵萝噹斓南劳ǖ?、消防登高場地、以及消防車回轉(zhuǎn)場地 等地下車庫 的頂板上，由于設(shè)計(jì)中已經(jīng)考慮了消防車輛 35KN/m2的換算等效均布荷載的重量， 同時(shí)又加上一般為1.5m左右厚度的綠化種植土重量約 27KN/mi。二者的合計(jì)重量根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2012附錄B中的相關(guān) 要求，具消防車活荷載考慮覆土厚度影響后的折減系數(shù)可按約 K=0.8左右的較保 守?cái)?shù)值來加以確定，此時(shí)二者合計(jì)重量約為 0.8 X 35KN/m+27KN/m|Q 55KN/n2。v 55KN/m 2 > qe=43.83KN /

20、m2。充分滿足設(shè)計(jì)要求！因此消防通道、消防登高場地、以及消防車回轉(zhuǎn)場地等區(qū)域范圍內(nèi)的地 下車庫頂板，由于其設(shè)計(jì)中的使用荷載數(shù)值遠(yuǎn)大于在未覆土情況下通行和停放 16m的碎橄欖運(yùn)輸車或大中型的汽車活動(dòng)泵車，同時(shí)從本工程消防車道平面布置 來看，能到達(dá)所有單體，滿足施工運(yùn)輸主干道的功能要求，所以直接利用消防通10臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案4 舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司道、消防登高場地、以及消防車回轉(zhuǎn)場地作為施工現(xiàn)場的地下車庫頂板上的運(yùn)輸 主通道。3.4 消防通道因設(shè)置后澆帶的影響，需采取畢要的加固措施。從設(shè)計(jì)后澆帶平面布局來看，本工程的消防通道范圍有一部分布置有后澆 帶，混凝土沉降后澆帶一般均需要在高層建

21、筑的結(jié)構(gòu)封頂以后才能加以二次澆筑 封閉，所以其施工周期相對(duì)較長，同時(shí)混凝土的沉降后澆帶一般通常均布置在柱 網(wǎng)框架梁和板跨的中間三分之一（或三分之二） 附近的受力相對(duì)較小區(qū)域，因此 在高層建筑尚未完成結(jié)構(gòu)封頂，混凝土后澆帶還不能進(jìn)行二次澆筑封閉以前， 混 凝土后澆帶的二側(cè)頂板和框架梁（包括中間的一根十字梁）均是處于很不良的懸 臂狀態(tài)中，其中不足三分之一跨度的一側(cè)梁和板，其懸挑長度較短，僅以混凝土 自重為主的作用力之下是不會(huì)存在結(jié)構(gòu)受力上的安全問題，但是若此懸挑較短一側(cè)正好處于施工車輛通行道范圍內(nèi)的話，在大型車輛重壓之下是會(huì)存在很大的結(jié) 構(gòu)安全問題的。另一端處于三分之二左右懸挑長度的一側(cè)更是如此。因此利用消防通道、消防登高場地、以及消防車回轉(zhuǎn)場地作為施工現(xiàn)場的地 卜車庫頂板上的運(yùn)輸主通道，尚需采取以下兩步措施：（1）將后澆帶平移出消防通道范圍，至少平移至同跨的另一側(cè)的1/3跨度處，使消防通道下的板處于由主梁和次梁合圍而成的雙向板受力 狀態(tài)，而不是三面固結(jié)受力的懸臂板狀態(tài)。示意圖如下：后澆帶位置消防車道位置2400、框架柱800 次梁框架柱后澆帶移位前11臨時(shí)加固工程專項(xiàng)施工方案舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司消防車道位置框架柱后澆帶移位后根據(jù)本工程實(shí)際情況，需將地下室頂板d-j交1-26軸處的后 澆帶向北平移2.8m, p e交2831軸處后澆帶向東