畢業(yè)設(shè)計說明書

1、緒論畢業(yè)設(shè)計是培養(yǎng)學(xué)生實踐的重要環(huán)節(jié)之一。它是在大學(xué)教學(xué)課程，機 械課程設(shè)計，金工實習(xí)等教學(xué)環(huán)節(jié)的基礎(chǔ)上進(jìn)行的。畢業(yè)設(shè)計的主要目的是培養(yǎng)我們綜合運用所學(xué)基礎(chǔ)知識、專業(yè)知識和 專業(yè)技術(shù)知識及技能來分析、解決一般工程技術(shù)問題，使我們建立正確的 設(shè)計思想，掌握工程設(shè)計的一般程序規(guī)則和設(shè)計方法，為走上工作崗位打 下一定的基礎(chǔ)。通過畢業(yè)設(shè)計能進(jìn)一步擴大和深化自己所學(xué)的基礎(chǔ)知識、基本理論和 基本技能，提高自己的設(shè)計計算能力制圖能力，是我們懂得如何編寫技術(shù) 性文件，正確使用技術(shù)資料、手冊及相關(guān)的工具書，更能培養(yǎng)我們嚴(yán)肅認(rèn) 真、一絲不茍和實事求是的工作作風(fēng)。從而實現(xiàn)從學(xué)生向工程技術(shù)人員的 過渡。本設(shè)計題目為“

2、數(shù)控機床回轉(zhuǎn)刀架設(shè)計”它是根據(jù)實際情況，針對用 戶需求而提出的畢業(yè)設(shè)計，是一次綜合性、應(yīng)用性、和實踐性強的設(shè)計過 程。本次設(shè)計得到李老師的悉心指導(dǎo)，并提出了許多寶貴意見和建議，在 此深表感謝。由于本人設(shè)計能力有限，實踐經(jīng)驗不足，本設(shè)計中錯誤、不 妥之處再所難免，敬請各位老師批評指正。1自動回轉(zhuǎn)刀架的工作原理圖1.1 自動回轉(zhuǎn)刀架的換刀流程圖1.2表示自動回轉(zhuǎn)刀架在換刀過程中有關(guān)的銷的位置。其中上部的 圓柱銷2和下部的反靠銷6起著重要作用。當(dāng)?shù)都芴幱阪i緊狀態(tài)時,兩銷的情況如圖a所示，此時反靠銷6落在反 靠圓盤7的十字槽內(nèi)，上刀體4的端面齒和下刀的端面齒處于嚙合狀態(tài)（上 下端面齒在圖a中未畫出）。

3、需要換刀時，控制系統(tǒng)發(fā)出刀架的轉(zhuǎn)位信號，三相異步電動機正向旋 轉(zhuǎn)，通過蝸桿副帶動螺桿正向轉(zhuǎn)動，與螺桿配合的上刀體4逐漸抬起，上 刀體4與下刀體之間的端面齒慢慢脫開；與此同時，上蓋圓盤1也隨著螺 桿正向轉(zhuǎn)動（上蓋圓盤1通過圓柱銷與螺桿聯(lián)接），當(dāng)轉(zhuǎn)過約150度時，上 蓋圓盤1直槽的另一端轉(zhuǎn)到圓柱銷2的正上方，由于彈簧3的作用，圓柱 銷2落入直槽內(nèi)，于是上蓋圓盤1就通過圓柱銷2使得上刀體4轉(zhuǎn)動起來 （此時端面齒已完全脫開），如圖b所示。i：屆岡盤轉(zhuǎn)動力囲a)b)I Mi閲社轉(zhuǎn)動力向c）d）圖1.2 刀架轉(zhuǎn)位過程中銷的位置1 上蓋圓盤2 圓柱銷3 彈簧4 上刀體5 圓柱銷6 反靠銷7 反靠圓盤a）換刀

4、開始時，圓柱銷2與上蓋圓盤1可以相對滑動b）上刀體4完全抬起后，圓柱銷2落入上蓋圓盤1槽內(nèi)，上蓋圓盤1 將帶動圓柱銷2及上刀體4 一起轉(zhuǎn)動c）上刀體4連續(xù)轉(zhuǎn)動時，反靠銷6可從反靠圓盤7的槽左側(cè)斜坡滑出d）找到刀位后，刀架電動機反轉(zhuǎn)，反靠銷6反靠，上刀體停轉(zhuǎn)，實現(xiàn) 粗定位。上蓋圓盤1、圓柱銷2以及上刀體4在正轉(zhuǎn)的過程中，反靠銷6能夠 從反靠圓盤7中十字槽的左側(cè)斜坡滑出，而不影響上刀體4尋找刀位時的 正向轉(zhuǎn)動，如圖c所示。上刀體4帶動磁鐵轉(zhuǎn)到需要的刀位時，發(fā)信盤上對應(yīng)的霍爾元件輸出 低電平信號，控制系統(tǒng)收到后，立即控制刀架電動機反轉(zhuǎn)，上蓋圓盤1通 過圓柱銷2帶動上刀體4開始反轉(zhuǎn)，反靠銷6馬上就會落

5、入反靠圓盤7的 十字槽內(nèi)，至此，完成粗定位，如圖d所示。此時反靠銷6從反靠圓盤7 的十字槽內(nèi)爬不上來，于是上刀體4停止轉(zhuǎn)動，開始下降，而上蓋圓盤1 繼續(xù)反轉(zhuǎn)，其直槽的左側(cè)斜坡將圓柱銷2的頭部壓入上刀體4的銷孔內(nèi)， 之后，上蓋圓盤1的下表面開始與圓柱銷2的頭部滑動。在些期間，上、 下刀本的端面齒逐漸嚙合，實現(xiàn)定位，經(jīng)過設(shè)定的延時時間后，刀架電動 機停轉(zhuǎn)，整個換刀過和結(jié)束。由于蝸桿副具有自鎖功能，所以刀架可穩(wěn)定的工作。2總體結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1減速機構(gòu)的設(shè)計電動機選擇三步相異步電動機，額定功率900W,額定轉(zhuǎn)速為 1440r/min ，而刀架轉(zhuǎn)速設(shè)定30r/min ，由于轉(zhuǎn)速較高不能直接驅(qū)動刀架， 因此

6、必須經(jīng)過適當(dāng)?shù)臏p速。采用蝸桿副減速，蝸桿副傳動可以改變運動的 方向，獲得較大的傳動比，以保證傳動精度和平穩(wěn)性并能自鎖，可以減少 整個裝置的空間，比較精簡。2.2上刀體鎖緊與精定位機構(gòu)的設(shè)計上刀架鎖緊與精定位將直接影響工件的加工精度，因為刀具直接安裝 在上刀體上，所以刀體要承受全部的切削力，因此對它的選擇很重要，在 設(shè)計中選擇端面將上刀體與下刀體的配合加工成梯形的端面齒。采用梯形 的端面齒，刀架處于鎖緊時，下端面齒相互嚙合，這時上刀體不能繞刀架 的中心軸轉(zhuǎn)動；換刀時電動機正轉(zhuǎn)，抬起機構(gòu)使上刀體抬起，等上下端面 齒脫開后，上刀體才可以繞刀架中心軸轉(zhuǎn)動，完成轉(zhuǎn)位工作。2.3刀架抬起機構(gòu)的設(shè)計在上述過

7、程中欲使上下刀體的兩個端面齒脫離。就必須設(shè)計分離機 構(gòu)，在此選擇螺桿一螺母副，并在上刀體內(nèi)部加工出內(nèi)螺紋，當(dāng)電動機通 過蝸桿一蝸輪帶動螺桿繞中心軸轉(zhuǎn)動時，而將上刀體看做螺母，要么轉(zhuǎn)動， 要么上下移動。兩種情況，當(dāng)?shù)都芴幱阪i緊狀態(tài)時，上刀體與下刀體的端 面齒相互嚙合，因為這時上刀體不能與螺桿一起轉(zhuǎn)動，轉(zhuǎn)動會使上刀體向 上移動。當(dāng)端面齒脫離嚙合時，上刀體就和螺桿一同轉(zhuǎn)動，在設(shè)計螺桿時 要注意螺距的選擇，而螺距的選擇是否合理非常重要，選擇適當(dāng)以便當(dāng)螺 桿轉(zhuǎn)動一定角度時，使上刀體與下刀體的端面齒能夠完全脫離嚙合狀態(tài)。圖2.1 自動回轉(zhuǎn)刀架的傳動結(jié)構(gòu)示意圖1 發(fā)信盤2 推力軸承3 螺桿螺母機構(gòu)4 端面齒

8、盤5 發(fā)靠圓盤6 二相異步電動機7 聯(lián)軸器8 蝸桿副9 反靠銷10 圓柱銷11上蓋圓盤12上刀體3主要傳動部件的設(shè)計計算3.1蝸桿副的設(shè)計計算自動回轉(zhuǎn)刀架的動力源是三相異步電動機，其中蝸桿與電動機直聯(lián)， 刀架轉(zhuǎn)位時蝸桿與上刀體直聯(lián)。已知電動機額定功率R=900W,額定轉(zhuǎn)速 ni =1440r/min ，上刀體設(shè)計轉(zhuǎn)速n? =30r/min,貝U蝸桿畐寸的傳動比i=1440/30=48。刀架從轉(zhuǎn)位到鎖緊時，需要蝸桿反向，工作載荷不均勻，起動時沖擊較大，今要求蝸桿的使用壽命Lh =10000h，因此對蝸桿的型號材 料的選擇以及齒面接觸疲勞強度計算相當(dāng)重要。3.1.1 蝸桿的選型GB/T10065-

9、1998 推薦采用阿基米德（ZA蝸桿）和錐面包絡(luò)蝸桿（ZK 蝸桿）。本設(shè)計采用阿基米德型圓柱蝸桿（ZA型）。3.1.2 蝸桿的材料刀架中的蝸桿副傳遞的功率不大，但蝸桿轉(zhuǎn)速較高，因此，蝸桿的材 料選用45鋼，其螺旋齒面要求淬火，硬度為4555HRC,以提高表面耐磨 性，選用錫磷青銅ZCuSn10P1，采用金屬模鑄造。3.1.3 按齒面接觸疲勞強度進(jìn)行設(shè)計刀架中的蝸桿副采用閉式傳動，多因齒面脫離危險合或點蝕而失效。因 此，在進(jìn)行承載能力計算時，先按齒面接觸疲勞強度進(jìn)行校核。按蝸輪接觸疲勞強度條件設(shè)計計算的公式為：I ZeZ 2a 3 KT2（3.1）式中a蝸桿副的傳動中心距，單位為mmK載荷系數(shù)；

10、T 2作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩T2，單位為NmmZe彈性影響系數(shù)，單位為MP/2 ；Zp接觸系數(shù)；h許用接觸應(yīng)力，單位為MP&從式（3.1 ）算出蝸桿副的中心距a之后，根據(jù)已知的傳動比i=48,從 附錄1中選擇一個合適的中心距a值，以及相應(yīng)的蝸桿、蝸輪參數(shù)（1）確定作用在蝸桿上的轉(zhuǎn)矩t2設(shè)蝸桿頭數(shù)乙=1 ,蝸桿的傳動效率取n =0.8 。由電動機的額定功率 R=90W,可以算得蝸輪傳遞的功率P2=R n，再由蝸輪的輪轉(zhuǎn)速n2=30r/min求得作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩：T29.55P2 / n 9.55R / n29.55 80 0.8/30N m 20373 N mm（2）確定載荷系數(shù)K根據(jù)載荷

11、情況查表，選K=1.39（3）確定彈性影響系數(shù)Ze鑄錫磷青銅蝸輪與蝸桿相配時，從有關(guān)手冊查得彈性影響系數(shù)1/2Ze =160MPa。（4）確定接觸系數(shù)Zp先假設(shè)蝸桿分度圓直徑di和傳動中心距a的比值d1/a=0.35，從附錄3 中可查得接觸系數(shù)ZP =2.9。（5）確定許用接觸應(yīng)力h根據(jù)蝸輪材料為鑄錫磷青銅ZCuSn10P1、金屬模鑄造蝸桿螺旋齒面硬 度大于45HRC,可從附錄4中查得蝸輪的基本許用應(yīng)力 H =268MPa。已知 蝸桿為單頭，蝸輪每轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)時每個輪齒嚙合的次數(shù)J=1 ；蝸輪轉(zhuǎn)速 n2=30r/min; 蝸桿 副的使用壽命Lh=10000h。則應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60Jn2 Lh=60

12、 X 1 X 30 X 10000=1.8 X 10 7壽命系數(shù)：Knh 8107/N 0.929許用應(yīng)力：H =KH H N' =0.929 X 268MPa=249MPa（6）計算中心距將以上各參數(shù)代入式（3.1 ）,求得中心距：a >3,1.39 20373 （160 2.9/249）2 mm=46.2mm查附錄1,取中心距a =50mm,已知蝸桿頭數(shù) 乙=1 ,設(shè)模數(shù) m=1.6mm, 得蝸桿分度圓直徑d仁20mmo為時d1/ a=0.4 ,由附錄3得接觸系數(shù)Z尸2.74。 因為ZpV Z p,所以上述計算結(jié)果可用。3.1.4 蝸桿和蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸由蝸桿和蝸輪的

13、基本尺寸和主要參數(shù)，算得蝸桿和蝸輪的主要幾何尺 寸后，即可繪制蝸桿副的工作圖。(1) 蝸桿參數(shù)與尺寸頭數(shù) Zi=1 ,模數(shù) m=1.6mm ,軸 向齒距 Pa= n m=5.027mm ,軸 向齒厚 Sa=0.5 n m=2.514mm ,分度 圓直徑 di=20mm ,直徑系數(shù) q=di/m=12.5 ,分度 圓導(dǎo)程角 丫 =arctan(zq)=4 °34 26。取齒頂高系數(shù)ha*=1 ,徑向間隙系數(shù)c*=0.2 ,則齒頂圓直徑da1 =d 1 +2h a* m=20mm+21 X1.6mm=23.2mm齒根圓直徑df1=d1-2m(ha +c )=20-2 X1.6 x(1+0

14、.2)mm=16.16mm 。(2) 蝸輪參數(shù)與尺寸齒數(shù) Z2=46，模數(shù) m=1.6mm，分度圓直徑 d2=mZ2=1.6 X48mm=76.8mm , 變位系數(shù)X2= a-(d 1+d2)/2/m=50-(20+76.8)/2/1.6=1蝸輪齒根圓直徑df2 =d2-2m(h a -x2+ c )=76.8-2 X.6 x(1-1+0.2)mm=76.16mm蝸輪齒頂圓弧半徑rg2 = a-d a2/2=(50-83.2/2)mm=8.4mm(3) 校核蝸輪齒根彎曲疲勞強度即檢驗下式是否成立：f = ( 1.53KT 2/d1d2m) & Fa2Y 廬f(3.2)式中 f蝸輪齒根彎

15、曲應(yīng)力，單位為MPa ;Y Fa2 蝸輪齒形系數(shù)；Y 3螺旋角影響系數(shù)；f 蝸輪的許用彎曲應(yīng)力，單位為MPa。由蝸桿頭數(shù)Z1=1 ,傳動比i=48 ,可以算出蝸輪齒數(shù)Z2=iZ 1=48則蝸輪的當(dāng)量齒數(shù)3Zv2=Z2/cos 丫 =48.46根據(jù)蝸輪變位系數(shù)X2=1和當(dāng)量齒數(shù)ZV2 =48.46 ,查附錄6,得齒形系 數(shù)：YFa2=1.95螺旋角影響系數(shù)：Y 3=1- 丫 /140=0.967根據(jù)蝸輪的材料和制造方法，查附錄5，可得蝸輪基本許用彎曲應(yīng)力:f 7 =56MPa蝸輪的壽命系數(shù)：Kfn = 9 106/N =9 106/1.8 107 =0.725蝸輪的許用彎曲應(yīng)力：f = f 7

16、KFN=56X0.725MPa=40.6MPa將以上參數(shù)代入（3.2 ）,得蝸輪齒根彎曲應(yīng)力：F = 1.53 1.39 20373 x 1.95 x 0.967MPa 33.2MPa20 76.8 1.6可見f V F,蝸輪齒根的彎曲強度滿足要求。3.2蝸桿軸的設(shè)計3.2.1 蝸桿軸的材料選擇，確定許用應(yīng)力考慮軸主要傳遞蝸輪的轉(zhuǎn)矩，為普通用途中小功率減速傳動裝置。選 用45號鋼，正火處理， b 600MPa 。3.2.2 按扭轉(zhuǎn)強度初步估算軸的最小直徑(aT)2ca(3.3 )扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取a 0.6抗彎截面系數(shù)W0.1d3取 dmin15.14mm3.2.3 確定各軸段的直

17、徑和長度根據(jù)各個零件在軸上的定位和裝拆方案確定軸的形狀，直徑和長 度。D1L1D2D3D4D5L4L5圖3.1 軸的形狀，直徑和長度di ds同一軸上的軸承選用同一型號，以便于軸承座孔鏜制和減少軸 承類型。ds軸上有一個鍵槽，故槽徑增大5%。d1 d5 d1(1 5%)15.89mm,圓整 d1 d5 17mm。所選軸承類型為深溝球軸承，型號為6203， B 12mm， D 40mm。d2起固定作用，定位載荷高度可在(0.070.1 ) d1范圍內(nèi)。d2 d1 2a 19.38 20.04mm，故 d2 取20mm。d3為蝸桿與蝸輪嚙合部分，故d328mm。d4 d2 20mm，便于加工和安裝

18、。L1為與軸承配合的軸段，則L1=12mm。L2尺寸長度與刀架體的設(shè)計有關(guān)，蝸桿端面到刀架端面距離為65mm， 故 L2=43mm 。L3為 蝸桿部分長度L3 (11 0.06z2)m 21.92mm，圓整L3取30mm。L4取55mm，L5在刀架體部分長度為(12+8 ) mm，伸出刀架部分通過 聯(lián)軸器與電動機相連長度為50mm，故L5 70mm。兩軸承的中心跨度為128mm，軸的總長為210mm 。3.2.4 蝸桿軸的校核作用在蝸桿軸上的圓周力Ft2T1d1(3.4)9550000Pn9550000 1056 N.mm 2.16 105 N.mm467其中 d1 28mm ,Ft31.29

19、 104 Nd3徑向力FrFtta n1.29 104 ta n204.69 103N切向力4NF BHFn cos30 Fr cos60 1.37104cos30 4.69 103cos601.42F BVFr sin60 Fn sin304.69103si n601.37 104 si n302.79104N103N求水平方向上的支承反力Li-BJF THL 5:LhI1F_h1F 7 H圖3.3 水平方向支承力FBH L2Fah(LiL2)03Fah 5.4 10 NFchFbh Fah 1.42 104 5.4 10 8.8 103(N)求水平彎矩,并繪制彎矩圖MbhFah L1 1.

20、59 103N mX 韭Aw圖3.4 水平彎矩圖求垂直方向的支承反力Xf YFy ZFyF切9.81CFyap Fy f yv yKFy( 3.5)查表得，CF 142， Xj 0.73，Yj 0.67,0其中 ap 6mm， f 0.6mm/r， v 100m/minX Y ZF切 9.81CFyaP Fy f Fyv Fy KFy 9.81 142 60.73 0.6°.67N3658N圖3.5 垂直方向支承反力FBVL2F切 L3FAV (L1 L2)0Fav 1.99 103N2.86 103(N)FcvFbv Fav F切 2.79 103 1.99 103 3.66 10

21、3求垂直方向彎矩，繪制彎矩圖M bvFav Li 586.1 N mM cv F切 L3441N m圖3.6 垂直彎矩圖2 2 BH M BV求合成彎矩圖，按最不利的情況考慮 (1.59 103)2586.12 N m 1.69 103 N mMC M CV 441N m圖3.7 合成彎矩圖計算危險軸的直徑(3.6)d Io；、查教材機械設(shè)計表16.3得，材料為38CM°AIA調(diào)質(zhì)的許用彎曲應(yīng)力i75，則侮 106mm 25.4mmdB 3 .0.1 75所以該軸符合要求3.3蝸輪軸的設(shè)計3.3.1 蝸輪軸材料的選擇，確定需用應(yīng)力考慮到軸主要傳遞蝸輪轉(zhuǎn)矩，為普通中小功率減速傳動裝置，

22、選用45 號鋼，正火處理，查教材機械設(shè)計表16.3得彎曲許用應(yīng)力和對稱循環(huán)應(yīng)力 狀態(tài)下的許用應(yīng)力分別為b 600MPa， 1b 55MPa。3.3.2 按扭轉(zhuǎn)強度，初步估計軸的最小直徑Me,0.11(3.8)查教材機械設(shè)計表16.3得，取45號調(diào)質(zhì)鋼的許用彎曲應(yīng)力1603mm48.3mm676.3 100.1 60de46.3mm由于軸的平均直徑為34mm ,因此該軸安全。3.3.3 確定各軸段的直徑和長度根據(jù)各個零件在軸上的定位和裝拆方案確定軸的形狀及直徑和長度， di即蝸輪輪芯為68mm。d2為蝸輪軸軸徑最小部分取34mm。d3軸段與上刀架體有螺紋聯(lián)接，牙形選梯形螺紋，根據(jù)表，取公稱直 徑

23、為 d3 44mm，螺距 P 12mm， H 6.5mm。查表得，外螺紋小徑為31mm，內(nèi)、外螺紋中徑為38mm，內(nèi)螺紋大徑 為45mm，內(nèi)螺紋小徑為32mm，旋合 長度取55mm。L2尺寸長度為34mm，蝸輪齒寬b?當(dāng)z 3時，b20.75dal15.6mm，取 b2 15mm。3.4中心軸的設(shè)計3.4.1 中心軸的材料選擇，確定許用應(yīng)力考慮到軸主要起定位作用，只承受部分彎矩，為空心軸，因此只需校 核軸的剛度即可。選用45號鋼，正火處理，查教材機械設(shè)計表16.3得彎 曲許用應(yīng)力和對稱循環(huán)應(yīng)力狀態(tài)下的許用應(yīng)力分別為b 600MPa，1b 55MPa。3.4.2 確定各軸段的直徑和長度根據(jù)各個零

24、件在軸上的定位和裝拆方案確定軸的形狀及直徑和長度，d1 15mm。d2與軸承配合，軸承類型為推力球軸承，型號為51203， d 17mm， d119mm， T19mm，D35mm，所以 d2 17mm。d3與軸承配合，軸承類型為推力球軸承，型號51204， d 25mm， d127mm， T15mm，D47mm。分配各軸段的長度L1 80mm， L2 93mm， L3 20mm。3.4.3 軸的校核軸橫截面的慣性矩I (D4 d4)1993.16mm64車床切削力F=2KN , E=210GPaql3332 101956EI36 210 101993.165.9 103旦(4l a)24 EI

25、2 10145324 210 1993.16(4 195 145)38.44 10 mm因此y v： y:中心軸滿足剛度條件。3.5齒盤的設(shè)計3.5.1 齒盤的材料選擇和精度等級上下齒盤均選用45號鋼，淬火，180HBS，初選7級精度等級。3.5.2 確定齒盤參數(shù)考慮齒盤主要用于精確定位和夾緊，齒形選用三角齒形，上下齒盤由 于需相互嚙合，參數(shù)可相同，當(dāng)蝸輪軸旋轉(zhuǎn)150。時，上刀架上升5 mm， 齒盤的齒高取4 mm，由h (2ha* c*) m( 3.9)得算式 4= ( 2 X 1+0.25 ) m。標(biāo)準(zhǔn)值 h； 1.0， c* 0.25。求出m 1.78mm,取標(biāo)準(zhǔn)值m 2mm。故齒盤齒全

26、高 h (2h； c*)m 2 1 0.25) 2 405mm。取齒盤內(nèi)圓直徑d為120 mm。外圓直徑為140mm。齒頂高h(yuǎn)；h；m 1 2mm。齒根高h(yuǎn)f*(h；c*)m 2.5mm。齒數(shù)z38齒寬b10mm齒厚s m/23.14mm齒盤高為5 mm3.5.3 按接觸疲勞強度進(jìn)行計算(1) 確定有關(guān)計算參數(shù)和許用應(yīng)力36 pl6 60 10 3 0.75T 9.55 1 069.55 1 061 79 06.25N?mmn24(2) 取載荷系數(shù)kt1.5(3) 由教材機械設(shè)計表12.13得齒寬系數(shù) d 1.0(4) 由教材機械設(shè)計表12.12得材料的彈性影響系數(shù)Ze 1898. MPa，

27、取 20，故 ZH 2.5。(5) 由教材機械設(shè)計圖12.17( c)得H lim 1380， h lim 2380(6) Lh =60 X 24X 1 X (8 X 300 X 15) , N2=5.18 X 107(7) 由教材機械設(shè)計第三章中的數(shù)據(jù)得接觸疲勞壽命系數(shù)Zn1 1.1取安全系數(shù)Sh 1 ,由教材機械設(shè)計(8) 計算接觸疲勞許用應(yīng)力，式(12.11 )得,ZN2 1 . 1簣 362MPaH2ZN1 Hlin1SH362MPaH1按齒根抗彎強度設(shè)計由教材機械設(shè)計式(12.17 )得抗彎強度的設(shè)計公式為2kT1 (YFaYsa)F(3.10)確定公式內(nèi)的各參數(shù)數(shù)值(1)由教材機械設(shè)計圖12.23 ( c)得抗彎疲勞強度極限F lim1F lim 2 160MPa(2) 由教材機械設(shè)計中圖12.24得抗彎疲勞壽命系數(shù)Yn11OYn21.0(3) 由教材機械設(shè)計中圖12.21和圖12.22得YFai2.63,泉22.63Ysai1.65,Ysa2 1