高大支模施工方案范本

1、目 錄一、工程概況3二、編制依據(jù)3三、模板支架的材料選用及搭設方法3四、模板的拆除4五、模板安裝質量要求5六、模板驗收5七、安全措施6八、應急事故處理措施6九、支撐系統(tǒng)驗算6十、施工要點28附圖：附圖1、高支模搭設平面圖、剖面圖、立面圖。附圖2、大支模搭設平面圖、剖面圖、立面圖。一、 工程概況該工程12#樓二層架空層層高10.700m。屬高支模工程。梁取最大截面的梁350*800，最大板厚120mm。以上兩項支模均需編制專項施工方案并需經(jīng)專家論證通過后才能施工。高大支模部位的支模支撐施工，是施工的重點及難點，對保證施工質量，確保施工安全至關重要，我項目部對這部份的支模工作十分重視。為此，我部根

2、據(jù)施工圖要求、遵照施工規(guī)范和有關安全生產法規(guī)，編制此高支模專項施工方案，來指導施工。使施工工作有章可循。二、 編制依據(jù) 建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范（JGJ 130-2001，2002年版）建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008）建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-91）建筑結構荷載規(guī)范(GB5009-2001)(2006版)；混凝土結構設計規(guī)范(G1350010-2002)混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2002）木結構設計規(guī)范GB50005-2003； 本工程建筑及結構施工圖等。三、 模板支架的材料選用及搭設方法：1、

3、材料選用及保證措施本施工所使用的材料為：支撐系統(tǒng)采用多功能組合式鋼管架，立桿采用鋼支撐，橫桿及斜撐采用無縫鋼管，模板采用18厚國產木模板，方木采用50×100松木方條，搭設前首先對使用材料進行檢查，剔除破損、腐爛等不合格方條，對鋼支撐、鋼管、鎖件進行清理、刷油刷漆，對扣件應作強度試驗。鋼支撐基本為全新產品，質量較有保證。2、搭設要求1）、滿堂支架的材料采用國產48厚3.5無縫焊接鋼支撐搭設。有嚴重銹蝕變形、斷裂、脫焊、螺絲松動的材料不能使用。木方采用50×100無腐朽的松木枋。2）、滿堂支架的立桿間距，樓板部分采用1000×1000，水平桿第一道為掃地桿，設置高度

4、離地面不大于250mm，以后每道縱橫水平桿按照1500步距設置。4）、抗傾復措施：為了增強架體的穩(wěn)定性，防止架失穩(wěn)造成傾復。在架體的縱橫二個方向設置落地式支撐和剪刀撐，其間距不大于6m。5）、高支模水平剪刀撐設置：水平剪刀撐水平間距不大于6m，第一道設置在掃地桿位置，以后每道垂直間距不大于3.6m,最后一道離板底不大于0.8m。6）、為了增加高支撐架體的整體穩(wěn)定性，本樓層采取先澆筑柱混凝土再澆筑板混凝土的施工方法進行施工。柱澆筑后水平支撐鋼管必須與結構柱頂緊，以增加支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性。7）、鋼管支撐系統(tǒng)立桿下部采用200*100*50的枋木墊塊，上部采用可調頂托支承托梁，可調頂托支螺栓伸出長度小

5、于200mm。3、支設梁模板1）、復核梁底標高校正軸線位置無誤后，搭設和調平梁模支架（包括安裝水平拉桿和剪刀撐），在橫楞上鋪放梁底板固定，安裝并固定兩面?zhèn)饶０?。對于跨度L4米或懸挑長度L2米的梁，支模時按施工規(guī)范的要求起拱L/10003L/1000。2）、梁模板支設時要注意以下事項：（A）梁口與柱頭模板的連接特別重要，一般可采用角模拼接或用方木、木條鑲拼，要求拼裝準確，加固牢靠。（B）起拱應在鋪設梁底之前進行。（C）模板支柱的縱橫方向的水平拉桿、剪刀撐等，均應按設計要求布置。（D）采用扣件鋼管腳手架作支撐時，扣件要擰緊，梁底支撐間隔用雙卡扣，橫桿的步距要按設計要求設置。四、 模板的拆除模板的拆

6、除，非承重側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時（大于1.2N/）方可拆除，承重模板應按混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范的有關規(guī)定進行。對墻柱模板，要求在砼終凝，且強度達到50%后拆除。對一般梁板，要求在強度達到設計強度的85%后拆除。對跨度8M的梁板及懸挑板，必須待鹼強度達到100%后拆除，如因需要必須提前拆除，則必須加鋼頂撐支項加固。為了嚴格掌握拆模時間，施工時，多做幾組試塊，根據(jù)R7、R15強度來判斷是否拆模。模板拆除的順序和方法，應按照配板設計的規(guī)定進行，遵循先支后拆，后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原則，拆模板嚴禁用大錘和棍硬砸硬。1、柱模：先拆除楞、柱箍和對位螺栓等連

7、接、支撐件，再由上而下逐步拆除。2、梁、樓板模板：應先拆梁側模，再拆樓板底模，最后拆除梁底模。梁模板拆模的順序如下：拆除部分水平拉桿、剪刀撐拆除梁連接件及側模松動支架柱頭調節(jié)螺栓，使模板下降2-3分段分片拆除樓板模板及支承件拆除底模和支承件。4、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片段模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。拆下的模板等配件，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆放。并做到及時清理、維修和涂刷模劑，以備待用。五、 模板安裝質量要求模板安裝完畢后，應按混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范的有關規(guī)定，進行全面檢查，合格驗收后方能進行下一道工序。質量要求如下：1）、

8、組裝的模板必須符合施工設計的要求。2）、各種連接件、支承件、加固配件必須安裝牢固，無松動現(xiàn)象。3）、模板拼縫要嚴密，在澆筑混凝土前，應澆水濕潤，且模板內不能有積水。4）、模板與混凝土接觸面應清理干凈。在澆筑混凝土前模板內的雜物要清理干凈。5）、各種預理件、預留孔洞位置要準確，固定要牢固。6）、模板必須方正，其對角線的偏差應控制在短邊的1/300以內，四邊成直線，表面要平整，用2m長靠尺檢查，其凸凹度應小于4。7）、對跨度不小于4米的梁底應按設計要求起拱，當設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。六、 模板驗收模板驗收參照混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204一200

9、2進行。1、模板安裝容許偏差見下表。序號項 目容許偏差（）檢查方法1軸線位置5用鋼尺檢查2標高（模板上表面）±5水準儀或拉線、鋼尺量檢查3截面內部尺寸基礎柱、墻、梁±10鋼尺檢查+4，-54層高垂直度不大于5M6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查不大于5M85相鄰兩板表面高度低差2鋼尺檢查6表面平整度52M靠尺和塞尺檢查 2、高支模支撐體系的水平縱橫拉桿嚴格按本方案設計的豎向間距位置，地面第一道水平縱橫拉桿距地面為200。3、立桿下為混凝土面層。4、逐個檢查鋼管立管、橫桿之間的鎖件，確保鎖件鎖緊并牢固。5、縱橫向均設置垂直剪刀撐，其間距為不大于6，鋼管與地面呈450至600角，夾角用回

10、轉扣連接牢固。七、 安全措施1、模板安裝前要根據(jù)工地的實際情況和工藝要求，制訂合理的安裝方案現(xiàn)場報施工技術部門和工程項目監(jiān)理部批準方可施工。2、棟號現(xiàn)場施工負責人為支模的施工現(xiàn)場安全責任人，現(xiàn)場安全責任人應在支模前對支模搭、模板拆除和砼澆灌前向作業(yè)人員進全面的安全技術交底。3、支模時要搭設操平臺和工作樓梯。嚴禁人員攀爬支架上下。4、模板支撐搭設完畢，應經(jīng)棟號現(xiàn)場施工技術負責人和安全負責人驗收合格后方可進行下道工序。5、砼澆筑時期間，無關人員不得進入模板底下，并由安全人員進行現(xiàn)場監(jiān)護。發(fā)現(xiàn)異常應立即停止施工，迅速散人員，待排除險情后，經(jīng)現(xiàn)場安全責任人檢查同意后方可繼續(xù)施工。6、拆除模時要注意安全

11、。操作人員應站在安全的地方，以免發(fā)生安全事故。待該整片段模板全部拆除后，方準人員進入將模板、支撐等搬運出來堆放好。7、混凝土澆筑方法及要求：（1）為了增加支撐的穩(wěn)定性，必須先進行柱的澆筑，其混凝土澆筑的工作順序為：柱、梁板模安裝 澆筑柱混凝土 綁扎梁板鋼筋 澆筑梁板混凝土。（2）混凝土澆筑時，確保模板支架施工過程中均衡受載，不能集中堆放式澆筑；（3）混凝土澆注過程中派專人進行模板檢查，發(fā)現(xiàn)有漏漿或其他安全情況及時通知現(xiàn)場管理人員進行加固處理。確保模板及支撐系統(tǒng)不位移、不變形、不失穩(wěn)。八、 高支模板工程施工監(jiān)測控制措施（一）、支架、模板位移、變形、沉降允許值及監(jiān)界狀態(tài)報警值 1、對結構表面外露的

12、模板，其最大變形值不得超過模板構件計算跨度的1/400。 2、對結構表面隱蔽的模板，其最其大變形值不得超過模板構件計算跨度1/250。 3、支架的壓縮變形或彈性撓度，其最其大變形值不得超過相應結構計算跨度的1/1000。（二）、高支模板工程監(jiān)測方案1、監(jiān)測項目：支架沉降、位移和變形。2、測點布設：本工程支架規(guī)模較小，高大支模范圍內設一個監(jiān)測剖面，在監(jiān)測面上布設2個支架水平位移觀測點、3個支架沉降觀測點及3個穩(wěn)定性沉降觀測點。3、監(jiān)測的頻率：在澆筑混凝土的過程中實施連續(xù)監(jiān)測。具體方法如下：根據(jù)有關高大支模體系的規(guī)定，我司準備在現(xiàn)場采用鋼尺、線錘、水準儀和經(jīng)緯儀對高支模系統(tǒng)進行施工過程的監(jiān)測。因此

13、，結合本工程的特點，制定了以下支架體系的沉降、位移觀測方案：由于框架梁的自重較大，故觀測點以框架梁為主要觀測對象；由于本工程高模板支頂采用扣件鋼管腳手架，間距較密，且框架梁在建筑物內部，采用的觀測設備受到很大的限制，為此本工程的沉降觀測采用了線錘+鋼尺的形式來測量其沉降值、位移偏量；觀測的基準點設置在建筑物外圍，測量時將基準點引測至建筑物內。觀測點布置：本工程高支模的觀測點分沉降觀測點及位移觀測點，其中每條主框架梁的跨中設置一個觀測點。觀測方法：將觀測基準點引測至一個約50cm高的角鋼上，并將其底座通過螺栓固定在底板上；測量時，用鋼尺測量線錘、焊接鋼筋的標高，并在角鋼上作原始標記；測量時間：模

14、板的沉降測量由專人專職負責。在開始澆筑前測量一次，記錄此值并以此值為初始值；在澆筑時，每隔30min測量一次，并與初始值相對比，得出沉降、位移量；澆筑完成后，每隔1h觀測一次；模板的沉降測量到澆筑完成后12h后結束。注意事項：對焊接鋼筋、線錘、標示角鋼做好保護，并掛好警示牌，防止人為破壞。當沉降量超出預警值時，立即通知作業(yè)人員進行疏散，并通知相關部門人員來處理。九、高大支模一般事故現(xiàn)場應急救援預案（1）、模板發(fā)生火災時，在火勢不是很大時，項目部應啟動本項目的應急救援隊伍，進行滅火自救，采用的滅火器材有滅火器，水、細砂等。同時要根據(jù)火災的等級大小決定是否報119。（2）、模板作業(yè)時當有人自高處墜

15、落摔傷、或受到物體打擊時，應注意摔傷及骨折部位的保護，避免因不正確的抬運，使骨折錯位造成二次傷害。將傷者救出現(xiàn)場后，若輕傷則在項目部包扎好送附近醫(yī)院救治；若傷重的現(xiàn)場有車輛即送醫(yī)院；現(xiàn)場無條件的，即打“120”急救電話，準確說出出事地點，何種受傷，情況如何，救傷車到達派人隨車跟進及處理好醫(yī)院的事情。（3）、在澆筑混凝土時，若發(fā)現(xiàn)模板支架出現(xiàn)沉陷，應立即停止?jié)仓炷?，在確認支架不會發(fā)生倒塌后，組織人員對整個支架進行加固，加設回頂，在技術人員確認安全后方可繼續(xù)澆筑混凝土。（4）、在澆筑混凝土時，若模板支架出現(xiàn)局部倒塌，應立即停止?jié)仓炷?，在確認支架其它部位不會發(fā)生倒塌后，組織人員對支架進行加固

16、，并派人進行清理，對模板進行重新安裝，經(jīng)技術人員確認牢固后方可澆筑混凝土。（5）、項目部人員在發(fā)生事故后須積極做好疏散及維持現(xiàn)場秩序工作，且組織現(xiàn)場目擊人員，做好筆錄取證工作。 高支模重大事故現(xiàn)場應急救援預案 高支模重大事故主要是： A：火勢嚴重，無法控制；B：模板支架整體沉陷；C：模板整體塌陷。（6）、材料員組織準備好好各種救援搶險物資（詳見單位工程應急救援預案）。（7）、組織搶險救援隊伍，由項目經(jīng)理向救援援人員交底，確定緊撤離信號，在確定不發(fā)生二次災害的情況下，由專職安全員帶領救援援人員進行救援，并隨時匯報救援情況。（8）、派測量員對危險源進行連續(xù)監(jiān)測。（9）、向到達施工現(xiàn)場的領導匯報事故

17、的有關情況。十、支撐系統(tǒng)驗算該工程11#樓二層架空層層高10.70m,屬高支模工程。梁取最大截面的梁350*800進行驗算，板取最厚的板120mm進行驗算。驗算通過后高支模工程支撐系統(tǒng)按本方案進行搭設。 一高支模工程驗算1、參數(shù)信息1.1.模板支撐及構造參數(shù)梁段:KL1,梁截面寬度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：9.75；梁兩側立桿間距(m):0.

18、60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):0；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式:可調托座；1.2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；1.3.材料參數(shù)木材品種：長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板

19、彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；1.4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；1.5.梁側模板參數(shù)次楞間距(mm)：350；主楞間距為：400mm，100mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數(shù)：2；2、梁模板荷載標準值計算2.1.梁側模板荷載強度驗算要

20、考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000

21、 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。3、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)3.1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括

22、: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 350mm；面板的最大彎距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2；面板的抗

23、彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 3.2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105) =

24、0.929 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.929mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！4、梁側模板內外楞的計算4.1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5×102×2/6 = 166.67cm3；I = 5×103×2/12 = 833.33cm4； 內楞計算簡圖.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中，

25、- 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N·mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 250mm； 內楞的最大彎距: M=0.096×21.96×250.002= 1.32×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.25=8.455

26、 kN；經(jīng)計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.32×105/1.67×105 = 0.791 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.791 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 8.33×106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.677×

27、21.96×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.112 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.112mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！4.2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；.外楞抗彎強度驗算 其中

28、 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=2.05 kN·m；其中，F(xiàn)=1/3×q×h=5.856，h為梁高為0.8m，a為次楞間距為350mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 2.05×106/1.02×104 = 201.732 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =201.732N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計

29、值 f=205N/mm2，滿足要求！.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=5.856kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.615×5856.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.235mm；根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.235 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.235mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.2

30、5mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大

31、容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 350×18×18/6 = 1.89×104mm3； I = 350×18×18×18/12 = 1.70×105mm4； 6.1.抗彎強度驗

32、算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN·m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.35×0.80×0.90=7.71kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.35×0.90=0.13kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4×2.00×0.3

33、5×0.90=0.88kN/m；q = q1 + q2 + q3=7.71+0.13+0.88=8.73kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×8.726×0.32=0.079kN·m； =0.079×106/1.89×104=4.155N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.155 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！6.2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0

34、+1.50)×0.800+0.35）×0.35= 7.26KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×7.263×3004/(100×9500×1.70×105)=0.246mm；面板的最大撓度計算值: =0.246mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！7、梁底支撐木方的計算7.1.荷載的計算

35、：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)×0.8×0.3=6.12 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.35×0.3×(2×0.8+0.35)/ 0.35=0.585 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)×0.3=1.35 kN/m；7.2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.2×6.120+1.2×0.585=8.046 kN/m；活荷載設計值 P=1.4×

36、1.350=1.890 kN/m；荷載設計值 q = 8.046+1.890 = 9.936 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3；I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4；7.3. 方木強度驗算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=1.739 KN；方木最大應力計算值 ： =0.369×

37、106 /83333.33=4.43 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=3×1.739×1000/(2×50×100)=0.522N/mm2；方木的最大撓度：=0.321 mm；方木的允許撓度: =0.600×1000/250=2.400 mm；方木最大應力計算值 4.430 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.522 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.321 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.400 mm

38、，滿足要求！8、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 × 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；8.1.梁兩側托梁的強度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 1.739 KN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN·m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.585 kN·m ；最大變形 Vmax = 0.697 mm ；最大支座力 Rmax = 6.324 kN ；最大應力 = 0.585×

39、106 /(10.16×103 )=57.611 N/mm2；托梁的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 57.611 N/mm2 小于 托梁的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度Vmax=0.697mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!9、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =6.324 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.75=1.51 kN； N =6.324+1.5

40、1=7.834 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 L

41、o = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7834.068/(0.207×489) = 77.394 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 77.394 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！10、梁模板高支撐架的構造和施工要求:除了要遵守鋼管架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內容10.1.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其

42、距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接必須牢固。10.2.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于鋼管架規(guī)范的要求；c.確保每個橫桿扣件和鋼管的質量是滿足要求的，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生生銹或變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。10.3.施工使用的要求：a.混凝土澆筑時，確保模板支架施工過程中均衡受載，不能集中堆放式澆筑；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措

43、施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。 (二)、板模板支撐驗算1、參數(shù)信息:1.1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):10.43；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；1.2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；1.3.材料參數(shù)面板采用

44、膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48 × 3.5；1.4.樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.50

45、0；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元2、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖2.1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×1+0.35

46、×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2.2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大應力計算值 = 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.87 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13

47、N/mm2,滿足要求!2.3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!3、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12

48、= 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖3.1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；3.2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2&#

49、215;(0.75 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.88×12 = 0.188 kN·m；方木最大應力計算值 = M /W = 0.188×106/83333.33 = 2.256 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.256 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×1.88&

50、#215;1 = 1.128 kN；方木受剪應力計算值 = 3 ×1.128×103/(2 ×50×100) = 0.338 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.338 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!3.4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.677×0.838×10004 /(100×9500×416

51、6666.667)= 0.143 mm；最大允許撓度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.143 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!4、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :48 × 3.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.068 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN·m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.776 kN·m ；最大變形 Vmax = 2.177 mm ；最大

52、支座力 Qmax = 9.048 kN ；最大應力 = 775624.068/5080 = 152.682 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 152.682 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.177mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!5、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×10.43 = 1.444 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模

53、板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.794 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.052 kN；6、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.052 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣