關(guān)于吊車橫向水平制動(dòng)力的研究

1、關(guān)于吊車橫向水平制動(dòng)力的研究研究吊車橫向水平制動(dòng)力，首先要明確什么是吊車，以及吊車的工作原理及其主要受力特點(diǎn)。下面我們就來(lái)分別討論。一吊車的工作級(jí)別吊車是廠房中常見(jiàn)的起重設(shè)備，按照吊車使用的繁重程度（亦即吊車的利用次數(shù)和荷載大?。?，國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB3811）將其分為八個(gè)工作級(jí)別，稱為A1A8。許多文獻(xiàn)習(xí)慣將吊車以輕、中、重和特重四個(gè)工作制等級(jí)來(lái)劃分，它們之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系見(jiàn)表9.8.1。二吊車的受力特點(diǎn)及其計(jì)算單層廠房鋼結(jié)構(gòu)一般由橫向框架作為承重結(jié)構(gòu)，而橫向框架通常由柱和桁架（橫梁）所組成。橫梁與柱子的連接可以是鉸接，亦可以是剛接，相應(yīng)地，稱橫向框架為鉸接框架（又稱排架）或剛接框架。對(duì)

2、一些剛度要求較高的廠房（如設(shè)有雙層吊車，裝備硬鉤吊車等），尤其是單跨重型廠房，宜采用剛接框架。在多跨時(shí)，特別在吊車起重量不很大和采用輕型圍護(hù)結(jié)構(gòu)時(shí)，適宜采用鉸接框架。各個(gè)橫向框架之間有屋面板或檁條、托架、屋蓋支撐等縱向構(gòu)件相互連接在一起，故框架實(shí)際上是空間工作的結(jié)構(gòu)，應(yīng)按空間工作計(jì)算才比較合理和經(jīng)濟(jì)，但由于計(jì)算較繁，工作量大，所以通常均簡(jiǎn)化為單個(gè)的平面框架（圖9.8.1）來(lái)計(jì)算?？蚣苡?jì)算單元的劃分應(yīng)根據(jù)柱網(wǎng)的布置確定（圖9.1.2），使縱向每列柱至少有一根柱參加框架工作，應(yīng)將受力最不利的柱劃入計(jì)算單元中。對(duì)于各列柱距均相等的單層廠房鋼結(jié)構(gòu)，只計(jì)算一個(gè)框架。對(duì)有抽柱的計(jì)算單元，一般以最大柱距作為

3、劃分計(jì)算單元的標(biāo)準(zhǔn)，其界限可以采用柱距的中心線，也可以采用柱的軸線，如采用后者，則對(duì)計(jì)算單元的邊柱只應(yīng)計(jì)入柱的一半剛度，作用于該柱的荷載也只計(jì)入一半。對(duì)于由格構(gòu)式橫梁和階形柱（下部柱為格構(gòu)柱）所組成的橫向框架，一般考慮桁架式橫梁和格構(gòu)柱的腹桿或綴條變形的影響，將慣性矩（對(duì)高度有變化的桁架式橫梁按平均高度計(jì)算）乘以折減系數(shù)0.9，簡(jiǎn)化成實(shí)腹式橫梁和實(shí)腹式柱。對(duì)柱頂剛接的橫向框架，當(dāng)滿足下式的條件時(shí)，可近似認(rèn)為橫梁在水平荷載作用下剛度為無(wú)窮大，否則橫梁按有限剛度考慮：橫向框架的計(jì)算高度H：柱頂剛接時(shí)，可取為柱腳底面至框架下弦軸線的距離（橫梁假定為無(wú)限剛性），或柱腳底面至橫梁端部形心的距離（橫梁為有

4、限剛性）(圖9.8.2,a、b)；柱頂鉸接時(shí)，應(yīng)取為柱腳底面至橫梁主要支承節(jié)點(diǎn)間距離(圖9.8.2,c、d)。對(duì)階形柱應(yīng)以肩梁上表面作分界線將H劃分為上部柱高度H1和下部柱高度H2。三橫向框架的荷載作用在橫向框架上的荷載可分為永久荷載和可變荷載兩種。永久荷載有：屋蓋系統(tǒng)、柱、吊車梁系統(tǒng)、墻架、墻板及設(shè)備管道等的自重。這些重量可參考有關(guān)資料、表格、公式進(jìn)行計(jì)算?？勺兒奢d有：風(fēng)、雪荷載、積灰荷載、屋面均布活荷載、吊車荷載、地震作用等。這些荷載可由荷載規(guī)范和吊車規(guī)格查得。對(duì)框架橫向長(zhǎng)度超過(guò)容許的溫度縫區(qū)段長(zhǎng)度而未設(shè)置伸縮縫時(shí)，則應(yīng)考慮溫度變化的影響；對(duì)單層廠房鋼結(jié)構(gòu)地基土質(zhì)較差、變形較大或單層廠房鋼

5、結(jié)構(gòu)中有較重的大面積地面荷載時(shí)，則應(yīng)考慮基礎(chǔ)不均沉陷對(duì)框架的影響。雪荷載一般不與屋面均布活荷載同時(shí)考慮，積灰荷載與雪荷載或屋面均布活荷載兩者中的較大者同時(shí)考慮。屋面荷載化為均布的線荷載作用于框架橫梁上。當(dāng)無(wú)墻架時(shí)，縱墻上的風(fēng)力一般作為均布荷載作用在框架柱上；有墻架時(shí)，尚應(yīng)計(jì)入由墻架柱傳于框架柱的集中風(fēng)荷載。作用在框架橫梁軸線以上的桁架及天窗上的風(fēng)荷載按集中在框架橫梁軸線上計(jì)算。吊車垂直輪壓及橫向水平力一般根據(jù)同一跨間、兩臺(tái)滿載吊車并排運(yùn)行的最不利情況考慮，對(duì)多跨單層廠房鋼結(jié)構(gòu)一般只考慮4臺(tái)吊車作用。內(nèi)力分析和內(nèi)力組合框架內(nèi)力分析可按結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法進(jìn)行，也可利用現(xiàn)成的圖表或計(jì)算機(jī)程序分析框架內(nèi)力

6、。應(yīng)根據(jù)不同的框架，不同的荷載作用，采用比較簡(jiǎn)便的方法。為便于對(duì)各構(gòu)件和連接進(jìn)行最不利的組合，對(duì)各種荷載作用應(yīng)分別進(jìn)行框架內(nèi)力分析。為了計(jì)算框架構(gòu)件的截面，必須將框架在各種荷載作用下所產(chǎn)生的內(nèi)力進(jìn)行最不利組合。要列出上段柱和下段柱的上下端截面中的彎矩M、軸向力N和剪力V。此外還應(yīng)包括柱腳錨固螺栓的計(jì)算內(nèi)力。每個(gè)截面必須組合出+Mmax和相應(yīng)的N、V；Mmax和相應(yīng)的N、V；Nmax和相應(yīng)的M、V；對(duì)柱腳錨栓則應(yīng)組合出可能出現(xiàn)的最大拉力；即Mmax和相應(yīng)的N、V；Mmax和相應(yīng)的N、V。柱與桁架剛接時(shí)，應(yīng)對(duì)橫梁的端彎矩和相應(yīng)的剪力進(jìn)行組合。最不利組合可分為四組：第一組組合使桁架下弦桿產(chǎn)生最大壓力

7、(圖9.8.3,a)；第二組組合使桁架上弦桿產(chǎn)生最大壓力，同時(shí)也使下弦桿產(chǎn)生最大拉力(圖9.8.3,b)；第三、四組組合使腹桿產(chǎn)生最大拉力或最大壓力(圖9.8.3,c、d)。組合時(shí)考慮施工情況，只考慮屋面恒載所產(chǎn)生的支座端彎矩和水平力的不利作用，不考慮它的有利作用。在內(nèi)力組合中，一般采用簡(jiǎn)化規(guī)則由可變荷載效應(yīng)控制的組合：當(dāng)只有一個(gè)可變荷載參與組合時(shí)，組合值系數(shù)取1.0，即：恒+可變荷載；當(dāng)有兩個(gè)或兩個(gè)以上可變荷載參與組合時(shí)，組合值系數(shù)取0.9，即：恒+0.9（可變荷載1+可變荷載2）。在地震區(qū)應(yīng)參照建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行偶然組合。對(duì)單層吊車的廠房鋼結(jié)構(gòu)，當(dāng)采用兩臺(tái)及兩臺(tái)以上吊車的豎向和水平荷載組

8、合時(shí)，應(yīng)根據(jù)參與組合的吊車臺(tái)數(shù)及其工作制，乘以相應(yīng)的折減系數(shù)。比如兩臺(tái)吊車組合時(shí)，對(duì)輕中級(jí)工作制吊車，折減系數(shù)為0.9；對(duì)重級(jí)工作制吊車，折減系數(shù)取0.95。框架柱按結(jié)構(gòu)形式可分為等截面柱、階形柱和分離式柱三大類。面柱有實(shí)腹式和格構(gòu)式兩種，通常采用實(shí)腹式(圖9.8.4,a)。等截面柱將吊車梁支于牛腿上，構(gòu)造簡(jiǎn)單，但吊車豎向荷載偏心大，只適用于吊車起重量Q150kN，或無(wú)吊車且房屋高度較小的輕型鋼結(jié)構(gòu)中。階形柱也可分為實(shí)腹式和格構(gòu)式兩種(圖9.8.4,b、c、d、e、f)。從經(jīng)濟(jì)角度考慮，階形柱由于吊車梁或吊車桁架支承在柱截面變化的肩梁處，荷載偏心小，構(gòu)造合理，其用鋼量比等截面柱節(jié)省，因而在單層

9、廠房鋼結(jié)構(gòu)中廣泛應(yīng)用。階形柱還根據(jù)房屋內(nèi)設(shè)單層吊車或雙層吊車做成單階柱或雙階柱。階形柱的上段由于截面高度h不大（無(wú)人孔時(shí)h=400600mm；有人孔時(shí)h=9001000mm），并考慮柱與屋架、托架的連接等，一般采用工字形截面的實(shí)腹柱。下段柱，對(duì)于邊列柱來(lái)說(shuō)，由于吊車肢受的荷載較大，通常設(shè)計(jì)成不對(duì)稱截面，中列柱兩側(cè)荷載相差不大時(shí)，可以采用對(duì)稱截面。下段柱截面高度1m時(shí)，采用實(shí)腹式；截面高度1m時(shí)，采用綴條柱(圖9.8.4,c、e、f)。分離式柱(圖9.8.4,d)由支承屋蓋結(jié)構(gòu)的屋蓋肢和支承吊車梁或吊車桁架的吊車肢所組成，兩柱肢之間用水平板相連接。吊車肢在框架平面內(nèi)的穩(wěn)定性就依靠連在屋蓋肢上的水

10、平連系板來(lái)解決。屋蓋肢承受屋面荷載、風(fēng)荷載及吊車水平荷載，按壓彎構(gòu)件設(shè)計(jì)。吊車肢僅承受吊車的豎向荷載，當(dāng)?shù)踯嚵翰捎猛痪壷ё鶗r(shí)，按軸心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)；當(dāng)采用平板支座時(shí)，仍按壓彎構(gòu)件設(shè)計(jì)。分離式柱構(gòu)造簡(jiǎn)單，制作和安裝比較方便，但用鋼量比階形柱多，且剛度較差，只宜用于吊車軌頂標(biāo)高低于10m、且吊車起重量Q750kN的情況，或者相鄰兩跨吊車的軌頂標(biāo)高相差很懸殊，而低跨吊車的起重量Q500kN的情況。雙肢格構(gòu)式柱是重型廠房階形下柱的常見(jiàn)型式，圖9.8.5是其截面的常見(jiàn)類型。階形柱的上柱截面通常取實(shí)腹式等截面焊接工字形或類型（a）。下柱截面類型要依吊車起重量的大小確定：類型（b）常見(jiàn)于吊車起重量較小的邊列柱

11、截面；吊車起重量不超過(guò)50t的中柱可選取（c）類截面，否則需做成（d）類截面；顯然，截面類型（e）適合于吊車起重量較大的邊列柱；特大型廠房的下柱截面可做成（f）類截面。柱在框架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)通過(guò)對(duì)整個(gè)框架的穩(wěn)定分析確定，但由于框架實(shí)際上是一空間體系，而構(gòu)件內(nèi)部又存在殘余應(yīng)力，要確定臨界荷載比較復(fù)雜。因此，目前對(duì)框架的分析，不論是等截面柱框架還是階形柱框架，都按彈性理論確定其計(jì)算長(zhǎng)度?？紤]到組成橫向框架的單層廠房各階形柱所承受的吊車豎向荷載差別較大，荷載較小的相鄰柱會(huì)給所計(jì)算的荷載較大的柱提供側(cè)移約束。同時(shí)在縱向因有縱向支撐和屋面等縱向連系構(gòu)件，各橫向框架之間有空間作用，有利于荷載重分配。故

12、規(guī)范規(guī)定對(duì)于階形柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)還應(yīng)根據(jù)表9.8.2中的不同條件乘以折減系數(shù)，以反映階形柱在框架平面內(nèi)承載力的提高。對(duì)截面均勻變化的楔形柱，其框架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度的取值參見(jiàn)冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范GB50018的附表A.3.2。廠房柱在框架平面外（沿廠房長(zhǎng)度方向）的計(jì)算長(zhǎng)度，應(yīng)取阻止框架平面外位移的側(cè)向支承點(diǎn)之間的距離，柱間支撐的節(jié)點(diǎn)是阻止框架柱在框架平面外位移的可靠側(cè)向支承點(diǎn)，與此節(jié)點(diǎn)相連的縱向構(gòu)件（如吊車梁、制動(dòng)結(jié)構(gòu)、輔助桁架、托架、縱梁和剛性系桿等）亦可視為框架柱的側(cè)向支承點(diǎn)。此外，柱在框架平面外的尺寸較小，側(cè)向剛度較差，在柱腳和連接節(jié)點(diǎn)處可視為鉸接。具體的取法是：當(dāng)設(shè)有吊車梁和柱間支撐

13、而無(wú)其他支承構(gòu)件時(shí)，上段柱的計(jì)算長(zhǎng)度可取制動(dòng)結(jié)構(gòu)頂面至屋蓋縱向水平支撐或托架支座之間柱的高度；下段柱的計(jì)算長(zhǎng)度可取柱腳底面至肩梁頂面之間柱的高度。單階柱的上柱，一般為實(shí)腹工字形截面，選取最不利的內(nèi)力組合，按第7章的計(jì)算方法進(jìn)行截面驗(yàn)算。階形柱的下段柱一般為格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，需要驗(yàn)算在框架平面內(nèi)的整體穩(wěn)定以及屋蓋肢與吊車肢的單肢穩(wěn)定。計(jì)算單肢穩(wěn)定時(shí)，應(yīng)注意分別選取對(duì)所驗(yàn)算的單肢產(chǎn)生最大壓力的內(nèi)力組合。考慮到格構(gòu)式柱的綴材體系傳遞兩肢間的內(nèi)力情況還不十分明確，為了確保安全，還需按吊車肢單獨(dú)承受最大吊車垂直輪壓Dmax進(jìn)行補(bǔ)充驗(yàn)算。此時(shí)，吊車肢承受最大壓力ND為：當(dāng)?shù)踯嚵簽橥痪壷ё鶗r(shí)，其支反力沿吊車肢

14、軸線傳遞，吊車肢按承受軸心壓力N1計(jì)算單肢的穩(wěn)定性。當(dāng)?shù)踯嚵簽槠桨迨街ё鶗r(shí)，尚應(yīng)考慮由于相鄰兩吊車梁支座反力差（R1R2）所產(chǎn)生的框架平面外的彎矩：My全部由吊車肢承受，其沿柱高度方向彎矩的分布可近似地假定在吊車梁支承處為鉸接，在柱底部為剛性固定，分布如圖9.8.7所示。吊車肢按實(shí)腹式壓彎桿驗(yàn)算在彎矩My作用平面內(nèi)（即框架平面外）的穩(wěn)定性。階形柱的變截面處是上、下柱相連并支撐吊車梁關(guān)鍵部位，必須仔細(xì)設(shè)計(jì)。階形柱的柱腳皆與基礎(chǔ)剛接，要同時(shí)傳遞豎向力、水平力和彎矩，受力復(fù)雜。另：?jiǎn)栴}的提出在單層廠房柱設(shè)計(jì)中，柱截面的高度(h)和寬度(b)，除應(yīng)保證具有一定的強(qiáng)度外，還必須保證具有一定的剛度。這樣可

15、避免由于廠房橫向和縱向變形過(guò)大，而影響吊車正常運(yùn)行或?qū)е聣臀萆w產(chǎn)生裂縫，進(jìn)而影響廠房的正常使用。在通常情況下，縱向平面排架的柱較多，其水平剛度較大，則每根柱承受的水平力不大，因而往往不必計(jì)算。而按有關(guān)參考值選取的h和b，也能保證廠房的橫向剛度。只有在吊車噸位較大時(shí)，才進(jìn)行橫向水平位移(k)的驗(yàn)算1。圖1k與Hk關(guān)系長(zhǎng)期以來(lái)，通過(guò)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的積累及實(shí)測(cè)統(tǒng)計(jì)，形成了如下的單層廠房柱橫向水平剛度的驗(yàn)算和控制規(guī)定：在一臺(tái)起重量最大的吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下，吊車梁頂面產(chǎn)生的k不大于允許值來(lái)控制廠房的橫向剛度。(注：計(jì)算此項(xiàng)位移時(shí)，不考慮吊車橋架的撐桿作用。)吊車的橫向水平荷載可分兩種情況考慮：對(duì)于

16、一般軟鉤吊車，應(yīng)按不小于橫行小車重量與額定最大起重量之和的5%采用；對(duì)于硬鉤吊車，應(yīng)按10%采用。該項(xiàng)荷載僅由一邊軌道上的車輪平均傳至軌頂，方向與軌道垂直，并考慮正、反兩方向的剎車情況(見(jiàn)荷載規(guī)范(TJ9-74)第17條第2款)2。按上述規(guī)定計(jì)算得出的吊車梁頂面處k應(yīng)符合如下規(guī)定(見(jiàn)圖1)：按平面排架計(jì)算時(shí)，對(duì)于設(shè)有中、輕級(jí)工作制吊車的一般廠房柱kHk1800（1）對(duì)于設(shè)有重級(jí)工作制吊車的一般廠房柱kHk2200（2）式(1)、(2)中Hk為自基礎(chǔ)頂面至吊車梁頂面之間的距離。以上的剛度變形計(jì)算方法和控制指標(biāo)，在下文簡(jiǎn)稱為“老規(guī)范”?，F(xiàn)行建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GBJ9-87)(以下簡(jiǎn)稱為“新規(guī)范”)

17、對(duì)于吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值的規(guī)定是(見(jiàn)該規(guī)范第4.1.2條)3：吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)取橫行小車重量與額定起重量之和的下列百分?jǐn)?shù)，并乘以重力加速度。百分?jǐn)?shù)取值如下：當(dāng)為軟鉤吊車時(shí)，額定起重量10t，取12%；額定起重量為1550t，取10%；額定起重量75t，取8%。為硬鉤吊車時(shí)取20%。橫向水平荷載應(yīng)等分于橋架的兩端，分別由軌道上的車輪平均傳至軌道，其方向與軌道垂直，并考慮正、反兩方向的剎車情況（見(jiàn)圖2）。圖2中的T為吊車橫向水平荷載。與老規(guī)范相比，新規(guī)范的規(guī)定顯然做了如下兩點(diǎn)改變：荷載取值基本增大一倍；荷載作用點(diǎn)由橋架一端改為均分于橋架兩端。這樣的改變，對(duì)于廠房柱的承載能力設(shè)計(jì)，無(wú)疑是

18、增大了設(shè)計(jì)荷載；只是由于吊車橫向水平荷載在廠房柱組合荷載中所占比重很小，所以總的影響不大。新老規(guī)范吊車梁頂面橫向位移計(jì)算比較本文以一個(gè)單跨、對(duì)稱的平面排架為例(見(jiàn)圖3)，分析比較新老規(guī)范吊車梁頂面橫向位移（k）。圖2吊車橫向水平荷載圖3單跨排架計(jì)算簡(jiǎn)圖單跨對(duì)稱排架的有關(guān)參數(shù)為nExJx（EsJs）（3）HsH（4）式中：ExJx為下柱材料變形模量與截面慣性距乘積；EsJs為上柱材料變形模量與截面慣性距乘積；Hs為上段柱長(zhǎng)度；H為自基礎(chǔ)頂面至柱頂全高。圖3中的Hs為吊車橫向水平荷載(T)的作用點(diǎn)(d)至柱頂?shù)木嚯x4。單柱在柱頂單位水平力作用下，在柱頂產(chǎn)生的水平位移為aaH（3ExJx）1（n-1

19、）（5）單柱在吊車梁頂面單位水平力（T1）作用下，在梁頂面產(chǎn)生的水平位移為ddH（3ExJx）（1-）（n-1）（-）（6）式中為吊車梁頂面至柱頂?shù)木嚯x與上柱高(Hd)之比。在T1-kN作用下，單柱在柱頂產(chǎn)生的位移為adH（3ExJx）15（1-）（1-）15（n-1）（-）（n-1）（-）（7）由于排架為單跨對(duì)稱，所以在單側(cè)吊車橫向水平荷載作用下，柱頂橫梁內(nèi)力(P)為Pad（2aa）T（8）令按老規(guī)范計(jì)算得到的吊車梁頂面的橫向水平位移為d。在單跨對(duì)稱的條件下，在吊車橫向水平荷載(T)作用下的d為dTdd-ad（2aa）（9）令按新規(guī)范計(jì)算得到的相應(yīng)位移為d。由于規(guī)定吊車梁橫向水平荷載等分作用

20、于橋架兩端，當(dāng)?shù)踯囶~定起重量為1550-t時(shí)，即新規(guī)范規(guī)定的吊車橫向水平荷載等于老規(guī)范規(guī)定的2倍時(shí)，相當(dāng)于在排架兩側(cè)各作用(同時(shí))一個(gè)T(如圖2所示)。這時(shí)，在單跨對(duì)稱條件下，P0。很明顯，此時(shí)吊車梁頂面的相應(yīng)水平橫向位移為dTPdd（10）在式(5)(10)中，消去共同項(xiàng)H（3ExJx），并令T1kN，使位移d、d成為、n、的函數(shù)，并計(jì)算統(tǒng)計(jì)如表1。表1、n、與dd對(duì)照表06025030035040n715715715715dd1877179118191710175816391700158507025030035040n715715715715dd1844173917711640169415

21、521620148108025030035040n715715715715dd18131694172615781635147815481393一般單層廠房，多在0.7左右，當(dāng)廠房較高時(shí)，值較小，而n值較大。反之，當(dāng)廠房較矮時(shí)，值較大，n值一般較小。這樣，多數(shù)情況下比值dd約在1.7左右。也即按新規(guī)范計(jì)算廠房剛度，其控制值可相當(dāng)于老規(guī)范計(jì)算時(shí)的控制值乘1.7倍，而嚴(yán)格程度是一致的。即設(shè)有中、輕級(jí)工作制吊車廠房，取k（Hk1800）17Hk1060；設(shè)有重級(jí)工作制吊車廠房，取k（Hk2200）17Hk1295。下面，我們來(lái)介紹一種更為簡(jiǎn)潔的吊車橫向水平制動(dòng)力計(jì)算方法小車制動(dòng)或啟動(dòng)時(shí)小車輪子與橋架之

22、間產(chǎn)生的滑動(dòng)摩擦力 （圖） 小車總制動(dòng)力 T0 = N (G+Q)/2m 每個(gè)輪子作用于吊車梁上橫向水平荷載： (G+Q) =N/8 m Tx=T0/4= N (G+Q)aN 制動(dòng)系數(shù)，按GB50009-2001取用a Na10t時(shí), a50t時(shí), a75t時(shí), a 硬鉤吊車：概述：吊車橫向水平制動(dòng)力是吊車小車及起吊物沿橋架在廠房橫向運(yùn)行時(shí)制動(dòng)所引起的慣性力。大?。涸搼T性力與吊鉤種類和起吊物重量有關(guān)，一般硬鉤吊車比軟鉤吊車制動(dòng)加速度大。另外，起吊物越重，一般運(yùn)行速度越慢，制動(dòng)產(chǎn)生的加速度則較小。故建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范規(guī)定，吊車橫向水平荷載按下式計(jì)算： Tx =H(G+W) 式中G為小車重量； W為吊車規(guī)定起重量； H為制動(dòng)系數(shù)。對(duì)于硬鉤吊車取0.2；對(duì)于軟鉤吊車，當(dāng)額定起重量不大于10t時(shí)，取0.12,當(dāng)額定起重量為1550t時(shí)，取0.1，當(dāng)額定起重量為75t時(shí)，取0.08。作用點(diǎn)：制動(dòng)力的作用點(diǎn)位于剎車輪與軌道的接觸點(diǎn)。方向：制動(dòng)力的方向與行進(jìn)方向一致。討論與建議眾所周知