如何確定制冷劑充注量的問題

1、每一種空調(diào)器的設(shè)計(jì)都存在著如何確定制冷劑充注量的問題，特別是在采用毛細(xì)管作節(jié)流裝置的空調(diào)器中，由于毛細(xì)管的調(diào)節(jié)能力較熱力膨脹閥差，充注量的變化對其性能影響更大。目前這方面的研究較少，缺少成熟的理論計(jì)算方法，各生產(chǎn)廠家只好采取試驗(yàn)手段，依據(jù)經(jīng)驗(yàn)估計(jì)值進(jìn)行多次試驗(yàn)，以最終確定最佳充注量。這種重復(fù)的工作不僅費(fèi)錢，也費(fèi)時(shí)費(fèi)力。為了使確定最佳充注量變得簡單可行，本文在系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)性能模擬的基礎(chǔ)上，對分體式空調(diào)器的最佳充注量進(jìn)行了計(jì)算，并提出了確定系統(tǒng)最佳充注量的原則：當(dāng)空調(diào)器的結(jié)構(gòu)尺寸和工作條件一定，制冷量達(dá)到設(shè)計(jì)要求時(shí)，系統(tǒng)的能效比最大。此時(shí)，空調(diào)器及各部件處于最佳工作狀態(tài)。本人曾對KFR32GW/H分體

2、掛壁式空調(diào)器反復(fù)做試驗(yàn)，理論計(jì)算和試驗(yàn)結(jié)果很吻合。1充注量計(jì)算制冷劑在制冷系統(tǒng)中的狀態(tài)可分為單相和兩相兩種，這兩部分的制冷劑質(zhì)量計(jì)算應(yīng)分別考慮。單相區(qū)質(zhì)量計(jì)算單相區(qū)制冷劑密度計(jì)算較為簡單，處于單相區(qū)的各部分制冷劑質(zhì)量可通過積分計(jì)算。式中m1為制冷劑質(zhì)量，kg;p為密度，kg/m3;V為容積，m3;Pv為壓力，Pa;Tv為制冷劑溫度，Ko單相區(qū)制冷劑主要存在于蒸發(fā)器過熱區(qū)、冷凝器過冷區(qū)、連接管路、壓縮機(jī)殼體內(nèi)、過濾器和潤滑油中，故單相區(qū)制冷劑質(zhì)量為：小產(chǎn)/J*口/丁+J*jp/rj/y+p(/+(2)式（2）中各參數(shù)的下標(biāo)含義為：fi1t過濾器，pipe管路，oi1潤滑油，com壓縮機(jī)，V單相區(qū)

3、容積?？紤]到壓縮機(jī)、過濾器、接管內(nèi)制冷劑溫度變化不大，故式（2）中采用平均溫度來計(jì)算密度。潤滑油中溶解的制冷劑量，可根據(jù)油質(zhì)量及制冷劑的溶解度進(jìn)行計(jì)算。兩相區(qū)質(zhì)量的計(jì)算充注量計(jì)算的難點(diǎn)在于兩相區(qū)中制冷劑量的確定，其關(guān)鍵是兩相區(qū)空泡系數(shù)的計(jì)算。在兩相區(qū)空泡系數(shù)修正模型的研究和驗(yàn)證方面，不少學(xué)者已經(jīng)做了大量工作。筆者在此基礎(chǔ)上，結(jié)合空調(diào)器的實(shí)際工作條件，在穩(wěn)態(tài)工況下，假設(shè)換熱器兩相區(qū)單位面積熱負(fù)荷一定，選用Hughmark模型計(jì)算兩相區(qū)的制冷*=/pnB劑量。其數(shù)學(xué)表達(dá)式為：X(3)式中民為空泡系數(shù)，X為干度，B、kH為系數(shù)，其中kH=f(z)具體見表10式中G為質(zhì)量流速，kg/(m2-s);ii

4、為粘度，Pa-S;Di為管內(nèi)徑，mo此模型系數(shù)計(jì)算中包括a,所以在計(jì)算a時(shí)必須經(jīng)過迭代，計(jì)算量較大。兩相區(qū)中制冷劑量m2:式中1s為兩相區(qū)長度，m;1為制冷劑管長，mo制冷劑的總充注量m為各部分充注量之和：m=mi+m(6)2充注量對空調(diào)器性能的影響及試驗(yàn)結(jié)果不同的制冷劑充注量對空調(diào)器性能的影響是不一樣的。筆者對KFR-32GW/H分體掛壁式空調(diào)器在不同的充注量下進(jìn)行了計(jì)算和試驗(yàn)。理論計(jì)算和試驗(yàn)結(jié)果見表2。寞卬ft?t650690740訃口充汁型工619Mbm32-Q3-Q7142612n291276試驗(yàn)條件：室外環(huán)境溫度：350.5C；濕球溫度：19.50.3C；室內(nèi)于球溫度：270.5C;

5、毛細(xì)管規(guī)格：長450內(nèi)徑X1.4mm。為了驗(yàn)證模型，研究各參數(shù)的變化，測定了空調(diào)器的穩(wěn)態(tài)參數(shù)。借助于穩(wěn)態(tài)計(jì)算的結(jié)果，沿制冷劑流動(dòng)方向布置了14對熱電偶和兩塊壓力表，測出了各部件進(jìn)出口參數(shù)的變化情況。循環(huán)過程測點(diǎn)布置見圖1ow液管打蒸發(fā)塞冷般器61417心熟電憎生普-1.P1一4.P1-I13制冷劑充注量采用電子秤測定，其量程最大為6kg,準(zhǔn)確度為土2g加液口與制冷劑鋼瓶采用塑料軟管連接，當(dāng)管中為氣體時(shí)進(jìn)行測量。不同充注量下，系統(tǒng)各參數(shù)的理論計(jì)算和試驗(yàn)結(jié)果見圖27。2。edvvaS4徘氣溫度與充注管關(guān)系05制冷,幡人功率與充注關(guān)系323.0-ze-實(shí)際值/引計(jì)值，:74夕危3It.,15&060

6、0G苑700750（Q）Be能或比與先住關(guān)系隨著充注量的增加:冷凝壓力和蒸發(fā)壓力均增加（見圖2）;壓縮機(jī)吸氣溫度降低，當(dāng)降到蒸發(fā)器出口為飽和或兩相狀態(tài)時(shí)，壓縮機(jī)吸氣溫度不再下降。由圖3可以看出：當(dāng)制冷劑充注量為690g時(shí)，蒸發(fā)器出口沒有過熱度，此時(shí)蒸發(fā)器的利用效率最高；由于壓縮機(jī)的吸氣溫度下降，而壓比變化不大，壓縮機(jī)的排氣溫度下降,這樣有利于壓縮機(jī)的工作穩(wěn)定（參見圖4）;在690g以下時(shí)，隨著充注量的增加，制冷量增加很快，而當(dāng)大于690g后，制冷量增加不多。這主要是由于充注量達(dá)740g時(shí)，蒸發(fā)器出口為兩相區(qū)，冷量沒有充分發(fā)揮出來，而壓縮機(jī)的輸入功率隨著充注量的增加而增大（圖5）。從圖6可以看出

7、：能效比有一個(gè)明顯的峰值，即在690g時(shí)能效比最大；而當(dāng)充注量大或小于這個(gè)值時(shí)，能效比均下降，這主要是由于充注量較低時(shí)蒸發(fā)器出口的過熱度較大，傳熱面積沒有充分利用，因此，制冷量下降較大，此時(shí)壓縮機(jī)的輸入功率減少并不多。而當(dāng)充注量較大時(shí)，蒸發(fā)器出口為兩相區(qū)，冷量沒有充分發(fā)揮出來，此時(shí)輸入功率增加，冷量變化不明顯，因此能效比下降。試驗(yàn)和計(jì)算表明：在最佳充注量附近，空調(diào)器的能效比最大，且制冷量也較高。從圖3可以看出：此時(shí)蒸發(fā)器的出口基本為飽和狀態(tài)，面積得到充分利用。在實(shí)測中，冷凝器的出口沒有測得過冷度，這是由于工藝結(jié)構(gòu)和測量儀表精度上的原因所致，此時(shí)冷凝器的傳熱面積也得到充分利用。理論計(jì)算最佳充注量

8、為685g,與實(shí)際值很接近。3影響系統(tǒng)總充注量的因素制冷劑流道總內(nèi)容積通常，流道內(nèi)容積越大，制冷劑的充注量也應(yīng)越多。系統(tǒng)中液管的長度對總充注量的影響較大。裝置運(yùn)行所處的工況當(dāng)空調(diào)器運(yùn)行所處的工況變化時(shí)，它所要求的系統(tǒng)充注量不同。毛細(xì)管尺寸毛細(xì)管的長度對系統(tǒng)的最佳充注量有一定影響，不同的毛細(xì)管長度會(huì)改變制冷劑的循環(huán)量和空調(diào)器所處的工作狀態(tài)。通過計(jì)算和對試件KFR-32GW/H分體掛壁式空調(diào)器試驗(yàn)，當(dāng)毛細(xì)管長度增加到450mm時(shí)，制冷劑的最佳充注量為690g。潤滑油量制冷劑在潤滑油中有一定的溶解度，油中所溶解的制冷劑量隨著溫度和油量而改變，所以在確定總充注量時(shí)應(yīng)考慮這一部分制冷劑量。4結(jié)論本文采用Hughmark模型計(jì)算家用空調(diào)器兩相區(qū)制冷劑量是可行的，它是整機(jī)充注量計(jì)算的關(guān)鍵。當(dāng)制冷量達(dá)到要求時(shí)，以能效比最大來確定空調(diào)器的最佳充注量是可行的。參考文獻(xiàn)Farzad,MandoNealDL.Theeffectofvoidfractionmodelonestimationofairconditionersystemperformancevariablesunderarangeofrefrigerantchargingconditions.IntJRefrig,1994,17(2).RiceCK.Theeffectofvoidcorrelationandheatfluxassu