土力學(xué)復(fù)習(xí)思考題

1、復(fù)習(xí)思考題土的物理性質(zhì)及工程分類一填空題1確定各粒組相對(duì)含量的方法稱為顆粒分析試驗(yàn)，分為 篩分 法和 比重計(jì) 法。2砂粒與粉粒的分界粒徑是 0.075 mm。3當(dāng)?shù)[類土或砂類土同時(shí)滿足Cu 5 Cc = 1-3 兩個(gè)條件時(shí)，視為良好級(jí)配。5粘性土隨著含水量的增加而分別處于 固態(tài) 、 半固態(tài) 、 塑態(tài) 及流動(dòng)狀態(tài)。7土的物理性質(zhì)指標(biāo)中有三個(gè)基本指標(biāo)可直接通過(guò)土工試驗(yàn)測(cè)定，它們分別是密度、比重Gs和含水率。8土的物理性質(zhì)指標(biāo)中飽和度可描述土體中孔隙被水充滿的程度。9土中孔隙體積與土的總體積之比稱為孔隙率。10土中孔隙體積與土的土粒體積之比稱為孔隙比。土力學(xué)習(xí)題- 17 -二單項(xiàng)選擇題1某粘性土的液

2、限為40%，塑限為20%，則該土為（D）A砂土 B粉土 C粉質(zhì)粘土 D粘土2某土的液性指數(shù)為2，則該土處于（ C ）狀態(tài)。A堅(jiān)硬 B可塑 C流動(dòng)6下列哪個(gè)物理性質(zhì)指標(biāo)可直接通過(guò)土工試驗(yàn)測(cè)定（ D ）。A孔隙比e B孔隙率n C飽和度Sr D土粒比重Gs7常用來(lái)控制填土工程施工質(zhì)量的指標(biāo)是：（D）A孔隙比eB孔隙率n C飽和度SrD干密度r8在土工試驗(yàn)室中，通常用（B）測(cè)定土的密度A聯(lián)合測(cè)定法 B環(huán)刀法C比重計(jì)法D擊實(shí)儀10對(duì)粘性土進(jìn)行分類定名的依據(jù)是（ B ）A液限 B塑性指數(shù) C液性指數(shù) D塑限三判斷題1礫與砂的分界粒徑是1mm。（ × ）2顆粒級(jí)配曲線的粒徑坐標(biāo)是采用對(duì)數(shù)坐標(biāo)。（

3、 × ）3某砂的不均勻系數(shù)為10，曲率系數(shù)為5，則該砂為良好級(jí)配。（ × ）4級(jí)配良好的土，較粗顆粒間的孔隙被較細(xì)的顆粒所填充，因而土的密實(shí)度較好。（ ）5土的含水量為土中水的質(zhì)量與土的總質(zhì)量之比。（ × ）6孔隙比為土中孔隙體積與土粒體積之比。（ ）10如果某土的飽和度為100%，則其含水量為100%。（×）11對(duì)于同一種土，孔隙比或孔隙率愈大表明土愈疏松，反之愈密實(shí)。（）12土料的最大干密度和最優(yōu)含水率不是常數(shù)。（）13在同一類土中，土的級(jí)配良好的土，易于壓實(shí)，反之，則不易于壓實(shí)。（）14土粒的比重在數(shù)值上等于土的密度。（）15從流動(dòng)狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榭伤軤?/p>

4、態(tài)的界限含水率，稱為液限。（）16從可塑狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榘牍腆w狀態(tài)的界限含水率，稱為塑限。（）17若土呈固體狀態(tài)時(shí)，其含水率為零。（×）18若土的液性指數(shù)IL0時(shí)，土處于堅(jiān)硬狀態(tài)。（）19粘性土土的含水率越高，越容易被壓實(shí)。（×）20若今有兩種土，其性質(zhì)指標(biāo)如下表所示。試通過(guò)計(jì)算判斷下列說(shuō)法是否正確。土樣性質(zhì)指標(biāo)AB含水率（%）156土粒比重2.752.68飽和度（%）5030（1）.土樣A的密度比土樣B的大。（×）（2）.土樣A的干密度比土樣B的大。（×）（3）.土樣A的孔隙比比土樣B的大。（）21粘性土的含水率越低，越容易被壓實(shí)。（）22依建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

5、規(guī)范的規(guī)定，若土的塑性指數(shù)大于10，且粒徑大于0.075mm的顆粒含量不超過(guò)總量的50%，則該土屬于黏性土。（）23若土中粒徑大于2mm的顆粒含量不超過(guò)總重的50%，粒徑大于0.075mm的顆粒含量超過(guò)總量50%，則該土屬于砂土。（）24若土中粒徑大于2mm的顆粒含量超過(guò)全重的50%，則該土屬于碎石土。（）25若土的塑性指數(shù)小于或等于10，粒徑大于0.075mm的顆粒含量超過(guò)總量的50%，則該土屬于粉土。（）四計(jì)算題2（1）根據(jù)顆粒級(jí)配曲線，按建筑地基基礎(chǔ)規(guī)范（GB50007-2011）給土樣進(jìn)行分類定名并判斷其級(jí)配情況。（1） （2）注：分類時(shí)應(yīng)根據(jù)粒組含量由大到小以最先符合者確定。解：a.

6、由圖得：d2mm的顆粒含量為30%50%，而d0.075mm的顆粒含量為80%50%該土屬于砂土。又因d2mm的土的含量為30%在25%-50%之間，該土定名為礫砂。b.由圖得： d60=1.0，d30=0.2,d10=0.02而，所以該土級(jí)配良好。（2）根據(jù)顆粒級(jí)配曲線，按建筑地基基礎(chǔ)規(guī)范（GB50007-2011）給土樣進(jìn)行分類定名并判斷其級(jí)配情況，已知該土的塑限p=18%，液限L=26%。解：a.由圖得：而d0.075mm的顆粒含量為60%<50%而且該土定名為粉土。b.由圖得： d60=0.075，d30=0.025,d10=0.003而，所以該土級(jí)配良好。3全飽和粘性土的含水量

7、為w =40%，土粒的相對(duì)密度Gs =2. 7，求土的孔隙比e和干密度rd。4經(jīng)勘察，某土料場(chǎng)有土料3×106m3，其天然孔隙比e 1 =1.20，問(wèn)這些土料可填筑e 2 =0.70的土堤多少m3。 5 粘性土的含水量w =36.4%，液限wL =48%，塑限wp =25.4%，根據(jù)塑性指數(shù)IP確定該土的名稱；計(jì)算該土的液性指數(shù)IL；按液性指數(shù)確定土的狀態(tài)。6某土樣經(jīng)試驗(yàn)測(cè)得體積為100cm3，濕土質(zhì)量為187g，烘干后，干土質(zhì)量為167g。若土的相對(duì)密度Gs為2. 66，試求該土樣的含水量w、密度r、孔隙比e、飽和度Sr。 7某碾壓土壩的土方量為20萬(wàn)方，設(shè)計(jì)填筑干密度為1.65g

8、/cm3。料場(chǎng)的含水率為12.0%，天然密度為1.70g/cm3，液限為32.0%，塑限為20.0%，土粒比重為2.72。問(wèn)：（1）為滿足填筑土壩的需要，料場(chǎng)至少要有多少方土料？ （2）如每日壩體的填筑量為3000m3，該土的最優(yōu)含水率為塑限的95%，為達(dá)到最佳碾壓效果，每天共需加水多少？ （3）土壩填筑后的飽和度是多少？土的滲透性和滲透問(wèn)題一填空題1土滲透變形的基本形式有 流土 、 管涌 。2影響滲透系數(shù)的主要因素有 土的大小與級(jí)配 、 土的密實(shí)度 、水溫等。3滲透力是一種 體積 力。它的大小和 水力坡降 成正比，作用方向與 滲流方向 相一致。二判斷題1土樣的滲透系數(shù)與流過(guò)土樣斷面的水的流量

9、成正比。（ × ）2土樣中滲透水流的流速與水力坡降成正比。（ ）3常水頭試驗(yàn)適用于透水性較強(qiáng)的粗粒土。（ ）4變水頭試驗(yàn)適用于透水性較弱的粘性土。（ ）5滲透系數(shù)與土的級(jí)配、水溫、土的密實(shí)度及土中封閉氣體有關(guān)。（ ）6成層土水平方向滲流的平均滲透系數(shù)取決于最透水層的滲透系數(shù)和厚度。（ ）7成層土垂直方向滲流的平均滲透系數(shù)取決于最不透水層的滲透系數(shù)和厚度。（ ）8含有細(xì)砂夾層的粘性土中垂直滲透系數(shù)Ky大于水平滲透系數(shù)Kx。（ × ）9滲透力是一種體積力。（ ）11管涌常發(fā)生在砂礫土中。（）12流土常發(fā)生在粘性土中。（） 三選擇題1在滲流場(chǎng)中某點(diǎn)的滲透力（ A ）A隨水力坡降（

10、水力梯度）增加而增加；B隨水力坡降（水力梯度）增加而減少；C與水力坡降無(wú)關(guān)。2在防治滲透變形措施中，那種措施不是控制水力坡降？（ C ）A上游做垂直防滲帷幕或設(shè)水平鋪蓋；B下游挖減壓溝；C溢出部位鋪設(shè)反濾層。3下列關(guān)于影響土的滲透系數(shù)的因素中描述正確的：粒徑的大小和級(jí)配；結(jié)構(gòu)與孔隙比；飽和度；礦物成分；滲透水的性質(zhì)（ C ）A僅對(duì)滲透系數(shù)有影響；B對(duì)滲透系數(shù)無(wú)影響；C對(duì)滲透系數(shù)均有影響。4不透水巖基上有水平分布的三層土，厚度為1m，滲透系數(shù)分別為k1 =1m/d，k2 =2m/d，k3 =10m/d，則等效土滲透系數(shù)kx為多少？（ B ）A12m/d B4.33m/d C1.87m/d 5下述

11、關(guān)于滲透力的描述正確的為：（ C ）其方向與滲透路徑方向一致；其數(shù)值與水力坡降成正比；是一種體積力A僅正確 B僅正確 C都正確四計(jì)算題1室內(nèi)做常水頭滲透試驗(yàn)，土樣截面積為70cm3，兩測(cè)壓管間的土樣長(zhǎng)為10cm，兩端作用的水頭為7cm，在60s時(shí)間內(nèi)測(cè)得滲透水量為100cm3，水溫為15oC。試計(jì)算滲透系數(shù)k20。2一原狀土樣進(jìn)行變水頭試驗(yàn)，土樣截面積為302，長(zhǎng)度為4，水頭管截面積為0.32，觀測(cè)開(kāi)始水頭為160，終了水頭為150，經(jīng)歷時(shí)間為5min，試驗(yàn)水溫為12.50C，試計(jì)算滲透系數(shù)k20。3如圖22所示，水流經(jīng)厚2m土層，上層為粘土層，下層為粉土，滲透系數(shù)如圖所示，試計(jì)算其水平向等效

12、滲透系數(shù)和垂直向等效滲透系數(shù)。圖224.已知某粘性土土樣的孔隙比為0.55，土粒比重為2.72，該土樣溢出處的水力梯度為0.47，安全系數(shù)為2.0，判斷該土樣的狀態(tài)。土的力學(xué)性質(zhì)一判斷題1由側(cè)限壓縮試驗(yàn)得出的ep曲線愈陡，說(shuō)明土的壓縮性愈高。（ ）3土的壓縮系數(shù)越大，則其壓縮模量就越高。（ ）4土體的破壞最先沿具有最大剪應(yīng)力的平面發(fā)生。（×） 5對(duì)同一種土，剪切試驗(yàn)方法有多種，但測(cè)出的c、j值都是一樣的。（ × ）6用總應(yīng)力法和有效應(yīng)力法表示土的強(qiáng)度時(shí)，其理論剪破面并不發(fā)生在同一平面上。（ ）7土的靈敏度愈高，其結(jié)構(gòu)性愈強(qiáng)，受擾動(dòng)后的土的強(qiáng)度降低就愈顯著。（）8十字板剪切試

13、驗(yàn)是一種現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定飽和土的抗剪強(qiáng)度的原位試驗(yàn)方法。（）9當(dāng)土中某點(diǎn)任一方向的剪應(yīng)力達(dá)到土的抗剪強(qiáng)度時(shí)，稱該點(diǎn)處于極限平衡狀態(tài)。（ ）10依照庫(kù)侖定律和摩爾應(yīng)力圓原理可知，當(dāng)s 1不變時(shí)，s 3越小越易破壞。（）11土的抗剪強(qiáng)度是一個(gè)定值。（×）12土體中發(fā)生剪切破壞的平面是剪應(yīng)力最大的平面。（×）二填空題1把粘性土地基按歷史上曾受過(guò)的最大壓力與現(xiàn)在所受的土的自重應(yīng)力相比較，可將其分為 超 固結(jié)土、 欠 固結(jié)土與 正常 固結(jié)土。2土體的壓縮系數(shù)被認(rèn)為是由于土體中 孔隙 減小的結(jié)果。4壓縮曲線的坡度越陡，說(shuō)明隨著壓力的增加，土的孔隙比的減小愈 多 ，因而土的壓縮性愈 高 。反之，

14、壓縮曲線的坡度越緩，說(shuō)明隨著壓力的增加，土孔隙比的減小愈 少 ，因而土的壓縮性愈 低 。規(guī)范采用a120.1MPa-1 時(shí)，屬低壓縮性土；當(dāng)a12 在0.10.5 MPa-1之間 時(shí)，屬中壓縮性土；當(dāng)a12 0.5 MPa-1 時(shí)，屬高壓縮性土。5由庫(kù)侖定律可知，對(duì)于粘性土，其抗剪強(qiáng)度由 內(nèi)摩擦力 和 粘聚力 兩部分構(gòu)成。8為了模擬土體在現(xiàn)場(chǎng)可能受到的剪切條件，按剪切前的固結(jié)程度、剪切時(shí)的排水條件及加荷速率，把直接剪切試驗(yàn)分為 快剪 、 慢剪 和 固結(jié)快剪 三種試驗(yàn)方法。9如果施工進(jìn)度快，而地基上的透水性低且排水條件不良（例如在飽和軟粘土地基上開(kāi)挖基坑時(shí)的基坑穩(wěn)定驗(yàn)算），可采用 快剪 試驗(yàn)或

15、不排水剪 試驗(yàn)測(cè)定土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。10某無(wú)粘性土地基j=30o，若地基中某點(diǎn)的小主應(yīng)力s 3=100kPa，大主應(yīng)力s 1=300kPa，則地基中可能產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力為 100 kPa，最大剪應(yīng)力面與大主應(yīng)力作用面的夾角為 60° 。11用直接剪切試驗(yàn)測(cè)定土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)時(shí)，對(duì)同一種土通常取 4 個(gè)土樣。三選擇題2室內(nèi)測(cè)定土的壓縮性指標(biāo)的試驗(yàn)為（ B ）A剪切試驗(yàn) B側(cè)限壓縮試驗(yàn) C無(wú)側(cè)限壓縮試驗(yàn) D靜載試驗(yàn)3下列說(shuō)法正確的是（ A ）A壓縮系數(shù)越大，土的壓縮性越高B壓縮指數(shù)越大，土的壓縮性越低C壓縮模量越大，土的壓縮性越高D上述說(shuō)法都不對(duì)4下列說(shuō)法正確的是（ A ）A土體的壓縮是

16、由于土體中孔隙體積減小B土體的壓縮是由于土體中土顆粒體積減小C土體的壓縮是由于土體中水和氣體體積減小D土體的壓縮是由于動(dòng)水壓力的作用5某場(chǎng)地地表挖去5m，則該場(chǎng)地土成為（ A ）A超固結(jié)土 B欠固結(jié)土 C正常固結(jié)土7土的強(qiáng)度是特指土的（ A ）A抗剪強(qiáng)度 B抗壓強(qiáng)度 C抗拉強(qiáng)度 8某土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為c、j，該土受剪時(shí)將首先沿與大主應(yīng)力作用面成（ B ）的面被剪破。A450 B450 +j/2 C450j/2 D450 +j9當(dāng)?shù)鼗恋耐杆院团潘畻l件不良，且建筑物施工速度較快時(shí)，應(yīng)選擇（ A ）方法測(cè)定其抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。A不排水剪（快剪） B固結(jié)不排水剪（固結(jié)快剪） C固結(jié)排水剪（慢剪）10當(dāng)

17、地基土的透水性好，排水條件較佳，建筑物加荷速率較慢時(shí)，應(yīng)選擇（ C ）方法測(cè)定其抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。A不排水剪（快剪） B固結(jié)不排水剪（固結(jié)快剪） C固結(jié)排水剪（慢剪）11某土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為c、j，該土受剪時(shí)將首先沿與小主應(yīng)力作用面成（ C ）的面被剪破。A450 B450 +j/2 C450j/2 D450 +j12下列各組試驗(yàn)當(dāng)，必須使用原狀土樣的是（ D ）。A含水率（量）、液限、塑限、和比重B含水率、壓縮系數(shù)、和比重C最優(yōu)含水率、壓縮指數(shù)、和內(nèi)摩擦角D無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度、壓縮模量和粘聚力13無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)適用于（ D ）的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的測(cè)定。A砂土 B粘性土 C粉土 D飽和粘性土四計(jì)算題1

18、已知原狀土樣高h(yuǎn) =2cm，截面積A =30cm2，重度g =19kN/m3，顆粒比重Gs =2.70，含水率w =25%，進(jìn)行側(cè)限壓縮試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表31，試?yán)L制壓縮曲線，并求土的壓縮系數(shù)a12判別土的壓縮性。表31壓力（kPa）050100200300400穩(wěn)定后的變形量h（mm）00.4800.8081.2321.5261.735解：壓力（kPa）050100200300400穩(wěn)定后的變形量h（mm）00.4800.8081.2321.5261.735e0.7760.7330.7040.6670.6400.622根據(jù)上表繪制如下如所示的ep曲線：，根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)規(guī)范（GB50007-

19、2011）該土屬于中壓縮性土。2設(shè)砂土地基中某點(diǎn)的大主應(yīng)力s 1=400kPa，小主應(yīng)力s 3=200 kPa，砂土的內(nèi)摩擦角j=260，粘聚力c=0，試判斷該土是否破壞。3地基中某一單元土體上的大主應(yīng)力s 1=400kPa，小主應(yīng)力s 3=180 kPa。通過(guò)試驗(yàn)測(cè)得土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為c=18kPa，j =200。試問(wèn)(1)土中最大剪應(yīng)力是多少？(2)土中最大剪應(yīng)力面是否已剪破？（3）該土處于何種狀態(tài)？土中應(yīng)力計(jì)算一填空題1地基中的應(yīng)力一般包括由土體自重引起的 自重應(yīng)力 和由新增外荷引起的 附加應(yīng)力 。3地下水位升降會(huì)引起土中自重應(yīng)力的變化，地下水位升高則引起土體中的有效自重應(yīng)力 減小 ，地

20、下水位下降引起土體中的有效自重應(yīng)力 增大 。4在中心荷載作用下，基底壓力近似呈 矩形 分布；在單向偏心荷載作用下，當(dāng)偏心距e<l/6時(shí)，基底壓力呈 梯形 分布；當(dāng)e =l/6時(shí)，基底壓力呈 三角形 分布。5某均質(zhì)地基，已知其重度g =17.6kN/m3，則地面下深度為3m處由上部土層所產(chǎn)生的豎直方向自重應(yīng)力為17.6×3=52.8 kPa。6 已知某地基土，重度g =19.3kN/m3，地下水位在地面以下2m處，則2m處由上部土層所產(chǎn)生的豎向自重應(yīng)力為 19.3×2=38.6 kPa。若地下水位以下土的飽和重度gsat =20.6kN/m3,則地面以下4m處由上部土層

21、所產(chǎn)生的豎向自重應(yīng)力為 38.6+（20.6-10）×2=59.8 kPa。7已知某天然地基上的淺基礎(chǔ)，基礎(chǔ)地面尺寸為3.5m×5.0m，埋深d =2m，由上部結(jié)構(gòu)傳下的豎向荷載F =4500kN，則基底壓力為 400 kPa。8計(jì)算條形基礎(chǔ)的基底壓力時(shí)，在基礎(chǔ)的長(zhǎng)邊方向通常取L = 1 計(jì)算。二判斷題1在任何情況下，土體自重應(yīng)力都不會(huì)引起地基的沉降。（ × ）2地基土受壓時(shí)間越長(zhǎng)，變形越大，孔隙水壓力也越大。（ × ）3地下水位下降會(huì)增加地基中的有效自重應(yīng)力。（ ）4附加應(yīng)力s z不僅發(fā)生在荷載面積之下，而且分布在荷載面積外相當(dāng)大的面積之下。（ ）5在

22、荷載分布范圍內(nèi)任意點(diǎn)沿垂線的附加應(yīng)力s z值，隨深度愈向下愈大。（ × ）6土體只有豎向自重應(yīng)力沒(méi)有水平方向自重應(yīng)力。（×）7假設(shè)作用于基礎(chǔ)底面的總壓力不變，若埋置深度增加，土中某點(diǎn)的附加應(yīng)力值將比埋深增加前少。（×）8作用在基礎(chǔ)上的水平應(yīng)力也能在地基中引起附加應(yīng)力。（）三選擇題1由建筑物荷載或其它外載在地基內(nèi)產(chǎn)生的應(yīng)力稱為（ B ） A自重應(yīng)力 B附加應(yīng)力 C基底壓力 D基底附加壓力2有兩個(gè)不同的基礎(chǔ)，其基礎(chǔ)底面總壓力相同，問(wèn)在同一深度處，哪一個(gè)基礎(chǔ)產(chǎn)生的附加應(yīng)力大？（ C ）A寬度小的基礎(chǔ)產(chǎn)生的附加應(yīng)力大 B寬度小的基礎(chǔ)產(chǎn)生的附加應(yīng)力小C寬度大的基礎(chǔ)產(chǎn)生的附加

23、應(yīng)力大 D兩個(gè)基礎(chǔ)產(chǎn)生的附加應(yīng)力相等3自重應(yīng)力在均質(zhì)土中呈（ C ）分布。A折線分布 B曲線分布 C直線分布 D均勻分布4地基中，地下水位的變化，會(huì)引起地基中的自重應(yīng)力（ D ） A增大 B減小 C不變 D可能增大，也可能減小5某場(chǎng)地自上而下的土層分布為：第一層粉土，厚3m，重度g=18kN/m3；第二層粘土，厚5m，重度g =18.4kN/m3，飽和重度gsat =19kN/m3，地下水位距地表5m，試求地表下6m處土的豎向自重應(yīng)力。（ A ）A99.8kPa B109.8kPa C111kPa D109.2kPa 3*18+2*18.4+1*(19-10)=6某柱下方形基礎(chǔ)邊長(zhǎng)2m，埋深d

24、 =1.5m，柱傳給基礎(chǔ)的豎向力F =800kN，地下水位在地表下0.5m處，則基底壓力P為（ A ）。 800/4+20*0.5+10*1=A220kPa B230kPa C210kPa D215kPa7在上題中，設(shè)地基為粘土，重度g =18kN/m3，飽和重度gsat =19kN/m3，則基底附加壓力Po為（ A ）。A202kPa B220kPa C192kpa D191.5kPa 220-(18*0.5+9*1)=8下面有關(guān)自重應(yīng)力的描述不正確的是：（ C ） A在求地下水位以下的自重應(yīng)力時(shí)，應(yīng)取其有效重度計(jì)算 B自重應(yīng)力隨深度的增加而增大 C地下水位以下的同一土的自重應(yīng)力按直線變化，

25、或按折線變化 D土的自重應(yīng)力分布曲線是一條折線，拐點(diǎn)在土層交界處和地下水位處圖31四計(jì)算題1某地基剖面圖如圖31所示，計(jì)算各分層處的自重應(yīng)力，并繪制自重應(yīng)力沿深度的分布圖。（自學(xué)）2有一矩形基礎(chǔ)，埋深1m，上部結(jié)構(gòu)傳至地面標(biāo)高處的中心荷載為P =2106kN，試求基底中心點(diǎn)O和邊點(diǎn)A下3m深度處的豎向附加應(yīng)力。地基沉降計(jì)算一判斷題1由側(cè)限壓縮試驗(yàn)得出的ep曲線愈陡，說(shuō)明土的壓縮性愈高。（ ）3土的壓縮系數(shù)越大，則其壓縮模量就越高。（ × ）二選擇題3地基的變形一般是由（ B ）引起A土的自重應(yīng)力 B附加應(yīng)力 C孔隙水壓力 D超靜水壓力三計(jì)算題1某條形基礎(chǔ)，寬度b =10m，基礎(chǔ)埋深d

26、 =2m，受有鉛直中心荷載F =1300kN/m，地面10m以下為不可壓縮層，土層重度g =18.5kN/m3，初始孔隙比e0=0.776，壓縮試驗(yàn)結(jié)果如表5-1所示，求基礎(chǔ)中點(diǎn)下的穩(wěn)定沉降量。表51壓力（kPa）050100200300400穩(wěn)定后的變形量h（mm）00.4800.8081.2321.5261.735解：（1）計(jì)算各級(jí)荷載作用下的孔隙比，如下表：壓力（kPa）050100200300400穩(wěn)定后的變形量h（mm）00.4800.8081.2321.5261.735e0.7760.7330.7040.6670.6400.622根據(jù)上表繪制如下如所示的ep曲線： （2）繪制如圖所

27、示剖面圖：（分層厚度如圖）（以第一層為例進(jìn)行計(jì)算）計(jì)算基底壓力和基底附加壓力： 計(jì)算層頂?shù)酌娴淖灾貞?yīng)力和附加應(yīng)力（或者計(jì)算層中點(diǎn)的自重應(yīng)力和附加應(yīng)力）第一層： 其它層結(jié)果如下表：距基底深度（m）自重應(yīng)力(kPa)附加應(yīng)力(kPa)x/b=0.5z/bkzsz03700.999132.8672.583.250.250.954126.8825129.50.50.8185108.86057.5175.750.750.67058954973.017計(jì)算平均自重應(yīng)力和平均附加應(yīng)力 查ep曲線得初始應(yīng)力為60.13kPa所對(duì)應(yīng)的孔隙比e1=0.726，最終應(yīng)力60.13+129.

28、87=190kPa所對(duì)應(yīng)的孔隙比e2=0.670。 計(jì)算其他層的計(jì)算結(jié)果如下表編號(hào)分層厚度（cm）初始應(yīng)力(kPa)最終應(yīng)力(kPa)e1e2(cm)s(cm)2.560.13 129.87 0.7260.6708.1122.182.5106.38 117.87 0.7020.6596.322.5152.63 99.02 0.6820.6534.312.5198.88 81.10 0.6680.6453.452地基土的自重應(yīng)力與附加應(yīng)力分布如圖所示，壓縮模量Es=50MPa，試用分層總和法求地基的最終沉降量。（其它層自行計(jì)算）3已知某基礎(chǔ)中點(diǎn)下的附加應(yīng)力如圖所示，基底下有一薄透水砂層，其下為厚

29、8m的飽和粘土層，粘土層下為密實(shí)透水砂層，假定此密實(shí)砂層不會(huì)發(fā)生變形。粘土層在自重應(yīng)力作用下的孔隙比e1 =0.88，壓縮系數(shù)av為0.00025kPa1，滲透系數(shù)=2.0cm/年。試問(wèn)地基固結(jié)度U=75%時(shí)所需的歷時(shí)。4某均質(zhì)土壩及地基的剖面圖如圖所示，其中粘土層的壓縮系數(shù)av為2.4×104kP1，初始孔隙比e1 =0.97，滲透系數(shù)k =2.0cm/a，壩軸線處附加應(yīng)力分布如圖中陰影部分所示，設(shè)壩體是不透水的。試求：（1）粘土層的最終沉降量；擋土結(jié)構(gòu)物上的土壓力一填空題1作用在墻背上的土壓力有三種： 靜止土壓力 、 主動(dòng)土壓力 和 被動(dòng)土壓力 。2朗肯土壓力理論適用條件為，擋土

30、墻墻背 垂直 、 光滑 ，墻后填土表面 水平 。5擋土墻三種土壓力中， 被動(dòng)土壓力 最大， 主動(dòng)土壓力 最小。二選擇題1有下列土料，最宜作為擋土墻墻后填土材料的是：（D）A粘性土 B淤泥 C粉土 D砂礫石2重力式擋土墻按墻背的傾斜方向可分為仰斜、直立、和俯斜三種形式。如用相同的計(jì)算方法和計(jì)算指標(biāo)，其主動(dòng)土壓力以（A）為最小。A仰斜 B直立 C府斜3重力式擋土墻按墻背的傾斜方向可分為仰斜、直立、和府斜三種形式。如用相同的計(jì)算方法和計(jì)算指標(biāo)，其主動(dòng)土壓力以（C）為最大。A仰斜 B直立 C府斜4對(duì)同一擋土墻，在填土的物理力學(xué)性質(zhì)相同的條件下，（B）最小A靜止土壓力 B主動(dòng)土壓力 C被動(dòng)土壓力5對(duì)同一

31、擋土墻，在填土的物理力學(xué)性質(zhì)相同的條件下，（C）最大A靜止土壓力 B主動(dòng)土壓力 C被動(dòng)土壓力6庫(kù)侖土壓力理論比較適合于計(jì)算（C）的主動(dòng)土壓力。A粘性土B淤泥C砂土D粉土7若產(chǎn)生主動(dòng)土壓力為Ea，被動(dòng)土壓力為Ep，所需的擋土墻位移量分別為a、p，則下述（ B ）是正確的。AEaEp，ap BEaEp，apCEaEp，ap DEaEp，ap8朗肯土壓力理論中，當(dāng)墻后填土達(dá)到主動(dòng)朗肯狀態(tài)時(shí)，填土破裂面與水平面成（ A ）。A45oj/2B45oj/2C45oDj/29擋土墻墻后的內(nèi)摩擦角j，對(duì)被動(dòng)土壓力的大小有何影響？（ A ）Aj越大，被動(dòng)土壓力越大 Bj越大，被動(dòng)土壓力越小Cj的大小對(duì)被動(dòng)土壓力無(wú)影響三計(jì)算題1某擋土墻高5m，假定墻背垂直光滑，墻后填土面水平，填土的粘聚力c =11kPa，內(nèi)摩擦角j =200，重度g =18kN/m3，試求出墻背主動(dòng)土壓力并繪制分布圖形。Ea=46.64kN/mH=5mz0=1.75m28.7kPa1.1m圖6-1圖6-2c=02、