煉鋼課程設計講稿-第二章ppt課件

1、煉鋼廠設計原理第2章 氧氣轉(zhuǎn)爐物料平衡與熱平衡計算收入項：開吹前首先要向爐內(nèi)參與鋼鐵料：鐵水和廢鋼，然后降槍吹氧，同時參與造渣料：石灰、螢石、白云石、鐵皮或礦石等，以及吹煉過程中爐襯要遭到侵蝕而剝落下來進入爐內(nèi)。支出項：開吹后首先從爐口冒出爐氣，爐氣中夾帶著煙塵，吹煉過程中要產(chǎn)生一些噴濺，并且要產(chǎn)生爐渣，爐渣中夾帶著鐵珠，最后得到鋼水。還有其它一些支出物。 經(jīng)過以上分析，可以給轉(zhuǎn)爐物料平衡和熱平衡下個定義：所謂物料平衡就是計算在煉鋼過程中參與爐內(nèi)并參與煉鋼過程的全部物料和煉鋼過程產(chǎn)生物之間的平衡關(guān)系。它是物質(zhì)不滅定律在煉鋼過程中的詳細運用。 所謂熱平衡就是計算在煉鋼過程中熱量的收入與支出之間的

2、平衡關(guān)系。它是能量守恒定律在煉鋼過程中的詳細運用。 進展物料平衡與熱平衡計算有什么意義呢？在進展煉鋼設計和組織煉鋼消費過程中，經(jīng)常向我們提出一些“量的問題需求我們來回答：CSi、Mn、P、S、Fe 爐氣爐渣鋼水鐵 水礦 石CO 90% CO2 10%爐氣爐渣爐渣爐渣爐氣H2OSiO2等Fe2O3鋼水瑩 石爐氣爐渣H2OCaF 等爐 襯爐氣CCaO 等爐渣 白云石爐氣燒減CaO 等爐渣 石灰爐氣燒減CaO 等計算渣中FeO 10% Fe2O3 5% 總爐渣 煙塵含鐵量自在氧、N2總爐氣 總鋼水氧氣氧氣氧氣氧氣氧氣氧氣 渣中鐵珠量 噴濺鐵量氧氣100 kg 1 kg 0.5 kg 0.5 kg 3

3、 kg 根據(jù)堿度計算 1.6 kg 1 kg 渣量 8% 2.1 原始數(shù)據(jù)表21 鐵水成分及溫度成分CSiMnPS溫度， %4.2500.8500.5800.1500.0371250表23 冶煉鋼種Q235成分成分CSiMnPS%0.170.300.350.800.0350.035種類成分表22 原資料成分石灰礦石螢石白云石爐襯CaO91.081.0030.8454.00SiO21.665.616.000.462.05MgO1.540.520.5820.1637.75Al2O31.221.100.780.741.00S0.060.070.09P0.55CaF290.00FeO29.40Fe2O

4、361.80燒減4.4447.80H2O0.502.00C5.00100.00100.00100.00100.00100.00 項目固態(tài)平均比熱KJ/kg度熔化潛熱KJ/kg液態(tài)或氣態(tài)平均比熱KJ/kg度生鐵0.7452180.837鋼0.6992720.837爐渣2091.248爐氣1.137煙塵0.996209礦石1.046209表24 平均比熱反應元素氧化放熱KJ/KmolKJ/kg元素元素C+1/2O2=CO131365.010949.1CC+O2=CO2414481.734521.0CSi+O2SiO2795023.628314.0Si2P+5/2O2=P2O51172078.618

5、922.6PMn+1/2O2MnO384959.07020.3MnFe+1/2O2FeO266635.05021.2Fe2Fe+3/2O2Fe2O3822156.07340.7Fe2CaO+SiO2=2CaOSiO2124600.42071.1SiO24CaO+P2O5=4CaOP2O5690414.95020.8P2O5表25 鐵水中元素氧化放熱 6反響熱效應251)渣中鐵珠量為渣量的8；2)金屬中碳的氧化，其中90的碳氧化成CO，10的碳氧化成CO2；3)噴濺鐵損為鐵水量的1；4)爐氣和煙塵量，取爐氣平均溫度1450。爐氣中自在氧含量為0.5。 煙塵量為鐵水量的1.6，其中FeO=77%,

6、 Fe2O3=20%;5)爐襯侵蝕量為鐵水量的0.5；6)氧氣成分，98.5O2、1.5N2。7根據(jù)國內(nèi)同類轉(zhuǎn)爐的實測數(shù)據(jù)選?。?根據(jù)鐵水成分、原資料質(zhì)量以及冶煉鋼種，采用單渣不留渣操作。為了簡化計算，以100kg鐵水為計算根底。2.2 物料平衡計算1爐渣量及成分計算爐渣來自金屬中元素的氧化產(chǎn)物、造渣劑及爐襯侵蝕等。1)鐵水中各元素氧化量表26 鐵水中各元素氧化量成分項目CSiMnPS鐵水4.2500.8500.5800.1500.037終點鋼水0.150痕跡0.1700.0150.025氧化量4.1000.8500.4100.1350.012*終點鋼水成分是根據(jù)國內(nèi)同類轉(zhuǎn)爐冶煉Q235鋼種的

7、實踐數(shù)據(jù)選取，其中：Si：在堿性氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼法中，鐵水中的硅幾乎全部被氧化，伴隨參與的其它資料而帶入的SiO2一同進入爐渣中，所以終點鋼水硅的含量為痕跡。P：采用低磷鐵水操作，爐料中磷約8595%進入爐渣，本計算采用低磷鐵水操作，取鐵水中磷的90%進入爐渣，10%留在鋼中。Mn：終點鋼水余錳含量，普通為鐵水中錳的含量3040，取30。S：去硫率，普通為3050的范圍，取33。C：終點鋼水含碳量，根據(jù)冶煉鋼種的含碳量和預估計脫氧劑等增碳量之差，那么為終點含碳量。本計算取0.15%。元素反應極其產(chǎn)物元素氧化量kg耗氧量kg氧化產(chǎn)物量kg備注CC+1/2O2=CO4.10090%=3.6903.69

8、016/12 =4.9203.69028/12=8.610CC+O2=CO24.10010%=0.4100.41032/12=1.0950.41044/12=1.503SiSi+O2=(SiO2)0.8500.85032/28=0.9710.85060/28=1.821MnMn+1/2O2=(MnO)0.4100.4116/55=0.1190.4171/55=0.529P2P+5/2O2=(P2O5)0.1350.13580/62=0.1740.135142/62=0.309SS+O2=SO20.0121/3=0.0040.00432/32=0.0040.00464/32=0.008SS+(C

9、aO)=(CaS)+O0.0122/3=0.0080.008(-16/32)=-0.004產(chǎn)生氧量0.00872/32=0.018產(chǎn)生(CaS)-0.004表示還原出氧量。耗CaO量000856/32=0.014FeFe +1/2O2 =(FeO)1.055(Fe量后面才能計算)1.05516/55=0.3071.356由渣量計算10%見表2-13Fe2Fe+3/2O2=(Fe2O3)0.475 (同上）047548/112=0.2030.678由渣量計算5%見表2-13共計7.0377.787表27 鐵水中各元素氧化產(chǎn)物量礦石參與量為1.00/100Kg鐵水，其成分及分量見表28。2礦石參與

10、量及成分成分重量 kg備注Fe2O31.0061.800.618不進入渣中FeO1.0029.400.294不進入渣中SiO21.005.610.056Al2O31.001.100.011CaO1.001.000.010MgO1.000.500.005S*1.000.070.0007S以S+CaO=CaS+O的形式反應,其中生成CaS量為0.001 72/320.002消耗CaO量為0.00156/320.002kg H2O1.000.500.005進入煙氣共 計1.000表28 礦石參與量及其成分螢石參與量為0.5/100kg鐵水，其成分及分量3螢石參與量及成分成分重量， kg成分重量， k

11、gCaF20.590.000.45P*0.50.550.0028SiO20.56.000.030S*0.50.090.0004Al2O30.51.780.0089H2O0.52.000.010MgO0.50.580.0029共計0.500*P以 2P+5/2 O2=(P2O5) 的方式進展反響， 其中生成 P2O5 量為 0.0028142/62=0.007 kg。 耗費氧氣量為 0.002880/620.004kg*S微量，忽略之。表29 螢石參與量及成分爐襯被侵蝕量為0.50kg/100kg鐵水，其成分及分量見表2-94爐襯被侵蝕分量及成分成分重量 kg成分重量 kgCaO0.50 54.

12、00 0.270Al2O30.50 1.000.005MgO0.50 37.950.190C*0.50 5.000.025SiO20.50 2.050.010共計0.500*被侵蝕的爐襯中碳的氧化，同金屬中碳氧化成CO、CO2的比例數(shù)一樣，即：CCO 0.02590%28/120.053kgCCO2 0.02510%42/120.009kg其氧氣耗費量：0.053 42/12 0.030kg 0.053 16/28 0.007kg共耗費氧氣量為 0.030+0.0070.037kg表210 爐襯被侵蝕分量及成分為了提高轉(zhuǎn)爐爐襯壽命，采用白云石造渣劑，其主要目的是提高爐渣中的MgO含量，降低爐渣

13、對爐襯的侵蝕才干。假設使渣中MgO含量在6.008.00的范圍之內(nèi)，其效果顯著。經(jīng)試算后取生白云石參與量為3.00Kg/100Kg鐵水，其成分及分量5生白云石參與量及成分成分重量 kg成分重量 kgCaO3.0030.840.925SiO23.000.460.014MgO3.0020.160.605燒減*3.0047.801.434Al2O33.000.740.022共計3.000*燒減是指生白云石MgCO3CaCO3分解后而產(chǎn)生的氣體。6石灰參與量取轉(zhuǎn)爐終渣堿度 量鐵水中Si氧化成SiO2量 1.821 +爐襯帶入的SiO2量 0.010 +礦石帶入的SiO2量 0.056 +螢石帶入的Si

14、O2量 0.030 +白云石帶入的SiO2量 0.014 1.821+0.010+0.056+0.030+0.0141.931kg 量白云石帶入的CaO量 0.925 +爐襯帶入的CaO量 0.270 +礦石帶入的CaO量 0.010 -鐵水中S成渣耗CaO量 0.014 -礦石中S成渣耗CaO量 0.002 0.925+0.270+0.010-0.014-0.0021.189kg 成分重量 kg成分重量kgCaO6.5291.085.940S*6.520.060.004SiO26.521.660.108燒減*6.524.440.289MgO6.521.540.100共計6.520Al2O36

15、.521.220.0795表212 石灰成分及分量*S以S+(CaO)=(CaS)+O的方式反響，其中生成CaS量為 0.00472/32=0.009 (kg)生成氧量為 0.00416/32=0.002 (kg)耗費CaO量為 0.00456/32=0.007 (kg)*燒減指未燒透的CaCO3經(jīng)受熱分解后產(chǎn)生的CO2氣體分量 對于低磷鐵水，參照國內(nèi)同類轉(zhuǎn)爐有關(guān)數(shù)據(jù)，取冶煉BD3鋼的終渣 7) 終點氧化鐵確實定(Fe2O3=5%,(FeO)=10%上面鐵水、礦石、爐襯、螢石、白云石和石灰所構(gòu)成的爐渣成分有：CaO+ MgO+ SiO2+ P2O5+ MnO+ Al2O3+ CaF2+ CaS

16、 分量為： 成分鐵水氧化量Kg石灰Kg礦石Kg生白云石Kg爐襯Kg螢石Kg共計KgCaO5.933*0.0080.9250.2707.13652.65MgO0.1000.0050.6050.1900.0030.9036.65SiO21.8210.1080.0560.0140.0100.0302.03815.03P2O50.3090.0070.3162.33MnO0.5290.5293.92Al2O30.0780.0110.0220.0050.0090.1250.92CaF20.450.453.28CaS0.0180.0090.0020.0310.22小記11.528FeO1.3561.356*

17、10.00Fe2O30.6780.678*5.00共計4.7116.2280.0821.5660.4750.49913.557100.00表213 爐渣終渣量及成分表213中不計Fe2O3、FeO在內(nèi)的爐渣分量為CaO+ MgO+ SiO2+ P2O5+ MnO+ Al2O3+ CaF2+ CaS7.+0.903+2.038+0.316+0.529+0.125+0.45+0.031 11.528 kg。又知 =15%,那么渣中其它成分之和為100-15=85,故爐渣分量 由此可知： (FeO)的分量=13.562 10%=1.356 kg 耗費鐵水分量=1.356 56/72=1.055 kg

18、 (Fe2O3) 的分量=13.562 5%=0.678 kg 耗費鐵水分量=0.678 112/160=0.475 kg* 石灰中CaO含量石灰中S自耗CaO分量=5.9400.007=5.933Kg* *礦石中CaO含量礦石中S自耗CaO分量=0.0100.002=0.008Kg2礦石、煙塵中鐵及氧量。 假定礦石中FeO)全部被復原成鐵，那么 礦石帶入鐵量 =1.00(29.4056/7261.80112/160=0.661 Kg 礦石帶入氧量 =1.00(29.4016/7261.8048/160= 0.251 Kg 煙塵量是鐵水量的1.6%，其中FeO=77%, Fe2O3=20%;

19、那么 煙塵耗費鐵量 =1.60(7756/7220112/160=1.182 Kg 煙塵耗費氧量 =1.60(7716/722048/160= 0.370 Kg3爐氣成分及分量原資料生成的爐氣有 CO=鐵水氧化生成的CO爐襯C氧化生成的CO =8.6100.053 = 8.663Kg CO2=鐵水氧化CO2爐襯C氧化成CO2 白云石燒堿的分量石灰燒堿的分量 =1.5030.0091.4340.2893.235Kg SO2鐵水中的S的氣化物0.008kg H2O汽礦石帶入的水+螢石帶入的水 0.005+0.0100.015kg。這些都是分量，還需求轉(zhuǎn)化為體積，見表2-14成分重量，kg體積，m3

20、含量 %CO8.6638.66322.4/28=6.92579.40CO23.2353.23522.4/44=1.64718.89SO20.008 0.00822.4/64=0.0030.03H2O0.015 0.01522.4/18=0.0190.22O20.0630.044*0.50N20.1060.0847*0.96共計12.098.723100.00表214 爐氣成分、分量及體積知氧氣成分為98.50O2、1.50N2，爐氣中自在氧體積比為0.50。設：總爐氣體積為：X X=元素熄滅生成的氣體體積和水蒸氣的體積+自在氧體積+氮氣體積 元素熄滅生成的氣體和水蒸氣的體積 = CO+CO2+

21、SO2+H2O =6.925+1.647+0.003+0.019=8.594 m3 爐氣中自在氧體積為： 0.50X N2氣體積=總氧氣量 1.50=反響耗費氧體積+自在氧體積/98.5% 1.50= (鐵水耗氧量+煙塵耗氧量+爐襯耗氧量+螢石耗氧量-礦石帶入氧-石灰?guī)胙?2.4/32+ 0.50X /98.5% 1.50=(7.787+0.370+0.037+0.004-0.251-0.002) 22.4/32+ 0.50X/98.5% 1.50=(5.56+ 0.50X) 1.5/98.5= 0.085+0.008 X計算自在氧、氮氣和爐氣總體積所以爐氣總量 X 8.594+0.50 X

22、 +0.085+0.008 X 爐氣中自在氧體積8.7230.500.044 爐氣中自在氧分量0.04432/22.4=0.063 kg 爐氣中氮氣體積0.085+0.0088.7230.0847 m3爐氣中氮氣分量0.084728/22.4=0.106 kg4氧氣耗費計算元素氧化耗氧分量 7.787kg煙塵中鐵氧化耗氧分量 0.370kg爐襯中碳氧化耗氧分量 0.037kg螢石中磷氧化耗氧分量 0.004kg自在氧分量 0.063kg爐氣中氮氣分量 0.105kg礦石分解帶入氧的分量 0.251kg石灰中硫復原出氧分量 0.002kg故，氧氣實踐耗費分量為:7.787+0.370+0.037

23、+0.004+0.063+0.105-0.251-0.0028.113kg換算成體積量8.11322.4/32=5.68 Nm3/100kg 或 56.8Nm3/t鐵水。 5鋼水量計算鐵水元素氧化量 7.037kg煙塵中鐵損失量 1.182kg渣中鐵珠損失量 13.55781.080kg噴濺鐵損失量 1.000kg礦石帶入鐵量 0.661kg故，鋼水分量收得率為100-7.037+1.182+1.080+1.000+0.66190.36kg6物料平衡表收入支出項目重量 kg 項目重量 kg 鐵水100.0083.78鋼水90.3675.48石灰6.525.24爐渣13.5611.33礦石1.0

24、00.84爐氣12.0910.10螢石0.500.42煙塵1.601.34白云石3.000.42鐵珠1.080.91爐襯0.502.51噴濺1.000.84氧氣8.116.79總計119.63100.00總計119.69100.00表215 物料平衡表計算誤差 2.3 熱平衡計算1熱收入項為了簡化計算，取冷料入爐溫度均為25。 1)鐵水物理熱鐵水熔點 1536C%100+Si%8+Mn%5+P%30+S%257=1536(4.25100+0.858+0.585+0.1530+0.03725)71089 式中100、8、5、30、25分別為C、Si、Mn、P、S元素添加1含量降低鐵水熔點值；7為

25、氣體O、H、N共降低鐵水熔點值；1536為純鐵熔點。鐵水物理熱1000.745(108925)+218+0.83712501089 114544 KJCCO 3.6910949.1=40402 KJCCO2 0.41034521=14154 KJSiSiO2 0.85028314=24067 KJMnMnO 0.4107020.3=2878 KJFeFeO 1.0555021.2=5297 KJFeFe2O3 0.4757340.7=3486.8 KJPP2O5 0.18922.6=2554.6 KJP2O54CaOP2O5 0.3165020.8=1586.6 KJSiO22CaOSiO2

26、2.0332071.1=4220.9 KJ合計 98646.9 KJ2鐵水中各元素氧化放熱及成渣熱見表273煙塵氧化放熱煙塵氧化放熱=1.67756/725021.2+20112/1607340.7 ) 6455.7KJ煙塵量為鐵水量的1.6，其中FeO=77%, Fe2O3=20%;那么，熱收入總量為=114544+98646.9+6455.7 219646.6 KJ注：對于爐襯中的C和螢石中的P，其氧化放熱微量，故忽略之。2熱支出項1鋼水物理熱鋼水熔點15360.1565+0.175+0.01530+0.0252571517式中65、5、30、25分別為鋼中元素C、Mn、P、S添加1時，鋼

27、水熔點降低值。確定出鋼溫度: 過熱度，延續(xù)普碳鋼普通在2040，取30。 吹氬后到中間包開澆5分鐘期間的鋼液溫降，取50。 吹氬調(diào)溫過程溫降，取10。 出鋼后到攪拌前的溫降，取11。 出鋼過程溫降，普通在4050，取40。故，出鋼溫度鋼水熔點+過熱度+出鋼溫度降出鋼攪拌前溫降吹氬調(diào)溫過程溫降 1517+30+40+11+50 1658。那么，鋼水物理熱90.360.699151725+272+0.83716581517 129479.1 KJ取終點爐渣溫度與鋼水溫度一樣，即1658。故，爐渣物理熱13.561.2481658-25+209 30469.1KJ2爐渣物理熱 1kg礦石中FeO和F

28、e2O3分解成Fe要吸熱吸熱量=129.4056/72 5021.2+61.80 112/160 7340.7 4323.8KJ3礦石分解吸熱4煙塵物理熱1.6 kg煙塵1450的物理熱煙塵物理熱=1.60.996(145025)+209 =2605.3KJ爐氣物理熱=12.091.(145025) =19588.5KJ12.09 kg爐氣1450的物理熱5爐氣物理熱=1.080.699(151725)+272+0.837(16581517) =1547.6KJ6渣中鐵珠物理熱1658爐渣中1.08 kg鐵珠的物理熱=10.699(151725)+272+0.837(16581517) =14

29、32.9KJ7噴濺金屬物理熱1.0 kg噴濺鐵溫度同出鋼溫度1658的物理熱取生白云石中的CaCO3在1183K分解，MgCO3在750K分解。經(jīng)過計算，生白云石的分解熱效應為1422.6 KJ/kg 生白云石，故3kg生白云石分解吸熱為 31422.64267.8KJ8) 白云石分解吸熱總支出熱量=129497.1+30469.1+4323.8+2605.3+19588.5 +1547.6+1432.9+4267.81937321 KJ9)上述各項熱支出量10)轉(zhuǎn)爐熱損失 普通為總收入的38%，本計算取5%。219622.95%=10981.1那么，剩余熱量為：219622.9193897.

30、6-10981.114744.2KJ 1 kg廢鋼吸收熱量 =10.699151725+272+0.8371658-1517 =1432.9KJ10廢鋼參與量那么，用剩余熱量可加熱廢鋼量應為：其廢鋼比為： 收入項支出項項目熱量 KJ項目熱量 KJ鐵水物理熱11454452.15鋼水物理熱129479.159.00元素氧化放熱98646.944.91爐渣物理熱30469.113.90其中 C5455624.84礦石分解熱4323.81.84Si2406710.96煙塵物理熱2605.31.19Mn28781.31爐氣物理熱19588.58.92P2554.61.16鐵珠物理熱1547.60.70

31、Fe8783.84.00噴濺金屬物理熱1432.90.65P2O51586.60.72白云石分解熱4267.81.95SiO24220.91.92其它熱損失10982.35.00煙塵氧化熱6455.72.94廢鋼物理熱14932.26.81共計219646.6100.00共計219646.6100.00表216 熱平衡表11熱平衡表熱效率1廢鋼中各元素應被氧化量2.4 參與廢鋼和脫氧后的物料平衡2.4.1 參與廢鋼的物料平衡CSiMnPS廢鋼成分取冶煉鋼種中限0.180.200.520.0220.025終點鋼水0.15痕跡0.170.0150.025廢鋼中各元素應被氧化量0.030.200.3

32、50.007表217 廢鋼中各元素被氧化量210.44kg廢鋼元素氧化量、進入鋼中量、耗氧量及氧化產(chǎn)物量廢鋼中各元素氧化重量 kg耗氧量kg氧化產(chǎn)物量kgCCO10.440.0390*0.0030.00316/12 0.0040.00328/12 0.007CCO210.440.03 10*0.00030.00332/12 0.00080.000844/12 0.001SiSiO210.440.200.0210.02132/28 =0.0240.02160/28 =0.045MnMnO0.350.0370.03716/55 =0.0110.03771/55 =0.048PP 2O50.0070

33、.0010.00180/62=0.0010.001142/62=0.002共計0.0620.041生成物CO和CO2均進入爐氣中，其和為： 0.007+0.0010.008 kg生成物SiO2,MnO,P2O5均進入爐渣中，其和為： 0.045+0.048+0.0020.095 kg*、 * *: C同鐵水中C氧化成CO、CO2的比例一樣。廢鋼進入鋼中量: 10.44-0.06210.378 kg收入項支出項項目重量 kg 項目重量 kg 鐵水100.00鋼水90.36+10.378廢鋼10.44爐渣13.56+0.095石灰6.52爐氣12.09+0.008礦石1.00煙塵1.60螢石0.5

34、0鐵珠1.08白云石3.00噴濺1.00爐襯0.50氧氣8.01+0.041把表215和表218有關(guān)工程合并整理為表219。表219 參與廢鋼后的物料平衡把表219內(nèi)的鐵水+廢鋼之和110.44換算成100kg,其它項以此為計算根底，重新整理得出參與廢鋼后的物料平衡。3參與廢鋼的物料平衡收入項支出項項目重量，kg 項目重量，kg 鐵水90.5576.93鋼水91.2377.40廢鋼9.458.02爐渣12.3610.48石灰5.915.02爐氣10.959.2礦石0.910.77煙塵1.451.23螢石0.450.38鐵珠0.980.83白云石2.722.31噴濺0.910.77爐襯0.450

35、.38氧氣7.296.19總計117.73100.00總計117.88100.00表220 參與廢鋼的物料平衡表計算誤差1冶煉Q235鋼選用錳鐵和硅鐵脫氧。2.4.2 脫氧后的物料平衡成分項目CSiMnPSFe錳鐵7.52.575.00.380.03014.59硅鐵70.00.70.050.0429.21表221為錳鐵和硅鐵的成分根據(jù)國內(nèi)同類轉(zhuǎn)爐冶煉Q235鋼種的有關(guān)數(shù)據(jù)選?。篎eMn：Mn的收得率為75%Si的收得率為70C的收得率為90。10的C被氧化成CO2FeSi：Mn的收得率為80%Si的收得率為75。兩種脫氧劑含有的P、S、Fe均全部進入鋼中。2計算錳鐵、硅鐵參與量FeMn參與量元

36、素燒損量，kg 耗氧量，kg 產(chǎn)物 kg進入鋼中量 kgC0.5687.5（1-90）0.0040.00432/120.0100.00444/120.015 （爐氣）0.5687.5900.039Si0.5682.5（1-70）0.0040.00432/280.0050.00460/280.008 （爐渣）0.5682.5700.010Mn0.56875（1-75）0.1070.10716/550.031 0.03171/550.040 （爐渣）0.56875750.319P0.5680.380.002S0.5680.030.00017Fe 0.56814.590.083 0.1150.0460.048 （爐渣）0.453錳鐵各元素氧化量及其氧化產(chǎn)物 FeSi參與量元素燒損量，kg 耗氧量，kg 產(chǎn)物 kg進入鋼中量 kgSi0.33270（1-75）0.0580.05832/280.0660.05860/280.0668 （爐渣）0.33270750.174Mn0.3320.7（1-80）0.00040.000416/550.00010.000471/550.0001（爐渣）0.3320.7800.00