工程地質(zhì)分析原理復(fù)習(xí)

1、工程地質(zhì)大綱一、名釋工程地質(zhì)問(wèn)題：當(dāng)工程地質(zhì)條件不能滿(mǎn)足工程建筑物穩(wěn)定、安全的要求時(shí)，工程地質(zhì)條件與工程建筑之間存在矛盾。工程地質(zhì)條件：土石性質(zhì)、地質(zhì)構(gòu)造、地貌、水文地質(zhì)條件、自然地質(zhì)現(xiàn)象和天然建筑材料。 巖體結(jié)構(gòu)面：巖體：地質(zhì)體中與工程建設(shè)有關(guān)的那部分巖石，處于一定的應(yīng)力狀態(tài)、被各種結(jié)構(gòu)面所分割。結(jié)構(gòu)面：巖體中具有一定方向、力學(xué)強(qiáng)度相對(duì)較低、兩向延伸（或具有一定厚度）的地質(zhì)界 面（或帶）結(jié)構(gòu)體：結(jié)構(gòu)面在空間的分布和組合將巖體切割成形狀、大小不同的塊體，稱(chēng)結(jié)構(gòu)體。天然應(yīng)力狀態(tài)，是指未經(jīng)人為擾動(dòng)的，主要是在重力場(chǎng)和構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)的綜合作用下，有時(shí)也在巖體的物理、化學(xué)變化及巖漿侵入等的作用下所形成的應(yīng)

2、力狀態(tài),常稱(chēng)為天然應(yīng)力或初始應(yīng)力。在巖體天然應(yīng)力場(chǎng)內(nèi)，因挖除或增加結(jié)構(gòu)物而引起的應(yīng)力，稱(chēng)為感生應(yīng)力。在重力場(chǎng)作用下生成的應(yīng)力為自重應(yīng)力。變異應(yīng)力:物理、化學(xué)變化及巖漿的侵入等引起的應(yīng)力,可統(tǒng)稱(chēng)為變異應(yīng)力。只具有局部意義。殘余應(yīng)力:遭受卸荷或部分卸荷時(shí)，膨脹回彈趨勢(shì)部分地受其它組分約束,形成拉、壓應(yīng)力自相平衡的應(yīng)力系統(tǒng)?；顢鄬樱耗壳斑€在持續(xù)活動(dòng)的斷層，或在歷史時(shí)期或近期地質(zhì)時(shí)期活動(dòng)過(guò)、極可能在不遠(yuǎn)的將來(lái)重新活動(dòng)的斷層。后一種情況也可稱(chēng)為潛在活斷層一般定義為晚更新世Q3 ，全新地質(zhì)時(shí)期Q4 （1萬(wàn)年）有過(guò)地震活動(dòng)，或近期正在活動(dòng)， 在將來(lái)（今后10 0年）可能活動(dòng)的斷裂叫做全新活動(dòng)斷裂水庫(kù)誘發(fā)地震

3、：水庫(kù)蓄水而導(dǎo)致庫(kù)區(qū)地震活動(dòng)強(qiáng)度和頻次顯著增強(qiáng)的現(xiàn)象。砂土液化：對(duì)于飽和砂土，在振動(dòng)荷載的作用下，孔隙水壓力上升到使砂粒間有效正應(yīng)力降 為零時(shí)，砂體就會(huì)懸浮于水中，砂體也就完全喪失了強(qiáng)度和承載能力，這就是砂土液化。滲流液化：飽水砂土在強(qiáng)烈地震作用下先產(chǎn)生振動(dòng)液化，使孔隙水壓力迅速上升， 產(chǎn)生上下水頭差和孔隙水自下而上的運(yùn)動(dòng)，動(dòng)水壓力推動(dòng)砂粒向懸浮狀態(tài)轉(zhuǎn)化，形成滲流液化超孔隙水壓力：砂的滲透性不良，排水不通暢，前一周期的排水尚未完成， 下一周期的孔隙 度再減小又產(chǎn)生了。 孔隙水必然承受由孔隙度減小而產(chǎn)生的擠壓力，生了剩余孔隙水壓力或超孔隙水壓力地下洞室：是指人工開(kāi)挖或天然存在于巖土中作為各種用途

4、的構(gòu)筑物。圍巖：隧道周?chē)欢ǚ秶鷥?nèi)， 對(duì)洞身的穩(wěn)定有影響的巖（土）體，大約為地下洞室橫斷面中最大尺寸的 3-5 倍。r（5%）= r 20二、簡(jiǎn)答結(jié)構(gòu)面的成因分類(lèi)：原生結(jié)構(gòu)面、構(gòu)造結(jié)構(gòu)面及淺、表生結(jié)構(gòu)面（表1-1 ）。原生結(jié)構(gòu)面沉積結(jié)構(gòu)面：層理，層面，軟弱夾層，不整合面，假整合面，古沖刷面等。火成結(jié)構(gòu)面：侵入體與圍巖接觸面，巖脈、巖墻接觸面，噴出巖的流線、流面，冷凝節(jié)理面 等。變質(zhì)結(jié)構(gòu)面：片理，片麻理，板劈理，片巖軟弱夾層等。構(gòu)造結(jié)構(gòu)面節(jié)理（X型節(jié)理，張節(jié)理）斷層（正斷層，逆斷層，走滑斷層）層間錯(cuò)動(dòng)帶，羽狀裂隙，破劈理3.淺表生結(jié)構(gòu)面1）淺部結(jié)構(gòu)面：卸荷斷裂、重力擴(kuò)展變形破裂2）表部結(jié)構(gòu)面：卸

5、荷裂隙、風(fēng)化裂隙 風(fēng)化夾層、泥化夾層、次生夾泥4巖體結(jié)構(gòu)分類(lèi)1）按建造特征可將巖體劃分為塊體狀（或整體狀）結(jié)構(gòu)、塊狀結(jié)構(gòu)、層狀結(jié)構(gòu)、碎塊狀結(jié) 構(gòu)和散體狀結(jié)構(gòu)-5類(lèi)型。2）按巖體改造的程度可劃分為完整的、塊裂化或板裂化、碎裂化和散體化-4個(gè)等級(jí)。3）塊體狀結(jié)構(gòu)：無(wú)軟弱面的巖體，原生結(jié)構(gòu)面具有較強(qiáng)的結(jié)合力，間距大于1m。4）塊狀結(jié)構(gòu)：含有23組較發(fā)育的軟弱結(jié)構(gòu)面的巖體，結(jié)構(gòu)面間距10.5m。5）層狀結(jié)構(gòu)：有一組連續(xù)性好，軟弱面的巖體，巖性不均一。（軟弱面間距5030cm）6）碎塊狀結(jié)構(gòu)：多組密集結(jié)構(gòu)面的巖體，被分割成碎塊狀，以某些動(dòng)力變質(zhì)巖。7）散體結(jié)構(gòu)巖體：碎屑狀散體，結(jié)構(gòu)面無(wú)序，有角礫，中雜有

6、泥質(zhì)；糜棱巖體5、巖體應(yīng)力的一些基本概念我國(guó)地應(yīng)力場(chǎng)的空間分布特點(diǎn) 各地最大主應(yīng)力的發(fā)育呈明顯的規(guī)律性d 1方向：該點(diǎn)與察隅和伊斯蘭堡聯(lián)線夾角等分線方向近似，（以東經(jīng)105。為界,分為東西，東近水平向，西為近南北向。）僅在兩側(cè)邊緣地帶略有偏轉(zhuǎn)，即東側(cè)向順時(shí)針偏轉(zhuǎn)，西側(cè)向逆時(shí)針偏轉(zhuǎn)。巖芯餅化現(xiàn)象1）表面均為新鮮破裂面，邊緣部分粗糙，多數(shù)內(nèi)部隱約見(jiàn)有順槽，或沿一個(gè)方向的擦痕與之正常的拉裂坎。厚度、直徑關(guān)系，約為直徑的1/4-1/5，只要孔徑相同，巖餅的厚度就大致相近；2）餅狀巖芯的巖體力學(xué)條件a彈性高，儲(chǔ)能條件好的巖性條件，如火成巖；b整體塊狀的巖體結(jié)構(gòu)條件；c高地應(yīng)力條件，最大主應(yīng)力在 30MP

7、a以上巖體破壞的基本形式1）據(jù)破壞機(jī)制-剪切破壞和張性破壞（或拉斷破壞）兩類(lèi)。2）巖體變形破壞形式與受力狀態(tài)的關(guān)系在負(fù)圍壓及低圍壓條件下巖石表現(xiàn)為拉斷破壞； 隨著圍壓增高將轉(zhuǎn)化為剪斷破壞； 當(dāng)圍壓升高到一定值以后，表現(xiàn)為塑性破壞。邊坡應(yīng)力駝峰型”分布河谷底部高應(yīng)力包”現(xiàn)象淺部應(yīng)力釋放區(qū)：0-25米（30米）高應(yīng)力區(qū)：150-200米， 巖芯餅化” d 1 =25MPa空隙水壓力在巖體變形破壞中的作用有效應(yīng)力原理，AB面上的應(yīng)力可用圖（c）的莫爾圓表示?？障端畨毫Φ淖饔檬拐麄€(gè)莫爾 圓向左側(cè)移動(dòng)，AB面上有效正應(yīng)力（d s）降低，等于總正應(yīng)力（d）減去空隙水壓力（pw），即:d S= d Pw含空

8、隙水壓時(shí)，AB平面上的抗剪強(qiáng)度：S = （d pw）tan+ c活斷層蠕滑一持續(xù)不斷緩慢蠕動(dòng)（穩(wěn)滑）；粘滑-間斷地、周期性突然錯(cuò)斷，伴地震平移斷層斷層面傾向大（近于垂直）斷層的地表出露線平直地貌上常形成陡直的斷崖以水平運(yùn)動(dòng)為主，相對(duì)垂直升降量很小分支斷裂較少，斷層帶寬度小水平錯(cuò)動(dòng)量往往很大，易于識(shí)別，易于發(fā)生強(qiáng)震逆斷層斷層面兩側(cè)的點(diǎn)之間的距離總是由于位移而縮短。上盤(pán)除上升外還往往伴以多個(gè)分支或次級(jí)斷層的錯(cuò)動(dòng)正斷層斷層活動(dòng)的變形（下沉）和分支斷層錯(cuò)動(dòng)，主要集中于下降盤(pán)斷層面傾角介于逆斷層與平移斷層之間，一般6080o之間。上盤(pán)下降并發(fā)育分支斷層。正斷層可以引發(fā)中強(qiáng)震。各種天然應(yīng)力狀態(tài)下的水庫(kù)誘發(fā)

9、機(jī)制1）正斷型：d v與垂直方向的最大主應(yīng)力迭加，水平的最小主應(yīng)力增值僅為0.43 d v ,莫爾圓加大并稍向右移，結(jié)果是更接近于包絡(luò)線，即穩(wěn)定條件有所惡化?？障端畨毫π?yīng)同時(shí)使最大最小主應(yīng)力減小一個(gè)空隙水壓力增值d v。使莫爾圓大為左移J0a-K2)潛在走向滑動(dòng)型：c v迭加于垂直的中間主應(yīng)力之上，莫爾圓大小沒(méi)有變化，水平的最大、最小主應(yīng)力同時(shí)都增加了 0.43 d v ,致使莫爾圓右移，使穩(wěn)定狀況稍有改善空 隙水壓力效應(yīng)同時(shí)使最大最小主應(yīng)力減小一個(gè)空隙水壓力增值 d v。使莫爾圓大為左移荷載 效應(yīng)使莫爾圓離開(kāi)包絡(luò)線的距離小于空隙水壓力效應(yīng)使之接近包絡(luò)線的距離潛在逆沖型：d v與垂向的最小主

10、應(yīng)力迭加, 果是莫爾圓減小并右移， 穩(wěn)定狀況大為改善。水平的最大主應(yīng)力的增量?jī)H為0.43 d v ,結(jié)空隙水壓力效應(yīng)同時(shí)使最大最小主應(yīng)力減小一個(gè)空隙水壓力增值 dv。莫爾圓大為左移因荷載效應(yīng)使之離開(kāi)包絡(luò)線的距離大致等于空隙水壓力效應(yīng)使之接近包絡(luò)線的距離,荷載效應(yīng)使改變了的莫爾圓小于原始莫爾圓,所以最終穩(wěn)定程度稍有改善-蓄水前的應(yīng)力狀態(tài)迭加了荷載皴應(yīng)f黔時(shí)的)的應(yīng)力帕袪加了荷載和空蹴術(shù)壓力數(shù)應(yīng)后的應(yīng)力狀東睡終狀胡(1)振動(dòng)液化：超孔隙水壓力不斷累積增大飽水砂體的抗剪強(qiáng)度：t = ( d n-pw) tg $ = d Otg 0,振動(dòng)前：砂的抗剪強(qiáng)度為：t = ( d -pw0) tan $ ,振

11、動(dòng)時(shí)：t = d- (pw0+ pw) tan $,振動(dòng)過(guò)程中的剩余下滑孔隙水壓力pw,隨 pw累積性增大，pw0+ pw= d，砂土的抗剪強(qiáng)度降為零，完全不能承受外荷載而達(dá)到液 化狀態(tài)滲流液化：振動(dòng)液化形成剩余孔隙水壓力以后，不同深度處的側(cè)壓水位就不在相等，產(chǎn)生上下水頭差，隨著深度增加側(cè)壓水位增高。若水力梯度 恰好等于滲流液化的 臨界梯度，處于這個(gè)水力梯度， 砂粒就在自下而上的滲流中失去重量，動(dòng)水壓力 推動(dòng)砂粒向懸浮狀態(tài)轉(zhuǎn)化，產(chǎn)生滲流液化使砂層變松。斜坡變形破壞的三個(gè)不同演化階段:斜坡變形、 破壞、破壞后的繼續(xù)運(yùn)動(dòng)。斜坡變形的主要方式：卸荷回彈、蠕變斜坡應(yīng)力場(chǎng)的一般特征最大主應(yīng)力近于平行臨空

12、面，最小主應(yīng)力近于與坡面正交。坡腳剪應(yīng)力集中形成剪應(yīng)力增高帶，坡頂附近出現(xiàn)拉應(yīng)力。最大剪應(yīng)力跡線由原來(lái)的直線變?yōu)榻茍A弧線，并凹向臨空面 坡面的實(shí)際徑向壓力為零。遠(yuǎn)離斜坡面的巖體內(nèi)，地應(yīng)力逐漸恢復(fù)狀態(tài)。19:.斜坡破壞基本類(lèi)型按運(yùn)動(dòng)方式劃分：崩落（塌）（falls ）、傾倒、 滑動(dòng)（落）、側(cè)向擴(kuò)離、流動(dòng)三種基本破壞方式：崩落（塌）（falls）、拉斷破壞為主、 滑落（坡卜（側(cè)向）擴(kuò)離 20.圍巖應(yīng)力重分布的一般特點(diǎn) TOC o 1-5 h z 224PvPhoPv - Ph4o3o=()(1 J )(1 一 +Hcos2日2r2r r*24；二才)(1 ro2)(PPh)(1 3r4 )cos

13、2二2r2r24+ mh)d ,2r _3ro )sin22r r徑向應(yīng)力隨著向自由表面的接近而逐漸減小，至洞壁處變?yōu)榱?。切向?yīng)力在一些部位愈接近自由表面切向應(yīng)力愈大，并于洞壁達(dá)最高值，壓應(yīng)力集 中，另部分，愈接近自由表面切向應(yīng)力愈低，有時(shí)甚至于洞壁附近出現(xiàn)目拉應(yīng)力，拉應(yīng) 力集中。三、分析21.熟悉6種破壞類(lèi)型、形成條件和過(guò)程：蠕滑-拉裂式，滑移-壓致拉裂式，滑移-拉裂式,滑移-彎曲式，彎曲-拉裂式，塑流-拉裂式。1）變形破壞模式變形導(dǎo)致斜坡巖體向坡前臨空方向發(fā)生剪切蠕變，后緣發(fā)育自坡面向深部發(fā)展的拉裂。形成條件主要發(fā)育在均質(zhì)或似均質(zhì)體斜坡中，傾內(nèi)薄層狀層狀體坡中也 可發(fā)生。中等坡度（3 40

14、）斜坡中。變形發(fā)展過(guò)程中，坡內(nèi)有一可能發(fā)展為破壞面的潛在滑移面, 它受最大剪應(yīng)力面分布狀況的控制。自坡面向下遞減的剪切蠕變帶.演變過(guò)程表層蠕滑：巖層向坡下彎曲，后緣產(chǎn)生拉應(yīng)力。后緣拉裂：后緣發(fā)育有陡傾坡內(nèi)的軟弱結(jié)構(gòu)面時(shí)，拉裂更易發(fā)育，破裂也可能在 地震或人工爆破的觸發(fā)下突然產(chǎn)生。2）滑移一壓致拉裂形成條件：中等一一陡的平緩層狀斜坡，坡體內(nèi)有水平向殘余應(yīng)力。坡體沿平緩結(jié)構(gòu)面向坡前臨空方向產(chǎn)生緩慢的蠕變性滑移。滑移面的鎖固點(diǎn)或錯(cuò)列點(diǎn)附近，因拉應(yīng)力集中生成與滑移面近于垂直的拉張裂隙，向上（個(gè)別向下）擴(kuò)展，且其方向漸轉(zhuǎn)成與最大主應(yīng)力方向趨于一致（大體平行坡面）并伴有局部滑移?；坪屠炎冃问怯尚逼聝?nèi)軟

15、弱結(jié)構(gòu)面處自下而上發(fā)展起來(lái)的。C演變過(guò)程卸荷回彈階段：坡體內(nèi)殘余應(yīng)力開(kāi)始釋放，巖層沿緩傾結(jié)構(gòu)面緩回彈滑移，坡面形 成齒狀剪出。壓致拉裂面自下而上擴(kuò)展階段：在大致平行坡面的重壓應(yīng)力作用下，拉 裂隙端部被壓致拉裂，擴(kuò)展方向逐漸趨向于主壓應(yīng)力方面一致?；泼尕炌A段：隨拉裂面的逐漸貫通，巖體轉(zhuǎn)動(dòng)，變形進(jìn)入破壞階段。陡傾的階狀裂面成為剪應(yīng)力集中帶，陡緩轉(zhuǎn)角處的嵌合體被逐個(gè)剪斷、壓碎、擴(kuò)容,待陡傾裂面與平緩滑移面構(gòu)成貫通性滑面時(shí)，滑坡發(fā)生。3）滑移一拉裂a(bǔ)層狀、塊狀巖體，斜坡中有一潛在傾向坡外滑移面，有效臨空。b演變過(guò)程巖體在重力作用下沿已有滑移面向臨空方向滑移，后部拉裂?；履芊裥纬?，取決于滑面產(chǎn)狀及

16、后緣分隔條件。后緣分割條件成熟時(shí)， 滑面的內(nèi)摩擦角小于斜坡角，則滑坡發(fā)生。4）滑移一彎曲a.形成條件中一陡傾外的層狀巖體或薄層狀碳酸鹽巖體斜坡，順層斜坡，滑面傾角大于峰值摩擦角?；泼嫖从行R空，下滑受阻，坡腳附近順層板梁承受縱向壓應(yīng)力，發(fā)生彎曲變形。層狀巖體在自重作用下沿外傾結(jié)構(gòu)面蠕變下滑，下部滑移面未臨空，造成坡腳附近順層板 梁縱向受壓，在一定條件下彎曲隆起發(fā)展成滑坡。輕微彎曲階段：近坡腳部位巖層在縱向壓力下順層彎曲，局部出現(xiàn)壓碎，坡面輕微隆起，巖體松動(dòng)。強(qiáng)烈彎曲、隆起階段：彎曲顯著增強(qiáng)，出現(xiàn)剖面x型節(jié)理，部分巖體垮塌、充填虛脫部位。切出面貫通階段：切出面與滑移面貫通，切出回彈射拋出，形成

17、滑坡。5）彎曲一拉裂（傾倒）陡立或陡傾內(nèi)層狀斜坡，坡度中 陡坡。變形過(guò)程前緣，巖體在重力作用下向臨空方向作懸臂梁彎曲，單梁的彎曲逐漸向深部發(fā)展。前部彎 曲后為后部彎曲提供了空間，逐漸向斜坡后緣逐個(gè)懸臂梁地傳遞，導(dǎo)致斜坡巖體整體彎曲。演變過(guò)程卸荷回彈：陡傾面拉裂階段板梁彎曲、拉裂面：向深部擴(kuò)展并向坡后推移階段，如坡度很陡，大多伴有坡緣、 坡面局部崩落。板梁根部折裂、壓碎階段：巖塊轉(zhuǎn)動(dòng)、傾倒，導(dǎo)致崩塌。6）塑流一拉裂形成條件軟弱基座斜坡，上覆厚層堅(jiān)硬巖層。變形過(guò)程下伏軟弱基巖在上覆巖層重壓下產(chǎn)生塑性變形，并向臨空方向流動(dòng)而形成塑性擠出。軟巖塑流擠出又導(dǎo)致上覆巖層拉裂。演變過(guò)程（1） 軟弱基座（近水

18、平），上覆硬巖的拉裂起始于軟弱層的接觸面，軟巖的水平變形遠(yuǎn)遠(yuǎn)超 過(guò)硬巖。前緣可出現(xiàn)局部墜落。隨著上覆坡體的拉斷解體，則發(fā)展為側(cè)向擴(kuò)離，或塊狀滑坡。（2） 當(dāng)上覆巖層有一定塑性時(shí)，被下伏呈塑流狀的軟巖載馱的坡體可整體向臨空方向漂移， 后緣某處產(chǎn)生拉裂造成陷落帶，形成整體式的側(cè)向擴(kuò)離。四、計(jì)算例題某圓形隧道埋深為450米，開(kāi)挖直徑為 3米，巖體容重為 26kN/m3,單軸抗壓強(qiáng)度級(jí)抗拉強(qiáng) 度分別為60.0MPa和3.0 MPa,，試分析下列兩種情況：（1）N=0.3;N=2.5下，隧道開(kāi)挖邊界是否達(dá)到其強(qiáng)度值？（2）如果在上述隧道旁邊再開(kāi)挖另一條隧道，該隧道開(kāi)挖直徑為6m,兩隧道中心線相距10 m

19、,中性線位于同一水平面，試評(píng)價(jià)前面兩種應(yīng)力條件下的巖體穩(wěn)定性。補(bǔ)充：1.采用水壓致裂法對(duì)花崗巖體中的應(yīng)力進(jìn)行了測(cè)量。在一個(gè)垂直鉆孔中進(jìn)行了一下 兩次試驗(yàn)：一個(gè)實(shí)驗(yàn)深度為500 m；另一個(gè)試驗(yàn)深度為 1000 m.試驗(yàn)結(jié)果如下表所示。深度/m破裂壓力Pp/MPa關(guān)閉壓力Ps/MPa50014.08.0100024.516.0假定巖石的抗拉強(qiáng)度為10Mpa，巖石的密度為 27kN.m-3,估算并列出這兩個(gè)深度的的1、（T 2、 b 3 的值。（提示：對(duì)于豎向裂紋，鉆孔應(yīng)力集中可以用Kirsch方程估算（巖石線彈性假設(shè)），圓孔應(yīng)力集中破裂壓力方程：P 3BhHt水壓致裂法的假定：（1）一個(gè)主應(yīng)力為垂

20、直方向；（2）垂直應(yīng)力由覆巖自重引起；（3）裂紋在鉛垂面上形成；（4）巖石不具有滲透性（快速實(shí)驗(yàn)）；（5）鉆孔周?chē)膽?yīng)力集中可以用Kirsch方程估算（巖石線彈性的假定）。解：應(yīng)用柯西解求解平面應(yīng)變條件下圓形洞室的問(wèn)題，確定隧道邊界圍巖的穩(wěn)定性。該隧道無(wú)支護(hù)壓力、又無(wú)其它內(nèi)部壓力，開(kāi)挖邊坡邊界的巖體為單軸應(yīng)力狀態(tài)。即1環(huán)向應(yīng)力的柯西解為： TOC o 1-5 h z 24r;-.d-Cv(1 N)(1 0T) -(1 _N)(1 3L4)cos2Trr隧道邊界出r二代入上式，可得:v(1 N) 2(1 - N)cos2刃假定隧道垂直應(yīng)力等于上部巖體重量，仃 嚴(yán)吃=0.026* 450 = 11.7(MPa)(1 )二次應(yīng)力的極值位置與原巖最大主應(yīng)力有關(guān)。計(jì)算隧道頂拱和仰拱的二次應(yīng)力，v - 900，側(cè)壁的二次應(yīng)力，- 00N=0.3 :環(huán)向應(yīng)力分別為 -1.17MPa,和31.59MPaN=2.5，環(huán)向應(yīng)力分別為 76.05 MPa,和5.85 MPa頂?shù)壮^(guò)巖體單軸抗壓強(qiáng)度為60.0Mpa在第二條隧道開(kāi)挖后，可多次利用柯西解來(lái)求解問(wèn)題的近似解。分析開(kāi)挖隧道是否在另一條隧道的影響區(qū)內(nèi)。求解問(wèn)題的近似解靜水式壓力影響區(qū)，Z =20r第一隧道：1.5 20 =6.7m，第二隧道：3.0 . 20=13.4m，兩隧道的中心