橋梁支架施工安全管理培訓（165頁）

1、橋梁支架施工安全管理目錄引言常見的橋梁支架類型支架的設計計算支架施工現場管理 常見的支架坍塌類型及預防措施建議橋梁支架施工安全管理措施一、引言關注橋梁支架參與橋梁支架方面的建設橋梁支架坍塌安全事故多新聞報道相關講座案例介紹周邊發(fā)生2007年8月13日下午，湖南省湘西自治州鳳凰縣正在建設的堤溪沱江大橋發(fā)生坍塌事故，造成64人死亡22人受傷，直接經濟損失3974.7萬元。事件1初步原因：支架剪力撐不足，特別是抵抗拱圈不對稱加載的擠壓力的斜支撐缺失，方案對過大偏載措施不到位，施工不對稱加載，基底不均勻沉降。間接損失24人移送司法機關依法追究刑事責任；32名責任人給予了相應的政紀、黨紀處分；暫扣施工單

2、位湖南路橋建設集團公司建筑企業(yè)資質證書、安全生產許可證等有關證照半年，其所屬的道路七公司依公司法等有關法律法規(guī)給予解散；暫扣監(jiān)理單位湖南省金衢交通咨詢監(jiān)理有限公司工程監(jiān)理證書等有關證照。2010年8月據悉，該項目于今年9月開始重建社會影響2010年1月3日昆明新機場引橋事故事故造成7人死亡，3人重傷，20人輕傷，11人輕微傷，造成經濟損失死亡賠償費225萬余元，醫(yī)療費300萬余元、引橋倒塌的直接材料及現場清理損失為71萬余元。事件2初步原因支架的鋼管扣件進場把關不嚴，存在質量問題。支架架體搭設檢查、驗收管理不到位，造成支架存在潛在的構造缺陷?；炷翝仓樞虿环弦?guī)范要求，從高處向低處進行澆筑，

3、導致架體右上角翼板支架局部失穩(wěn)，牽連架體整體坍塌。越南芹苴大橋事故事故發(fā)生于2007年9月26日上午08：30左右，造成60人死亡，183人受傷。事件3初步原因：官方稱支撐橋面的臨時支架不穩(wěn)很可能是芹苴大橋坍塌事故的主要原因。三個事故共同點：原因：支架坍塌事故后果：群死群傷重大經濟損失嚴重的社會影響二、橋梁支架施工安全管理措施怎么做才能避免支架安全事故呢？橋梁支架施工安全管理措施思想重視還需要制度保證人的安全行為管理物的安全狀態(tài)制度保證浙江省公路水運危險性較大分部分項工程安全專項施工方案管理辦法(浙交【2010】236號文）關于進一步加強橋梁工程支架施工安全管理的通知 (浙交【2011】120

4、號文）.。人的安全行為管理 - “三類人員” - 特種作業(yè)人員 - 施工作業(yè)人員 - 安全三級教育 - 安全技術交底 - 安全風險告知物的安全狀態(tài)支架的施工、檢查、驗收- -支架及配件質量 - 搭設場地處理 - 支架搭設 - 支架預壓 - 混凝土澆筑 - 支架拆除支架設計計算三、橋梁施工中常見支架類型橋梁施工常見支架主要有以下幾類：1、鋼管支架：扣件式鋼管支架、碗扣式鋼管支架、門式鋼管支架2、貝雷梁 3、組合式支架4、軍用梁 5、萬能桿件不常用常見支架扣件式鋼管支架（一）組成扣件式鋼管支架由標準的鋼管桿件與扣件組成的支架骨架，以及腳手板、防護構件等組成。（二）構造要求1、鋼管尺寸鋼管一般采用外

5、徑48、壁厚3.5的高頻焊接鋼管，也可采用51、壁厚3.0。支架鋼管尺寸其最大長度不宜超過6500，最大重量不宜超過25kg；截面尺寸最大長度外徑，d壁厚t橫向水平桿其它桿48513.53.0220065002、扣件直角扣件旋轉扣件對接扣件用于兩根垂直交叉桿件間的連接。是依靠摩擦力傳遞施工荷載和風荷載的受力連接件。用于桿件對接的扣件。是傳遞荷載的受力連接件。用于平行或斜交桿件間連接的扣件。3、底座、頂托、調節(jié)桿雙向可調頂托可調底座單向可調頂托高低調節(jié)螺桿雙向調節(jié)螺桿（三）構件質量要求1支架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 12793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中

6、規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235A級鋼的規(guī)定。2鋼管尺寸每根鋼管的最大質量不應大于25kg，宜采用483.5鋼管。3新鋼管的質量要求（1） 應有產品質量合格證；（2） 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T 228）的有關規(guī)定；（3） 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（4） 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合扣件式鋼管腳手架規(guī)范的規(guī)定；（5） 鋼管必須涂有防銹漆。 4舊鋼管的檢查應符合下列規(guī)定：（1） 表面銹蝕深度應0.5mm。銹蝕檢查應每年一次。檢查

7、時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用；（2） 鋼管彎曲變形應符合下表序號4的規(guī)定。5. 鋼管施工中的要求鋼管上嚴禁打孔，不得將鋼管砸扁或劃傷，施工中應輕拿輕放，嚴禁亂扔，堆放時碼放整齊，并有防潮防銹措施。（四）構造及搭設技術要求1.對于高大模板支撐體系，其高度與寬度相對比大于兩倍的獨立支撐系統（/b2)，應加設保證整體穩(wěn)定的構造措施，但模板支架整體高寬比不應大于5。(h/b5)2.高大模板搭設的構造要求應當符合相關技術規(guī)范要求，支撐系統立柱接長嚴禁搭接；應設置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐。3.立桿的連接 3.1當采用在梁底

8、設置立桿的支撐方式時，宜采用可調托座直接傳力，可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm，梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm。3.2當立桿底部或頂部設置可調托座時，其調節(jié)螺桿的伸縮長度不應大于200mm。3.3立桿的縱橫距離不應大于1200mm。對高度超過8m，或跨度超過18m，或施工總荷載大于10kNm，或集中線荷載大于15 kNm的模板支架，嚴禁使用扣件式鋼管支撐體系，應采用鋼格構柱、鋼托架或鋼管門型架等組合支撐體系，以保證其有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。3.4模板支架步距，應滿足設計要求，且不應大于1.8m。3.5立桿接長除頂步可采用搭接外

9、，其余各步接頭必須采用對接扣件接長。對接、搭接應符合下列規(guī)定：3.5.1立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內；3.5.2搭接長度不應小于1m，應采用不少于2各旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端距離不應小于100mm；3.6立桿接長時，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3；3.7支架立柱必須安裝在有足夠承載力的地基上，立柱底端應設墊木來分布和傳遞壓力，并保證混凝土澆筑后不發(fā)生超過允許的沉降量。4.縱向水平桿的連接宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，對接、搭接應符合下列要求：4.1對接扣件應交錯

10、布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步內或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3；4.2搭接長度不應少于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊的邊緣至桿端距離不應小于100mm；4.3主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣緊且嚴禁拆除。主節(jié)點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。4.4每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。4.5掃地桿的設置。模板支架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿

11、上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm。4.6支架體系高度超過4m應按下列規(guī)定設置剪刀撐：4.6.1模板支架四周應滿布豎向剪刀撐，中間每隔4排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置。4.6.2模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道剪刀撐。4.6.3剪刀撐的連接。宜采用搭接連接；搭接長度1000mm，不少于2個旋轉扣件等距連接； 在架體外側立面由底到頂連續(xù)設置；每道剪刀撐寬度4跨、且6m；與地面傾角宜在4560，傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過

12、7根；傾角為60時，則不應超過5根；剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；4.7水平加強層的設置。高度小于20m、均布荷載10kN，每3步設置；高度大于等于1.5倍的支撐系統水平投影寬度時，在垂直空間位置（中間和四周）設置剪刀撐。4.8斜梁、斜板結構的模板支架搭設時，應采用設置拋撐，或設置連墻件與周邊構件（立柱等）連接，以抵抗水平荷載的影響。常見支架門式支架（一）主要組成構件門架：門式鋼管腳手架的主要構件，其受力桿件為焊接鋼管，由立桿、橫桿及加強桿等相互焊接組成。1-門形架；2-十字撐；3-腳手板（平行架）；4-立柱；5-

13、鎖臂 門式鋼管腳手架的其他構件：包括連接棒、鎖臂、交叉支撐、水平架、底座與托座。（二）構件質量要求1.門架及其構配件要求門架整體構架可靠性好，承載能力大，搭拆靈活，施工效率高，縱向、橫向均采用鋼管聯成一個整體。門架及其配件的性能及質量應符合現行行業(yè)標準門式鋼管腳手架JG13的規(guī)定；立桿加強桿的長度應大于等于門架高度70%；寬度不得小于800mm，不宜大于1200mm。周轉使用的門架及配件應按建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄A的規(guī)定進行質量類別的判定、維修及使用。2.鋼管模板支架所有鋼管（水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及連接桿）應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793）或低

14、壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規(guī)定的Q235號普通鋼管，并應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235A 級鋼的規(guī)定。其尺寸、重量應符合現行國家標準焊接鋼管尺寸及單位長度重量GB/T21835的規(guī)定，宜采用直徑42.4mm2.6mm的鋼管，也可采用直徑48.3mm3.6mm的鋼管。相應的扣件規(guī)格也應分別為42mm、48mm或42mm/48mm。鋼管應平直，平直度允許偏差不應大于管長的1/750；兩端面應平整，不得有斜口、毛口；嚴禁使用有硬傷及嚴重銹蝕的鋼管。 連接外徑48.3mm鋼管的扣件的性能、質量應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規(guī)定。連接外徑42

15、.4mm與48.3mm鋼管扣件應有明顯標記，并按照現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831中的有關規(guī)定執(zhí)行。連接外徑42.4mm鋼管的扣件的性能、質量應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的要求。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合要求；鋼管應進行防銹處理，鋼管上嚴禁另行打孔。3.扣件施工采用的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規(guī)定。采用其它材料制作的扣件時，應經試驗證明其質量符合相關標準的規(guī)定后方可使用；有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；扣件應

16、進行防銹處理。模板支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。4.型鋼托梁或小楞等采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235級鋼的要求。（三）構造及搭設技術要求1.構造要求1.1門架及其配件門架跨距應與交叉支撐的規(guī)格配合。上、下榀門架立桿應在同一軸線位置上，上、下榀門架的立桿軸線偏差不應大于2mm。門架的內外兩側均應設置交叉支撐并應與門架立桿上的鎖銷鎖牢。上、下榀門架的組裝必須設置連接棒，連接棒外徑應小于立桿內徑的1-2mm。搭設高度超過10m、滿堂支架、模板支撐架承受偏心荷載時，應設置鎖臂。但采用插銷式或彈銷式連接棒時，可不設鎖臂。操作層

17、應連續(xù)滿鋪與門架配套的掛扣式腳手板，并扣緊擋板，應有防止腳手板脫落或松動的措施。底部門架的立桿下端應設置固定底座或可調底座。1.2模板支撐架構造1.2.1門架、調節(jié)架及可調托座應根據支撐高度設置，支撐架底部宜采用固定底座或用木楔調整高度。1.2.2門架的跨距與間距，應根據支撐架的高度、荷載由計算和構造要求確定，門架的跨距不宜超過1.5m，凈間距不宜超過1.2m。1.2.3模板支撐架的頂端應設置頂托，高度調整宜以采用可調頂托為主，可調頂托的高度不應超過300mm；當采用可調底座調整高度時，調節(jié)螺桿長度不應超過200mm。1.2.4模板支撐架的構造設計，應讓門架立桿直接傳遞荷載，當荷載不能直接傳遞

18、至門架立桿時，宜在立桿上端設置托梁。1.2.5用于梁模板支撐的門架，可采用平行或垂直于梁軸線的布置方式。垂直于梁軸線布置時，門架兩側應設置交叉支撐；平行于梁軸線設置時，兩門架應采用交叉支撐或梁底模小楞連接牢固。1.2.6門架、調節(jié)架應設置鎖臂。頂部操作層應滿鋪腳手板，并與門架橫桿掛扣牢固。1.2.7模板支撐架應按建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范規(guī)定設置交叉支撐和縱、橫向掃地桿。1.2.8模板支撐架應在每步門架兩側設置縱、橫向水平加固桿，并采用扣件與門架立桿扣牢。1.2.9各扣件螺栓均采用測力矩扳手擰緊，使其扭力矩均控制在4065Nm。1.2.10模板支撐架的剪刀撐應按建筑施工門式鋼管腳手架安

19、全技術規(guī)范要求設置，并應符合下列規(guī)定：1.2.10.1在支撐架的外側周邊設置豎向剪刀撐；1.2.10.2在支撐架的內側縱、橫向每隔69m設置豎向剪刀撐；1.2.10.3 在支撐架的豎向每隔68m及頂層設置水平剪刀撐；1.2.10.4 剪刀撐的寬度應不大于8m。2. 搭設要求2.1門架的組裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向；不應自兩端相向搭設或自中間向兩端搭設；2.2滿堂支架和模板支撐架應采用逐列、逐排和逐層的方法搭設，并應隨搭設隨設剪刀撐、水平加固桿等安全防護構件；2.3每搭設完一步門架后，應按要求檢查并校驗門架的水平度及立桿的垂直度。2.4搭設門架及配件安裝應符合下

20、列規(guī)定：2.4.1門架的搭設應符合門架構造的要求；2.4.2交叉支撐、腳手板、連接棒和鎖臂的設置應符合規(guī)范的構造要求；2.4.3不同型號的門架及配件禁止混合使用；2.4.4交叉支撐、腳手板應與門架同時安裝；2.4.5連接門架與配件的鎖臂、搭鉤必須處于鎖住狀態(tài)；2.4.6擋腳桿應在施工層兩側設置，欄桿應在施工層外側設置，均應設置在門架立桿的內側；欄桿高度應為1.2m，擋腳桿高度不應小于180mm；2.5加固桿、剪刀撐等加固件的搭設除應符合構造要求外，尚應符合下列規(guī)定：2.5.1水平加固桿、剪刀撐必須與支撐架同步搭設；2.5.2水平加固桿應設于門架立桿內側，剪力撐應設于門架立桿外側，水平加固桿與剪

21、刀撐應采用扣件與門架立桿連牢。2.5.3水平桿在其設置層面內應縱向、橫向連續(xù)設置，并形成水平閉合圈；當因施工需要，臨時局部拆除支架內側交叉支撐時，應在拆除交叉支撐的門架上方及下方設置水平架。2.5.4在支撐架的底步門架下端應加封口桿，門架的內、外兩側應設通長掃地桿，水平加固桿應采用鋼管與扣件與門架橫桿扣牢。2.6加固件與門架采用扣件連接時，應符合下列規(guī)定：2.6.1扣件規(guī)格應與所連接鋼管外徑相匹配；2.6.2扣件螺栓擰緊扭力矩值應為40Nm65 Nm；2.6.3各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度應不小于100mm。2.7滿堂支架、模板支撐架的可調底座、頂托應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施

22、。常見支架碗扣式支架（一）主要組成構件1.立桿立桿是支架的主要受力桿件，承擔垂直方向的力，由一定長度的48mm*3.5mmA3鋼管上每隔0.6m安裝一套碗扣接頭，并在其頂端焊接立桿連接管。2.頂桿頂桿即頂部的立桿，其頂端設有立桿連接管，便于在頂端插入托撐或可調托撐等。與立桿配合可構成任意高度的支撐架，主要用于支撐架、支撐柱等。3.橫桿組成框架的橫向連接桿件，由一定長度的48mm*3.5mmA3鋼管兩端焊接橫桿接頭制成。4.斜桿為了增強支架的穩(wěn)定性而設計的系列桿件，在48mm*2.2mmA3鋼管兩端鉚接斜桿接頭制成，斜桿接頭可轉動，同橫桿接頭一樣可裝在碗扣內。5.底座安裝在立桿根部，防止其下沉，

23、并將上部荷載分散傳遞給地基基礎的構件，底座有墊座、立桿可調座和立桿粗細調座三種。 關鍵技術為碗扣接頭碗扣接頭由上、下碗扣、橫桿接頭和上碗扣的限位銷組成，下碗扣與限位銷焊在鋼管上。碗扣式接頭可同時連接四根橫桿，橫桿可互相垂直，也可偏轉一定角度，因此可搭設各種形式支架。這就是碗扣式支架的特點。碗扣式支架連接示意圖（二）構件質量要求1.碗扣架用鋼管規(guī)格為483.5mm，鋼管壁厚不得小于3.5 -0.025mm，碗扣式腳手架用鋼管應采用符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼（G

24、B/T700）的規(guī)定。2.上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規(guī)定；下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230-450的規(guī)定；采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應符合GB700標準中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm。并經600650C的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制。3.立桿連接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，內徑不大于50 mm， 外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。桿件的焊接應在專用工

25、裝上進行，各焊接部位應牢固可靠，焊縫高度不小于3.5mm。立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施。立桿與立桿連接的連接孔處應能插入12mm連接銷；在碗扣節(jié)點上同時安裝14個橫桿，上碗扣均應能鎖緊?？烧{底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。4.構配件外觀質量要求：4.1 鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；4.2 鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。4.3 沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；4.4 各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂

26、、咬肉、裂紋等缺陷；4.5 構配件防銹漆涂層均勻、牢固。4.6 主要構、配件上的生產廠標識應清晰。（三）構造與搭設技術要求1.支架搭設順序按排距彈線擺放掃地桿逐根樹立立桿，隨即與掃地桿扣緊安第一步橫桿，與各立桿扣緊安裝第二步橫桿加設臨時斜撐桿（上端與第二步橫桿扣緊）安裝第三、四步橫桿等加設剪刀撐加固扣件鋪工字鋼、方木、底模進行預壓。2.立桿、掃地桿安裝在平整的地基上支架底層的立桿應選用3.0m和1.8m兩種不同長度的立桿互相交錯、參差布置。以后在同一層中采用相同長度的同一規(guī)格的立桿接長。到架子頂部時再分別1.8m和3.0m兩種不同長度的立桿找齊。立桿安裝完畢后及時固定掃地桿，再將橫桿接頭插入立

27、桿的下碗扣內，然后將上碗扣沿著限位銷扣下，并順時針旋轉，靠上碗扣螺栓面使之與限位銷頂緊，將橫桿與立桿牢固地連在一起，以保證架子整體的穩(wěn)定。3.橫桿安裝橫桿與立桿的連接是將橫桿接頭的下半部分卡扣插入下碗扣的凹槽內，然后將上碗扣沿限位銷滑下扣在橫桿接頭的上部分卡扣上，再將上碗扣順時針旋轉，最后錘擊幾下，上碗扣即被鎖緊。由于不帶螺紋，只要用小錘敲打幾下即能達到緊扣松扣的效果。4.斜桿安裝斜桿的安裝可增強支架結構的整體剛度，提高其穩(wěn)定承載能力。斜桿同立桿連接可裝成節(jié)點斜桿（即斜桿接頭同橫桿接頭裝在同一碗扣接頭內）或非節(jié)點斜桿（即斜桿接頭同橫桿接頭不裝在同一碗扣接頭內），但一般斜桿應盡量布置在框架節(jié)點上

28、。5.剪刀撐安裝豎向剪刀撐的設置。豎向剪刀撐的設置應同支架縱向斜桿的設置相配合。高度在30m以下的支架可每隔4-6跨設置 一道全高連續(xù)的剪刀撐，每道剪刀撐跨越5-7根立桿。高度在30m以上的支架，應沿支架外側全高方向連續(xù)設置剪刀撐，在兩道剪刀撐之間設置一道碗扣式縱向斜桿?？v向水平剪刀撐的設置?？v向水平剪刀撐可增強構架縱向的整體性。對于30m以上高層支架，應每隔3-5步架設置一連續(xù)的閉合的縱向水平剪刀撐Cuplok橋梁支架施工動畫常見支架貝雷支架（一）主要組成構件貝雷桁架桁架連接銷加強弦桿支撐架弦桿螺栓桁架螺栓1-弦桿螺栓孔；2-支撐架孔；3-上弦桿；4-豎桿；5-斜撐；6-橫梁夾具孔；7-風鉤

29、孔；8-橫梁墊板；9-下弦桿貝雷桁架加強弦桿1-支撐架孔； 2-弦桿螺栓孔其他構件橫梁 1-短柱 2-卡子 3-栓釘孔 銷子和保險插銷支撐架 桁架螺栓和弦桿螺栓（二）構造質量要求貝雷必須有出廠合格證書，各部分構件必須滿足設計力學性能指標。組成支架的貝雷不得有焊傷、脫焊、變形（彎折、扭曲等）、破損、嚴重銹蝕等外觀缺陷。（三）構造與搭設技術要求1.貝雷桁架由支墩、貝雷片桁架、工字鋼及鋼模組成。2.按照地形要求，根據計算設置支墩。支墩間距應滿足現場要求。支墩采用貝雷片拼裝成貝雷片組搭設。 3.貝雷片桁架由多組貝雷片按照計算確定的間距鋪設，中間分組的貝雷片每組由2片貝雷片與支撐架拼裝而成。由于翼板較輕

30、，一般最外側的貝雷片由單片貝雷片支撐。為了加強貝雷片桁架的整體穩(wěn)定性，從中間一組貝雷片分別往兩邊，采用角鋼每3m一道將貝雷片連成整體。在貝雷片桁架的橫線路方向按一定間距鋪設工字鋼。4.支墩架設完畢后開始貝雷片桁架的拼裝施工。根據場地情況從線路右側按組拼裝至左側，兩片一組的桁架施工時先拼裝單排貝雷片。拼裝前在拼裝場地上掛線，做出記號，擺好貝雷片和插銷等構件。先鋪設加強弦桿，自一端往另一端按順序連接貝雷片，鎖好插銷。單排貝雷片連接好后，進行貝雷片組的拼裝，排好單排貝雷片的間距，調整好支撐架和貝雷片連接螺栓眼，安裝支撐架將兩排貝雷片連接成整體。5.桁架頂的工字鋼總長滿足制梁桁架寬度要求。鋪設完成后，

31、用鋼筋加工成U形，端頭焊在工字鋼上，將貝雷片與工字鋼連接成整體。常見支架組合式支架（一）主要組成構件組合式支架主要由跨線、跨河部分型鋼、鋼管支架及其上的滿堂支架組成。型鋼一般采用Q235鋼材，貝雷片為16Mn鋼材，鋼管采用Q235鋼材，一般選用成品螺旋鋼管。滿堂支架則根據選用形式采用國標產品。（二）構件質量要求各部分構件必須滿足設計力學性能指標，型鋼各力學指標取值參照鋼結構設計規(guī)范，根據設計驗算結果選取相應的材料。滿堂支架選用門式支架時，應當注意調節(jié)桿伸出自由長度與支撐能力的折減關系，控制其自由狀態(tài)伸出長度。構成組合式支架的鋼管、型鋼、貝雷片等不得有焊傷、脫焊、變形（彎折、扭曲等）、破損、嚴重

32、銹蝕等外觀缺陷，滿堂支架則應根據選用形式滿足前述各種支架（扣件式、門式、碗扣式）的質量要求。（三）構造與搭設技術要求鋼管支架分配梁間距則應根據受力情況進行布置，保證各構件均勻受力，不出現偏載情況。鋼管樁（立柱）頂標高應保持一致，鋼管豎直度應控制在1%以內。各構件焊縫接頭應避開最大受力部位，鋼管之間應設置斜撐以增強支架的整體穩(wěn)定性。貝雷支架鋼管組合支架四、橋梁支架的設計計算扣件式支架設計計算（一）荷載 支架上的荷載分為永久荷載和可變荷載。永久荷載指模板重量、鋼筋砼重量、支架結構自重，包括立柱、縱向水平桿、橫向水平桿、支撐和扣件的自重；構配件重量?？勺兒奢d分為施工荷載 包括作業(yè)層上的人員器具和材料

33、的自重 風荷載（二）荷載效應組合計算支架時，應根據使用過程中可能出現得最不利其荷載組合進行計算。計 算 項 目荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷載+施工均布活荷載支架立桿穩(wěn)定永久荷載+施工均布活荷載永久荷載+0.85（施工均布活荷載+風荷載）（三）扣件式支架設計計算基本要求1、支架的承載能力應按概率極限狀態(tài)設計法的要求，采用分項系數設計表達式進行設計，可只進行下列設計計算：縱向水平桿、橫向水平桿等受彎構件的強度和連接扣件的抗滑承載力計算；軸心受壓構件的穩(wěn)定性計算；支架地基基礎的承載力計算。各構件均不進行疲勞強度的驗算。2、計算構件的強度、穩(wěn)定性與連接強度時，應采用荷載效應基本組合的設

34、計值。永久荷載分項系數應取1.2可變荷載分項系數應取1.4。3、支架中的受彎構件，尚應根據正常使用極限狀態(tài)的要求驗算變形。4、驗算構件變形時，應采用荷載短期效應組合的設計值。（四）設計參數扣件式鋼管支架的自重標準值構 件重量標準值鋼管（48*3.5）38.4N/m直角扣件13.2N/個旋轉扣件14.6N/個對接扣件18.4N/個鋼材的強度設計值與彈性模量（N/mm2）Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值f205彈性模量2.06105扣件、底座的承載力設計值（KN）項 目承載力設計值對接扣件（抗滑）3.20直角扣件、旋轉扣件（抗滑）8.00底座（抗壓）40.00注：扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于4

35、0N.m，且不應大于65N.m。受彎構件的容許撓度構 件 類 別容許撓度v腳手板，縱向、橫向水平桿l/150與10mm懸挑受彎桿件l/400受壓、受拉構件的容許長細比構 件 類 別容許長細比 立 桿雙排架210單排架230橫向斜撐、剪刀撐中的壓桿250拉 桿350鋼管截面特性外徑，d壁厚t截面積A（cm2）慣性矩I（cm4）截面模量W（cm2）回轉半徑i（cm）每米長質量（kg/m）（mm）48513.53.04.894.5212.1913.085.085.131.581.703.843.55（五）設計計算內容1縱向、橫向水平桿的抗彎強度應按下式計算： =M/Wf 式中：M彎矩設計值 W截面模

36、量 f鋼材的抗彎強度設計值A、縱向水平桿、橫向水平桿計算4.計算橫向、縱向水平桿的內力和撓度時，橫向水平桿宜按簡支梁計算；縱向水平桿宜按三跨連續(xù)梁計算。B、立桿計算2. 對單層模板支架，立桿的穩(wěn)定性應按下列公式計算：不組合風荷載時： 組合風荷載時：3.對兩層及兩層以上模板支架，考慮疊合效應，立桿的穩(wěn)定性應按下列公式計算：不組合風荷載時：組合風荷載時：式中：Nut 計算立桿段的軸向力設計值（N）；軸心受壓構件的穩(wěn)定系數 參照附表一 A 立桿的截面面積（mm2）；KH 高度調整系數，模板支架高度超過4m時采用；當模板支架高度超過4m時，應采用高度調整系數KH對立桿的穩(wěn)定承載力進行調降，按下列公式計

37、算：其中H 模板支架高度(m)。Mw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩（ ），應按下式計算；式中：Mwk 風荷載標準值產生的彎矩（Nmm）； wk 風荷載標準值(N/mm2)； la 立桿縱距(mm)； h 立桿步距(mm)。 W 截面模量（mm3）； f 鋼材的抗壓強度設計值（N/mm2）。4.立桿計算長度計算立桿計算長度l0應按下列表達式計算的結果取最大值： 式中：h 立桿步距（mm）；a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度（mm）；k 計算長度附加系數步距1.5h 2.01.2431.1851.1671.163 考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿等效計算長度系數，按下表采用

38、。11.21.41.61.8211.8451.8041.7821.7681.7571.7491.21.8041.7201.6711.6491.6331.6231.41.7821.6711.5901.5471.5221.5071.61.7681.6491.5471.4731.4321.4091.81.7571.6331.5221.4321.3681.32921.7491.6231.5071.4091.3291.272C、扣件抗滑承載力計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，其扣件的抗滑承載力應符合下式規(guī)定：RRc對兩層及兩層以上模板支架，考慮疊合效應，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力應按

39、下列公式計算： 1.05RRc式中：R縱向橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 Rc扣件抗滑承載力設計值（見扣件、底座的承載力設計值表） R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0 kN時，應采用可調托座。D、立桿地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：pfa式中：p立桿基礎底面的平均壓力，p=N/A N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 A基礎底面面積 fa修正后地基承載力容許值修正后地基承載力特征值按下式進行計算：fa=kc fak式中：kc支架地基承載力調整系數，對碎磚、砂土、回填土應取0.4；對黏土應取0.5；對巖石、混凝土應取1.0；fak地基承載力容許值門式

40、支架設計計算（一）荷載：參照扣件式支架（二）設計計算基本要求：1.支架的承載能力應按概率極限狀態(tài)設計法的要求，采用分項系數設計表達式進行設計，可只進行下列設計計算：1.1整體穩(wěn)定承載力計算；1.2支架地基基礎的承載力計算。2.計算構件的強度、穩(wěn)定性與連接強度時，應采用荷載效應基本組合的設計值。永久荷載分項系數應取1.2，可變荷載分項系數應取1.4。3.支架中的受彎構件，尚應根據正常使用極限狀態(tài)的要求驗算變形。4.驗算構件變形時，應采用荷載短期效應組合的設計值。（三）設計計算參數典型的門架幾何尺寸及桿件規(guī)格宜符合右表的規(guī)定扣件規(guī)格及重量應符合下表的規(guī)定典型的門架、配件重量宜符合右表的規(guī)定 門式支

41、架用鋼管截面幾何特性應符合下表的規(guī)定一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值應符合下表的規(guī)定軸心受壓構件的穩(wěn)定系數 （Q235鋼）應參照表012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.87

42、50.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6250.6180.6110.6030.5951000.5880

43、.5800.5730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.4060.4011300.3960.3910.3860.3810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.3160.3121500.3080.3060.3010.2980.2940.2910.2870.2840

44、.2810.2771600.2740.2710.2680.2650.2620.2590.2560.2530.2510.2481700.2450.2430.2400.2370.2350.2320.2300.2270.2250.2231800.2200.2180.2160.2140.2110.2090.2070.2050.2030.2011900.1990.1970.1950.1930.1910.1890.1880.1860.1840.1822000.1800.1790.1770.1750.1740.1720.1710.1690.1670.1662100.1640.1630.1610.1600.1

45、590.1570.1560.1540.1530.1522200.1500.1490.1480.1460.1450.1440.1430.1410.1410.1392300.1380.1370.1360.1350.1330.1320.1310.1300.1290.1282400.1270.1260.1250.1240.1230.1220.1210.1200.1190.1182500.117(四）設計計算內容1.門式支架穩(wěn)定性支架的穩(wěn)定性應按下列公式計算：NNd 式中，N - 作用于一榀門架的軸向力設計值 Nd - 一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值（1）一榀門架的軸向力設計值 N=1.2（NGK1 +NG

46、K2）H+1.4NQiK式中， NGK1-每米高度支架構配件自重產生的軸向力標準值 NGK2-每米高度支架附件重產生的軸向力標準值 NQiK-各施工層施工荷載作用于一榀門架的軸向力標準值總和 H-以米為單位的支架高度值 1.21.4-永久荷載與可變荷載的荷載分項系數（2）一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值 一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值應按下列公式計算 Nd=Af i=I/A1 I=I0+I1h1/h0 式中， - 門架立桿的穩(wěn)定系數，按=kh0/i查表 i- 門架立桿換算截面回轉半徑 I- 門架立桿換算截面慣性矩 H0- 門架高度 Io、A1- 分別為門架立桿的毛截面慣性矩與毛截面積 H1、I1- 分別

47、為門架加強桿的高度及毛截面慣性矩 A- 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1 f- 門架鋼材的強度設計值，對Q235鋼采用205N/mm22.地基承載力計算：參照扣件式支架相關部分碗扣式支架設計計算（一）計算荷載：參照扣件式支架相關部分1.荷載的分項系數1.1計算支架構件強度時的荷載設計值，取其標準值乘以下列相應的分項系數：1.1.1永久荷載的分項系數，取1.2；計算結構傾覆穩(wěn)定時，取0.9。1.1.2可變荷載的分項系數，取1.4。1.2計算構件變形（撓度）時的荷載設計值，各類荷載分項系數，均取1.0。2、荷載效應組合序號計算項目荷 載 組 合1立桿穩(wěn)定計算 永久荷載+可變荷載 永久荷載+0.9

48、（可變荷載+風荷載）2斜桿強度和連接扣件（抗滑）強度計算風荷載（二）設計計算基本要求1.設計計算項目1.1縱向、橫向橫桿等受彎構件承載力計算。1.2立桿穩(wěn)定性驗算。1.3立桿地基承載力計算（必要時）。具體的計算方法也可參照“扣件式鋼管支架設計計算”的相關規(guī)定。2.設計計算基本原則2.1支架的結構設計應保證整體結構形成幾何不變體系，以“結構計算簡圖”為依據進行結構計算。支架立、橫、斜桿組成的節(jié)點視為“鉸接”。2.2模板支撐架（滿堂架）幾何不變條件應保證（是）沿立桿軸線（包括平面x、y兩個方向）的每行每列網格結構豎向每層有一根斜桿。2.3當橫桿承受非節(jié)點荷載時，應進行抗彎強度計算，當風荷載較大時應

49、驗算連接斜桿兩端扣件的承載力；2.4所有桿件長細比l0 i不得大于250。2.5當桿件變形有控制要求時，應按照正常使用極限狀態(tài)驗算其變形。（三）設計計算參數1.碗扣式鋼管支架構件單元的自重標準值名稱型號規(guī)格（mm）市場重量(kg)設計重量（kg）立桿LG-120483.512007.417.05LG-180483.5180010.6710.19LG-240483.5240014.0213.34LG-300483.5300017.3116.48橫桿HG-30483.53001.671.32HG-60483.56002.822.47HG-90483.59003.973.63HG-120483.51

50、2005.124.78HG-150483.515006.285.93HG-180483.518007.437.08間橫桿JHG-90483.59005.284.37JHG-120483.512006.435.52JHG-120+30483.5（1200+300）7.746.85JHG-120+60483.5（1200+600）9.698.16專用斜桿XG-0912483.51507.116.33XG-1212483.51707.877.03XG-1218483.521609.668.66XG-1518483.5234010.349.30XG-1818483.5255011.1310.04專用斜

51、桿ZXG-0912483.512705.89ZXG-1212483.515006.76ZXG-1218483.519208.73十字撐XZC-0912302.513904.72XZC-1212302.515605.31XZC-1218302.520607窄挑梁TL-30寬度3001.681.53寬挑梁TL-60寬度6009.308.60立桿連接銷LLX120.18可調底座KTZ-45可調范圍3005.82KTZ-60可調范圍4507.12KTZ-75可調范圍6008.5可調托座KTC-45可調范圍3007.01KTC-60可調范圍4508.31KTC-75可調范圍6009.69腳手板JB-12

52、01200 x27012.8JB-1501500 x27015JB-1801800 x27017.9架梯JT-255254653034.72.風荷載計算系數、鋼材的強度和彈性模量、鋼管截面特性及鋼管軸心受壓構件的穩(wěn)定系數等“參照扣件式支架相關部分”1.模板支撐架計算1.1無風荷載時，單肢立桿承載力的計算1.1.1單肢立桿軸向力計算公式式中：Lx、Ly單肢立桿縱向及橫向間距（m）；VLx、Ly段的混凝土體積（m3）；Q1模板支撐架的自重標準值，應根據模板設計圖紙確定；Q2 新澆筑混凝土自重（包括鋼筋）標準值，對普通鋼筋混凝土可采用25 kN/m3，對特殊鋼筋混凝土應根據實際情況確定；Q3 振搗混

53、凝土時產生的荷載標準值，取2kN/m2；Q4施工人員及設備荷載標準值，取1kN/m2；1.1.2單肢立桿承載力計算公式：N Af式中：A立桿橫截面積；軸心受壓桿件穩(wěn)定系數；f鋼材強度設計值（四）設計計算主要內容1.2組合風荷載時單肢立桿承載力計算：1.2.1風荷載對立桿產生彎矩按下式計算：Mw = 1.4 a l02 WK / 10式中：Mw 單肢立桿彎矩（KNm）；a 立桿縱矩（m）；Wk 風荷載標準值（KN /m2）；l0 立桿計算長度（m）；1.2.2單肢立桿軸向力按下式計算：Nw=1.2（NG1+ NG2）+0.91.4NQI1.2.3立桿壓彎強度按下式計算：Nw/A+ 0.9Mw/

54、W（1- 0.8Nw/NE）f式中： 有效彎矩系數，采用1.0； 截面塑性發(fā)展系數，鋼管截面為1.15；W 立桿截面模量；NE 歐拉臨界力，NE=2EA/2（E為材料彈性模量，為壓桿長細比）。1.3.3橫桿的撓度應符合下式規(guī)定： 式中： 橫桿的最大撓度； 容許撓度，應按設計要求確定。1.4碗扣節(jié)點承載力按下式驗算：PcQb 式中：Qb下碗扣抗剪強度設計值，取60kN。1.5當模板支撐架高度大于8m并有風荷載作用時，應對斜桿內力進行計算，并驗算連接扣件的抗滑能力。斜桿內力計算簡圖1.5.1當對架體內力計算時將風荷載化解為每一結點的集中荷載W；1.5.2W在立桿及斜桿中產生的內力 、 按下式計算：

55、1.5.3自上而下疊加斜桿最大內力為 ，驗算斜桿兩端連接扣件抗滑強度： 式中： 扣件抗滑強度，取8kN。1.5.4當下部無密目安全網時，只需計算頂端模板的風荷載。具體風荷載計算參照扣件式支架相關部分1.6高度大于8m的模板支撐架并有風荷載作用時，應驗算迎風立桿所產生的拉力，不得超過立桿軸向力荷載，即 0，否則應采取措施保證架體整體穩(wěn)定。相應風荷載在另一側立桿中產生的壓力，應疊加到立桿軸向力中并驗算其強度。1.7當采用纜風繩維持架體整體穩(wěn)定時，纜風繩的初始拉力在立桿中的數值應疊加到立桿軸力中；纜風繩的拉設與拆除應對稱，否則應計算其偏心作用。2.地基承載力計算參照扣件式鋼管支架相關部分。常見支架貝

56、雷支架（一）計算荷載參照“扣件式鋼管支架”相關內容（二）設計計算基本要求貝雷梁計算與驗算可使用以下二種方法：1.利用有關設計參數，手工驗算在使用荷載作用下的最大應力和撓度；2.根據貝雷各桿件的材質、截面力學參數等建立計算模型，利用有限元軟件進行計算和驗算。(三）設計計算參數1.貝雷結構說明貝雷主要分為321型和ZB200型兩種，主要介紹321型貝雷。321型貝雷梁現有進口與國產兩種規(guī)格，國產貝雷梁其桁節(jié)用16 錳鋼，銷子采用鉻錳鈦鋼，插銷用彈簧鋼制造，焊條用T505X 型。材料的容許應力按基本應力提高30%，個別鋼質桿件超過上述規(guī)定時，不得超過其屈服點的85%，設計時采用的容許應力如下：鋼料1

57、6 錳鋼拉應力、壓應力及彎應力為1.3210273 MPa；剪應力為1.3160208 MPa。30 鉻錳鈦拉應力、壓應力及彎應力0.8513001105 MPa；剪應力為0.451300585 MPa。321型貝雷桁架梁構件重量Kg構件名稱單位國產進口構件名稱單位國產進口桁架節(jié)片270259支撐架副2118加強弦桿支80陰、陽頭端柱根69.759銷子個32.7橋座個3832橫梁根245202座板塊184181有扣縱梁組10786橋頭搭板副142無扣縱梁組10583搭板支座副46桁架螺栓個33.6橋面板副40弦桿螺栓個2護輪木根44橫梁夾具副32.7搖滾副10292抗風拉桿套3329平滾副60

58、48斜撐根118下弦接頭個65.4聯板根41.4陰、陽斜面弦桿個27.31321型貝雷桁架梁力學性質類型高長（cm）弦桿截面面率F（cm2）弦桿慣距IX（cm4）弦桿斷面率WX（cm3）桁片慣距Ig（cm4）桁片斷面率W0（cm3）國產15030025.48396.679.42505003570進口154.94304.827.48382.975.22830003910類型桁片允許彎矩M0（KN.m）弦桿回旋半徑aIX/F（cm）自由長度Ip（cm）長細比Ip/R縱向彎曲系數弦桿縱向容許受壓荷載（KN）國產9753.9475190.953663.0進口9583.7276.220.50.94863

59、8.0321型貝雷桁架梁幾何特性 幾何特性結構構造W（cm3）J（cm4）單排單層不加強3578.5250497.2加強7699.1577434.4雙排單層不加強7157.1500994.4加強15398.31154868.8三排單層不加強10735.6751491.6加強23097.41732303.2雙排雙層不加強14817.92148588.8加強30641.74596255.2三排雙層不加強22226.83222883.2加強45962.66894382.8321貝雷桁架梁容許內力表 橋型容許內力不加強橋梁加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層單排單層雙排單層三排單層雙排雙層

60、三排雙層彎矩（kNm）788.21576.42246.43265.44653.21687.533754809.46750.09618.8剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.9（四）設計計算內容1.支架立柱計算1.1立柱強度計算 =N/A式中 計算壓應力 N計算應力 A受壓構件計算截面的凈截面積1.2立柱穩(wěn)定性計算 軸壓桿穩(wěn)定系數；根據長細比查表其中=L/i i截面回轉半徑軸壓桿的截面積；2.縱梁計算2.1縱梁彎曲應力計算 =M/Wf 式中： 彎矩應力 M彎矩設計值 W截面模量 f鋼材的抗彎強度設計值2.2縱梁剪應力計算