上汽B151改造方案

1、粵電部分電廠汽輪機改造初步方案北京全三維能源科技股份有限公司2012-5-4一、前言根據(jù)粵電集團公司部分熱耗偏高汽機情況表，我們公司已經(jīng)前往其中的部分電廠：連州 電廠，茂名電廠收集原汽機設(shè)計資料，采集電廠近期運行數(shù)據(jù)，了解電廠的實際運行情況， 并已經(jīng)針對電廠目前的具體情況，例如熱耗偏高，汽封漏汽偏大等問題，提出了改進方案， 確定改造范圍，力圖投資最少，回報最快，性價比最高。125MW汽輪機是上海汽輪機廠于60年代自行設(shè)計的超高壓中間再熱冷凝式汽輪機，額 定功率為125MW，最大功率為131 MW，機組為單軸、雙缸雙排汽結(jié)構(gòu)。由于設(shè)計年代早， 該機熱力性能比較落后。首批9臺機組中有的修正后實測熱

2、耗甚至高達 90029170kJ/kw.h(21502070 kcal/kw.h)。近三十年來上海汽輪機廠對該機進行了四次優(yōu)化設(shè) 計(最新型號為B151)，但由于設(shè)計年代早，很多先進的設(shè)計思想和設(shè)計手段還未普及。因 此，機組的熱效率本身就不高。其主要動、靜葉片型線氣動性能差。與現(xiàn)代汽輪機技術(shù)的發(fā) 展仍然存在一定的差距。其修正后熱耗仍為85838667kJ/kw.h(20502070kcal/kw.h)，雖接近 工廠的保證值8499kJ/kw.h(2030 kcal/kw.h),但仍顯著地落后于當代先進水平。云浮電廠1#，2#汽輪機是上海汽輪機廠的B151機型，分別于1991年4月，1991年1

3、2 月投產(chǎn)，該機組設(shè)計熱耗為8499kJ/kwh，1#機組2007年大修后熱力性能試驗修正值為 8573kJ/khw，2#機組2006年大修后熱力性能試驗修正值為8545kJ/khw，比設(shè)計值偏高。連州電廠1#，2#汽輪機和云浮電廠一樣，同為上海汽輪機廠的B151機型，分別于2000 年3月，2000年8月投產(chǎn)，該機組設(shè)計熱耗為8499kJ/kwh，1#，2#機組熱力性能驗收試驗值 分別為8687kJ/khw，8644 kJ/khw，比設(shè)計值偏高。125MW機組通流部分效率低的主要原因是：-葉片型線是4050年代前蘇聯(lián)老型線，氣動熱力性能差，葉型損失大、效率低；-某些級的速比和焓降分配不合理，

4、導致熱力性能參數(shù)偏離最佳值，級效率低；-通流子午面不光順，特別是中壓缸后段和整個低壓缸呈明顯的階梯形通道，容易產(chǎn)生 脫流，加大了通流損失；-動、靜葉片匹配不佳，葉片來流攻角偏大，增加了攻角損失；-部分級動葉頂部無圍帶或拉金，增加了漏汽損失和繞流損失；近幾年來，我國電力工業(yè)進一步加快了老機組改造的步伐。采用當代汽輪機先進技術(shù)來 改造老機組不僅必要而且可行，現(xiàn)在已有不少成功的先例。事實已證明，老機組改造可達到 大幅度增容降耗、延長機組壽命、提高機組運行可靠性、增強調(diào)峰性能等目的，是電力工業(yè) 技術(shù)進步的一項重要措施。北京全三維能源科技股份有限公司對原125MW汽輪機組改造的突出特點是采取了具有 當代

5、先進水平的多級汽輪機一維/準三維/全三維氣動熱力設(shè)計體系，使通流部分設(shè)計達到當代 先進水平。加上生產(chǎn)廠通過近年來對關(guān)鍵加工工藝的改進和引進新型精密加工設(shè)備，使制造 工藝和產(chǎn)品質(zhì)量上了一個新臺階，從而保證了機組實現(xiàn)現(xiàn)代化改造后，其性能可達到當代先 進水平。從已完成的機組改造的效果來看，經(jīng)濟效益等各種指標明顯提高，下面是其中部分 我們改造的部分電廠熱耗值：電廠地址電廠機組熱耗浙江省半山市半山4#8176.3kj/kwh浙江省臺州市臺州2#8164.2 kj/kwh浙江省溫州市溫州1#8160.0 kj/kwh山東省來蕪市萊蕪1#8185.0 kj/kwh山東省臨沂市臨沂3#8164.0 kj/kw

6、h粵電集團公司部分電廠汽輪機改造方案針對云浮電廠，連州電廠的共性，對該機組提出以下改造方案：二、改造方案2.1改造內(nèi)容高中低壓通流部分按全三維技術(shù)進行設(shè)計，更換噴嘴組、30級隔板及31級動葉。更換高中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子（均整鍛結(jié)構(gòu)）共2根。更換中箱內(nèi)及箱內(nèi)的#2支持軸承和推力軸承更換全部汽封體、汽封環(huán)更換低壓缸分流環(huán)機組改造（更換）后所需提供的部套清單如下：序號名稱數(shù)量（套）備注1.主機設(shè)備1分流環(huán)12高中壓間汽封13高壓后汽封14中壓缸后汽封15低壓汽封26噴嘴組17第231級隔板18第131級葉片19高中壓轉(zhuǎn)子110低壓轉(zhuǎn)子111聯(lián)接螺栓（高-低間）112聯(lián)接螺栓（低-發(fā)間）113螺栓電加熱

7、裝置114汽輪機備品備件12.油系統(tǒng)設(shè)備1#2推力支持聯(lián)合軸承11中軸承箱13.保護部分1軸向位移發(fā)訊器支架12.2原125MW機組改造后與改造前在汽輪機本體結(jié)構(gòu)上有如下不同點:噴嘴組子午面收縮粵電集團公司部分電廠汽輪機改造方案靜葉型線及隔板型式動葉自帶圍帶型式低壓轉(zhuǎn)子改為整鍛結(jié)構(gòu)增大通流間隙采用徑向汽封閥門結(jié)構(gòu)型式及閥門的密封形式2#軸承為聯(lián)合推力軸承2.2.1噴嘴組噴嘴的流道設(shè)計采用先進的子午面收縮靜葉柵。調(diào)節(jié)級噴嘴內(nèi)環(huán)孤段直接銑制成型，外環(huán)和隔葉件采用焊接方式與內(nèi)環(huán)相接，然后裝于 噴嘴室上，靠定位銷固定，兩端有密封鍵密封。噴嘴材料為ICrllMoV。2.2.2隔板整機共30級隔板：高壓8

8、級、中壓10級、低壓12級。全部靜葉片采用氣動性能良好的 后加載葉型。高壓第29級隔板靜葉片為直葉片，隔板全部為分流葉柵結(jié)構(gòu)。中壓第1019級隔板葉 片為等截面彎扭葉片，低壓第2031級隔板采用彎扭葉片。高壓第29級隔板、中壓第1017級隔板采用傳統(tǒng)的葉片先與圍帶組焊，再與隔板的外 環(huán)、板體焊接的結(jié)構(gòu)。中壓第1819級隔板低壓第20-31級葉片尺寸較長，且所處區(qū)域的壓 差較小，采用葉片與隔板、外環(huán)直接焊接的結(jié)構(gòu)。導葉片的材料高溫區(qū)為1Cr11MoV，中低溫區(qū)為1Cr13。隔板體材料高溫區(qū)為ZG20CrMoV， 中低溫區(qū)為ZG230-450或Q235-A。2.2.3動葉片傳統(tǒng)的動葉片頂部通常采用

9、鉚接方式。125MW改造機組全部采用自帶圍帶結(jié)構(gòu)形式，如 圖8。所謂自帶圍帶或稱整體圍帶就是將圍帶與葉片連成一個整體，裝配后使動葉片形成整 圈連接的一種結(jié)構(gòu)形式。這種結(jié)構(gòu)的動葉片，振動應(yīng)力小，可以避免由于鉚接造成的應(yīng)力集 中，故而運行安全可靠。在本機組中，所有動葉片全部采用自帶圍，只有末級有一根整圈松拉筋。整圈松拉筋通 常不與葉片焊接。為了增強其阻尼效果，往往做成半圓形的兩半拉筋，并將其交錯裝配。本機組葉片有兩種形式：等截面直葉片和變截面扭葉片。等截面直葉片特點是沿葉高截面形狀相同，截面面積不變，相鄰兩截面間無扭轉(zhuǎn)，通常 用于小功率機組和大機組的高壓缸葉片，如本機組的高壓部分及中壓前幾級。變截

10、面扭葉片特點是沿葉片高度截面形狀不同，截面面積減小，相鄰兩截面間有相對扭 轉(zhuǎn)。這種葉片無論在氣動性能和強度方面都能較大限度地滿足設(shè)計上的要求，所以得到了廣 泛的應(yīng)用。它通常適用于大功率機組的中、低壓缸葉片，如本機組的中壓后部與低壓缸葉片。125MW改造機組末級長葉片采用變截面扭葉片，葉根為叉形。考慮到調(diào)頻的需要，采用 了一根拉筋加自帶圍帶形成整圈連接的結(jié)構(gòu)。此外，由于末級葉片工作在濕蒸汽區(qū)，運行中 葉片進汽邊受到水滴的沖蝕，所以在葉片頂部進汽側(cè)采用釬焊硬質(zhì)合金片的方法來加強葉片 的抗水蝕能力。2.2.4轉(zhuǎn)子改造后的轉(zhuǎn)子仍分為高中壓轉(zhuǎn)子及低壓轉(zhuǎn)子兩部分，且均為整鍛結(jié)構(gòu)（改造前低壓 轉(zhuǎn)子為焊接結(jié)構(gòu)

11、）。整鍛轉(zhuǎn)子是葉輪與主軸一體鍛造而成的，它的優(yōu)點是結(jié)構(gòu)緊湊，裝配 零件少，剛性好，轉(zhuǎn)子強度性能高。焊接轉(zhuǎn)子是由若十個托盤和兩個端軸拼焊而成，它 的優(yōu)點是結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕，易于保證鍛件質(zhì)量，還可以按轉(zhuǎn)子不同區(qū)段工作溫度要求， 采用不同鋼種的鍛件?；涬娂瘓F公司部分電廠汽輪機改造方案高中壓、低壓轉(zhuǎn)子的支撐與改造前保持一致，仍為三支點結(jié)構(gòu)。為了調(diào)整通流間隙的需要，轉(zhuǎn)子間設(shè)有調(diào)整墊片，可根據(jù)安裝時的測量值配準墊片的厚 度來調(diào)整。2.2.5隔板汽封、動葉葉頂汽封所有隔板汽封采用疏齒式汽封，并調(diào)整了汽封的徑向間隙、汽封齒數(shù)及汽封管道的流速， 減少蒸汽的泄露量，避免抽汽不暢。較早機組的隔板與轉(zhuǎn)子間的汽封齒一般

12、采用軸向汽封，既要防止漏汽過多，又要有一定 的膨脹間隙，所以效果不理想。北京全三維動力工程公司對已改造過的機組均改為徑向汽封， 徑向汽封的間隙可以很小，一般為0.5mm，同時可以具有較大的軸向間隙，這樣就可以適應(yīng) 機組的快速起停的需要。動葉葉頂汽封均由原設(shè)計兩片增加為四片，并采用了高低齒的結(jié)構(gòu)來減少漏汽量，降低 漏汽損失。2.2.6更換中軸承箱及聯(lián)合推力支持軸承上汽產(chǎn)125MW機組由于中軸承箱內(nèi)采用推力軸承和支持軸承分開的結(jié)構(gòu)在以往的老125 機組上存在下部#8、#9、#10推力瓦塊在自重下自位能力差，造成推力軸承全部瓦塊溫度不 均，整體看溫度并不高，但下部的#8、#9、#10瓦塊溫度偏高的現(xiàn)

13、象。這一問題在臺州、溫 州、半山等電廠均有反映?？紤]到機組長期安全穩(wěn)定運行的必要性，因而增加更換中軸承箱 及聯(lián)合推力支持軸承內(nèi)容。三、在此次125MW汽輪機改造中使用的全三維新技術(shù)3.1前言北京全三維能源科技股份有限公司對125MW汽輪機組改造的突出特點是采取了具有當 代先進水平的多級汽輪機一維/準三維/全三維氣動熱力設(shè)計體系，加上生產(chǎn)廠通過近年來對關(guān) 鍵加工工藝的改進和引進新型精密加工設(shè)備，使制造工藝和產(chǎn)品質(zhì)量上了一個新臺階，從而 保證了機組實現(xiàn)現(xiàn)代化改造后，其性能可達到當代先進水平。3.2通流部分全三維氣動熱力設(shè)計概念與方法北京全三維能源科技股份有限公司是國內(nèi)最早采用三維技術(shù)研制、推廣、改

14、造老機組的 公司，應(yīng)用全三維技術(shù)并獲得專利的彎扭葉片已改造了 150多臺老機組。在本次125MW機組通流部分現(xiàn)代化改造中，北京全三維公司采用多級汽輪機通流部分 氣動熱力準三維/全三維氣動熱力設(shè)計體系，使通流部分設(shè)計達到當代先進水平。這一先進設(shè)計體系主要特征是：對每一排靜、動葉片不同截面葉型的流動性能進行詳細的一維/準三維計算分析與設(shè) 計優(yōu)化對每一排靜、動葉柵內(nèi)部的流動進行全三維計算分析與設(shè)計優(yōu)化對高、中、低壓缸多級透平各級靜、動葉片排的相互匹配進行準三維與全三維流場計 算與設(shè)計優(yōu)化上述大量的計算分析與設(shè)計優(yōu)化都是在現(xiàn)代電子計算機上由先進、可靠的計算機軟件來 完成，所有的靜、動葉片都是采用先進的

15、CAD軟件在電子計算機上進行全三維造型，然后， 還對設(shè)計方案進行了大量的實驗研究，在驗證了其性能的先進性之后，再由全三維公司交制 造廠采用先進的工藝加工制造出來的。實踐已證明，一維/準三維/全三維氣動熱力設(shè)計方法比傳統(tǒng)的設(shè)計方法更先進、更可靠， 也更加快捷，從而保證了 125MW機組通流部分現(xiàn)代化改造設(shè)計的高水平和高質(zhì)量?；涬娂瘓F公司部分電廠汽輪機改造方案3.3主要新技術(shù)在125MW汽輪機通流部分現(xiàn)代化改造中，老機組的全部靜、動葉片將被更換，在新的 隔板、轉(zhuǎn)子中采用了下列具有當代先進水平的新技術(shù)。3.3.1新一代“后加載”高效靜葉型這是新一代高效率透平葉型，見圖1,其突出特點是：葉片表面最大氣

16、動負荷在葉柵流道的后部（傳統(tǒng)葉片則在前部）吸力面、壓力而均由高階連續(xù)光滑曲線（不是圓?。?gòu)成葉片前緣小圓半徑較小且具有更好的流線形狀，在來流方向（攻角）大范圍變化時仍 能保持葉柵低損失特性葉片尾緣小圓半徑較小，減少尾緣損失葉型最大厚度較大增強了葉片剛性圖1新（左）老（右）葉型比較全三維公司在老機組改造，及新機組設(shè)計中已成功地應(yīng)用了 “后加載”系列葉型，理論 分析和實驗驗證均表明這一新葉型效率大大高于老125MW機組中使用的傳統(tǒng)葉型。圖2、圖3 是新、老葉型及其表面速度分布的比較，“后加載”葉型在來流方向由-30到+30的變化范 圍內(nèi)都可保持低損失，而老葉型的這一范圍約為土 20，這就使得新設(shè)計

17、的通流部分在負荷 （即流量）變化范圍較大時仍有較高的效率，這對機組參加調(diào)峰運行非常有利。0. 500. 400. 300. 200. 10前加載葉型AAAA后加載葉型a_/0. 00 0. 000. 200. 400. 600. 801.00弦長型線損失相對魚頭葉型-11 一 rc*-i a葉型20-60()角 404攻圖2前加載葉型和后加載葉型的馬赫數(shù)分布圖圖3后加載葉型與老葉型攻角特性比較3.3.2彎扭聯(lián)合全三維成型靜葉柵彎扭聯(lián)合全三維成型靜葉柵（俗稱馬刀型葉柵），是第三代汽輪機先進技術(shù)的集中體現(xiàn)， 世界各國的大量理論與實踐都證明采用這一技術(shù)可使汽輪機級的效率提高1.52%。全三維公 司通

18、過計算分析與實驗研究已開發(fā)出不同長度的彎扭葉片系列，這些葉片本公司已在 200MW、150MW、125MW以及100MW等多種汽輪機通流部分廣泛采用。圖4是適用于高、 中壓缸的兩端彎曲加扭轉(zhuǎn)的葉片，圖5適用于低壓缸末級的根部彎曲、頂部不彎曲（或少許 彎曲）、變截而扭轉(zhuǎn)葉片，計算和實驗證明彎扭葉柵總損失比傳統(tǒng)直（扭）葉柵下降1/4甚至粵電集團公司部分電廠汽輪機改造方案 更多。圖5低壓缸末級、次末級彎扭靜葉片圖4高、中壓通流部分彎扭靜葉片3.3.3高壓隔板分流靜葉柵高壓靜葉原設(shè)計為窄葉片加強筋結(jié)構(gòu)（見圖6），由于加強筋的型線與葉型不匹配，又缺 乏嚴格的工藝要求，加強筋加工粗糙且加強筋與葉型通常不能

19、對齊，造成靜葉柵損失大大增 加。本方案采用新葉型的分流葉柵（圖6），可使葉柵損失大幅度降低。全三維公司根據(jù)實驗 數(shù)據(jù)和的理論分析，高壓級采用分流葉柵可使缸效率提高4%以上。3.3.4調(diào)節(jié)級子午而收縮靜葉柵子午而收縮是一種全三維設(shè)計概念，其主要優(yōu)點是降低靜葉柵通道前段的負荷，減少葉 柵的二次流損失。對于調(diào)節(jié)級靜葉柵，由于其相對葉高很短（一般L/bW0.4）,二次流損失占 葉柵總損失比例很大，因此使用子午而收縮的收益相當可觀，這對提高高壓缸效率十分重要。全三維公司200MW及以下機組現(xiàn)代化改造中高壓缸調(diào)節(jié)級中采用了子午而收縮靜葉柵， 經(jīng)計算和實驗驗證可使調(diào)節(jié)級效率提高1.7%。在150MW和100

20、MW等機組也采用了這種設(shè) 計，在125MW機組調(diào)節(jié)級中采用此設(shè)計，級效率也可提高1.7%。圖7是子午而收縮靜葉柵 示意圖。Cr=H1/H2圖7調(diào)節(jié)級子午面收縮靜葉柵示意粵電集團公司部分電廠汽輪機改造方案3.3.5動葉自帶圍帶整圈聯(lián)接傳統(tǒng)動葉片頂部的圍帶是采用鉚接方式，而新設(shè)計的動葉頂部圍帶則與葉片成為一個整 體，通過預(yù)扭裝配使動葉片形成整圈聯(lián)接（見圖8）。這種結(jié)構(gòu)的動葉片振動應(yīng)力小、不存在 鉚接造成的應(yīng)力集中，運行十分安全可靠。3.3.6通流子午面光順圖8動葉鉚接圍帶（左）與自帶圍帶（右）對比示意圖如圖8所示，動葉片的自帶圍帶內(nèi)側(cè)通常按流道形狀設(shè)計成圓錐面，相應(yīng)地，動葉片根 部及相鄰靜葉片根部

21、與頂部也設(shè)計成圓錐面，于是通流部分子午面十分光順，而原設(shè)計通流 子午面都呈現(xiàn)明顯的階梯狀。顯然，新設(shè)計的光順的子午面有更高的流動效率。3.3.7增加汽封齒數(shù)新設(shè)計自帶圍帶動葉片的頂部外圓可以布置多個汽封齒（參見圖8），從而大大減少了漏 汽損失。3.3.8取消拉筋由于自帶圍帶整圈聯(lián)接動葉片具有優(yōu)良的抗振動性能，使傳統(tǒng)動葉片中用于調(diào)頻的拉筋 一般均可取消，從而消除了拉筋造成的繞流阻力和損失。通常取消一條拉筋可使級效率提高 1%。3.3.9合理增加動靜部分間隙125MW老機組是按帶基本負荷設(shè)計的，在機組運行靈活性和調(diào)峰適應(yīng)性方面考慮較少。 在這次現(xiàn)代化改造中，將靜、動部分軸向間隙適當調(diào)整，以改善機組

22、起停和調(diào)峰性能。但機 組的調(diào)峰性能還與鍋爐調(diào)峰能力、自動化水平等因素有關(guān)。對老機組改造而言，要全面提高 調(diào)峰能力或?qū)崿F(xiàn)兩班制運行，還必須全面考慮上述各方面因素。3.3.10分流環(huán)采用兩側(cè)分流型線形式原機組低壓缸中部進汽處，向兩側(cè)分流采用直筒形式，蒸汽進入低壓缸后有較大的壓力 損失，改造后蒸汽通過分流環(huán)（圖9）導向，兩側(cè)分流沿型線流動進入隔板作功，減少了蒸 汽流動中的損失。圖9分流環(huán)3.3.11軸端汽封的改造本機組的軸封改造是在不改變原汽封的相對位置及外形尺寸的基礎(chǔ)上進行改造，高、中壓 壓前后外側(cè)各3圈、低壓前后外側(cè)各2圈均采用接觸式汽封。其余均采用蜂窩汽封。彈簧片彈簧片 高壓后軸封外擋接觸式汽

23、封 彈簧片高壓后軸與內(nèi)擋蜂窩汽封圖11高壓后軸封高壓前熟封內(nèi)擋蜂窩汽封高壓前軸封外擋接觸戔汽封彈簧片地圖13高壓前軸封中壓前軸封內(nèi)擋蜂窩汽封睥黃片中壓前軸封外擋接觸式汽封圖14中壓前軸封彈簧片中壓后軸封外擋接觸式汽封中壓后軸封內(nèi)擋蜂窩汽封彈簧片彈簧片圖15中壓后軸封低壓前后軸封外者接觸物封弟勤低壓前后鈾封外符蜂窩軸封圖16低壓前后軸封四、改造后機組的主要技術(shù)指標和性能4.1額定工況下參數(shù)：功率： 135 MW新蒸汽壓力：12.75 MPa新蒸汽溫度：535 C進汽量：393.4t/h再熱蒸汽壓力：2.237 MPa再熱蒸汽汽溫度：535 C排汽壓力：4.9 kPa冷卻水溫度：20 C給水溫度：

24、241.6 C回熱系統(tǒng)：不變4.2臨界轉(zhuǎn)速：高中壓轉(zhuǎn)子（三支點）：1687r/min高中壓轉(zhuǎn)子（三支點）：1799r/min高中壓轉(zhuǎn)子（軸系）：1669r/min高中壓轉(zhuǎn)子（軸系）：1836r/min4.3汽輪機葉片級數(shù)及末葉片有關(guān)數(shù)據(jù)通流級數(shù)：共31級（1調(diào)節(jié)級+30壓力級）末級葉片長度668 mm末級葉片環(huán)形面積4.2 m24.4改造后軸向推力的最大值14.2 t （進汽量為420t/h時）?；涬娂瘓F公司部分電廠汽輪機改造方案4.5性能保證值汽輪機額定出力135 MW汽輪機最大出力142MW汽輪機經(jīng)濟工況下出力135 MW，汽輪機熱耗8190 kJ/kWh(1956 kcal/kWh)額定

25、負荷下軸振最大值(峰-峰值)80 p m,瓦振最大值(峰-峰值)25 p m； 臨界轉(zhuǎn)速下軸振最大值(峰-峰值)200p m,瓦振最大值(峰-峰值)100p m。五、改造后的經(jīng)濟效益分析改造前機組在額定出力125MW工況下主蒸汽流量實際值約為380t/h，改造后機組額定 出力可達135MW，功率增加10MW左右。機組在125MW及以下部分負荷運行時，由于通流部分效率提高，具有節(jié)能效果。改前 熱耗為8644kJ/kWh左右，改后保證熱耗為8180kj/kWh，熱耗下降了 464kj/kWh，發(fā)電熱耗 下降了 5.25%。所以改造前后同等出力下要少消耗5%的煤。(根據(jù)我們以往的上汽125MW 的通流改造熱力性能試驗結(jié)果，機組最終試驗熱耗均低于8180.0 kj/kWh左右)如果改造后機組還保持原年平均運行時間、年平均運行負荷125MW不變，則按節(jié)約燃料 費用計算改后可降低煤耗464/7000/4.1868=0.01583kg/kWh=15.83g/kWh年發(fā)電小時數(shù)：7000小時/年每臺機組運行功率：125000kW每臺機組共節(jié)約標煤量：15.83 X 12500