260TH循環(huán)流化床鍋爐啟動調(diào)試

1、260T/H循環(huán)流化床鍋爐啟動調(diào)試摘要本文詳細(xì)介紹了河南某電廠四臺DG260/9.8-3型循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組第一臺的啟動調(diào)試過程。并對啟動過程出現(xiàn)的問題加以分析，調(diào)試的結(jié)果說明鍋爐運(yùn)行平安可靠，鍋爐主要參數(shù)到達(dá)設(shè)計(jì)要求，性能良好，并對其它機(jī)組的安裝、調(diào)試提供了根據(jù)，使其它機(jī)組順利通過試運(yùn)行。關(guān)鍵詞循環(huán)流化床鍋爐啟動調(diào)試1.前言DG260/9.8-3FB型循環(huán)流化床鍋爐系東方鍋爐(集團(tuán))股份設(shè)計(jì)、制造的循環(huán)流化床(FB)鍋爐。河南某電廠四臺DG260/9.8-3型循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組第一臺機(jī)組于2022年11月開展現(xiàn)場啟動調(diào)試工作。經(jīng)過電廠、安裝單位、調(diào)試單位、監(jiān)理公司、設(shè)備廠家等各方的共同努力，

2、機(jī)組于2022年2月29日一次通過72+24小時(shí)試運(yùn)?，F(xiàn)已順利移交消費(fèi)，鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定，性能良好。2.鍋爐及系統(tǒng)簡述2.1鍋爐簡介DG260/9.8-3型鍋爐為單汽包、自然循環(huán)、平衡通風(fēng)、高溫汽冷旋風(fēng)別離、循環(huán)流化床鍋爐。鍋爐由一個(gè)膜式水冷壁爐膛、兩個(gè)汽冷式旋風(fēng)別離器和和一個(gè)汽冷包墻包覆的尾部豎井HRA三部分組成。爐膛自下而上依次是布風(fēng)裝置、爐膛密相區(qū)、稀相區(qū)；尾部煙道豎井內(nèi)從上到下布置有高溫過熱器、低溫過熱器、鰭片省煤器、臥式鋼管空氣預(yù)熱器。燃煤經(jīng)四臺全封閉皮帶式給煤機(jī)從爐膛前墻送入燃燒室，燃燒空氣主要分為一、二次風(fēng)兩部分，一次風(fēng)經(jīng)爐底風(fēng)室、布風(fēng)板、風(fēng)帽送入爐內(nèi)，二次風(fēng)從爐膛前后墻送入爐內(nèi)。鍋

3、爐啟動采用輕柴油床下點(diǎn)火。燃料燃燒生成的高溫?zé)煔鈹y帶大量的固體粒子經(jīng)爐膛上部的兩個(gè)出口煙窗進(jìn)入并聯(lián)布置的兩個(gè)汽冷式旋風(fēng)別離器，在別離器中大多數(shù)固體粒子被捕集下來，捕集下來的固體粒子經(jīng)立管、回料器從爐膛后墻再次送入燃燒室，實(shí)現(xiàn)高效燃燒、保證爐內(nèi)傳熱必須的固體粒子濃度。而煙氣那么經(jīng)旋風(fēng)別離器中心筒進(jìn)入尾部豎井，最后經(jīng)除塵器、引風(fēng)機(jī)、煙囪排入大氣。兩臺挑選式冷渣器布置在鍋爐兩側(cè)，用以冷卻爐膛排出的熱渣，熱渣經(jīng)冷卻后排入輸渣系統(tǒng)。2.2鍋爐主要技術(shù)參數(shù)額定蒸汽量:260t/h額定蒸汽壓力:9.8Pa(g)額定蒸汽溫度:540給水溫度:215設(shè)計(jì)燃料消耗量：40.1t/h鍋爐設(shè)計(jì)熱效率：90.4%2.4

4、灰熔點(diǎn)變形溫度t1:1310軟化溫度t2:1350熔化溫度t3:14302.5鍋爐主要設(shè)計(jì)特點(diǎn)風(fēng)道內(nèi)置點(diǎn)火燃燒器水冷風(fēng)箱和具導(dǎo)向噴嘴的水冷布風(fēng)板氣力播煤裝置選擇性風(fēng)冷冷渣器汽冷旋風(fēng)別離器爐內(nèi)石灰石脫硫沿爐膛高度分級送風(fēng)，進(jìn)步燃燒效率，有效降低Nx排放采用非機(jī)械式“J型回料器2.6主要系統(tǒng)及設(shè)備配置概況燃料經(jīng)破碎后送到爐前煤倉,再分別經(jīng)四臺計(jì)量式皮帶給煤機(jī)落入滑槽后經(jīng)風(fēng)力播入爐膛內(nèi)，單臺給煤機(jī)能滿足鍋爐帶100%R負(fù)荷。鍋爐配置兩臺一次風(fēng)機(jī)、兩臺二次風(fēng)機(jī)、一臺冷渣風(fēng)機(jī),一臺播煤增壓風(fēng)機(jī)、三臺J閥風(fēng)機(jī)、兩臺引風(fēng)機(jī)。鍋爐運(yùn)行控制系統(tǒng)是采用由北京和利時(shí)公司設(shè)計(jì)的集散控制系統(tǒng)(簡稱DS),該系統(tǒng)具有運(yùn)行

5、參數(shù)連續(xù)曲線記錄、運(yùn)行操作追憶等功能，運(yùn)行參數(shù)可在屏上顯示,鍋爐運(yùn)行調(diào)節(jié)全部采用鍵盤或鼠標(biāo)輸入。3.調(diào)試內(nèi)容簡介3.1主要風(fēng)量測量裝置的標(biāo)定鍋爐燃燒風(fēng)量是運(yùn)行人員調(diào)整燃燒的的重要根據(jù)，其測量的準(zhǔn)確性直接影響到鍋爐的經(jīng)濟(jì)平安運(yùn)行。安裝在鍋爐風(fēng)道上的風(fēng)量測量裝置，往往由于安裝位置管道直段不能滿足設(shè)計(jì)要求、裝置加工誤差等原因使流量系數(shù)偏離設(shè)計(jì)值，為鍋爐運(yùn)行的需要，我們對鍋爐主要的風(fēng)量進(jìn)展了測量。按等截面布置測量點(diǎn)，標(biāo)準(zhǔn)測速元件采用畢托管，壓差信號用電子微壓計(jì)讀齲由于風(fēng)量測量裝置廠家的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)在試運(yùn)期間屢次修改,根據(jù)廠家最后提供的數(shù)據(jù)，DS上顯示風(fēng)量與實(shí)測值根本相符。3.2風(fēng)量調(diào)節(jié)擋板檢查風(fēng)門擋板檢查

6、在沖管完畢后進(jìn)展，通過實(shí)地檢查及在全關(guān)、全開狀態(tài)下風(fēng)量測量及管道壓力判斷風(fēng)門能否關(guān)嚴(yán)，并檢查判斷與指示開度位置、DS顯示是否一致。通過屢次反復(fù)檢查，鍋爐風(fēng)系統(tǒng)有較多的風(fēng)門擋板實(shí)際位置與DS顯示不符的問題已解決,單多數(shù)調(diào)節(jié)擋板全關(guān)狀態(tài)下關(guān)閉不嚴(yán),仍需進(jìn)一步解決。3.3爐膛布風(fēng)板阻力特性試驗(yàn)經(jīng)過屢次試驗(yàn)，整理鍋爐布風(fēng)板阻力特性曲線見以下圖。3.4冷渣器布風(fēng)板阻力試驗(yàn)及風(fēng)室間竄風(fēng)情況檢查冷渣器布風(fēng)板阻力試驗(yàn)由于冷卻風(fēng)量孝波動大，數(shù)據(jù)可靠性差，由此計(jì)算出的風(fēng)量值不可靠，因此無法整理出合理的風(fēng)量與布風(fēng)板阻力的關(guān)系曲線。冷渣器風(fēng)室間竄風(fēng)將會影響冷渣器內(nèi)物料的流化，特別是在爐膛排渣量較大時(shí)，選擇室的流化質(zhì)量

7、更難保證，最后導(dǎo)致冷渣器堵塞，冷渣器風(fēng)室間竄風(fēng)檢查非常必要，我們在安裝初期檢查冷渣器時(shí)，發(fā)現(xiàn)兩側(cè)冷渣器風(fēng)室內(nèi)隔板至布風(fēng)板間的鋼板未安裝，提出的處理意見，安裝公司對風(fēng)室隔板的縫隙進(jìn)展了處理，冷渣器冷態(tài)試驗(yàn)時(shí)，甲側(cè)冷渣器1#、2#風(fēng)室間竄風(fēng)比較嚴(yán)重。安裝公司對此進(jìn)展了處理。在啟動試運(yùn)期間，甲側(cè)冷渣器選擇室屢次堵塞，燃料中有較多的大塊石頭是甲側(cè)冷渣器選擇室屢次堵塞的原因之一，1#、2#間風(fēng)室間再次竄風(fēng)未得到根治是原因之二。轉(zhuǎn)貼于論文聯(lián)盟.ll.3.5床料流化特性及流化均勻性試驗(yàn)床料流化特性及流化均勻性試驗(yàn)采用10以下的流化床爐渣，料層厚度約650。通過試驗(yàn)和觀察，床料流化均勻；最小流化風(fēng)量約為380

8、00N3/h，在鍋爐運(yùn)行時(shí)不能低于該風(fēng)量。3.6排渣試驗(yàn)及冷渣器內(nèi)床料流化均勻性試驗(yàn)冷渣器能否正常工作是鍋爐正常運(yùn)行的必要保證，因此，我們在排渣試驗(yàn)前對兩側(cè)冷渣器及輸渣管進(jìn)展了仔細(xì)的檢查，結(jié)果發(fā)現(xiàn)冷渣器內(nèi)有較多烘爐時(shí)的保溫材料，選擇室及輸渣管內(nèi)有較多的耐火材料，冷渣器輸渣管熱電偶過長，易將輸渣管堵塞，無法排渣。為此，對上述問題進(jìn)展了處理。在爐膛內(nèi)床料良好流化狀態(tài)下，啟動J閥風(fēng)機(jī)，進(jìn)展排渣觀察試驗(yàn)，輸渣風(fēng)壓力30Kpa左右，在排渣電動門及輸渣風(fēng)手動門全關(guān)狀態(tài)時(shí)，大渣在甲、乙冷渣器輸渣管內(nèi)大量自流，無法控制。如不解決甲、乙冷渣器輸渣大量自流的問題，鍋爐無法點(diǎn)火啟動。在輸渣風(fēng)總管上加手動閥，暫時(shí)解決

9、了排渣自流問題。爐膛停頓排渣，對冷渣器內(nèi)床料進(jìn)展流化試驗(yàn)冷渣器內(nèi)床料堆積高度300，試驗(yàn)說明，風(fēng)室壓力到達(dá)10Kpa左右，各風(fēng)室流化風(fēng)量40003/h左右，床壓2.5Kpa，床料流化良好，排渣通暢。經(jīng)調(diào)整冷渣器進(jìn)渣管熱電偶，對排渣的影響已根本消除，在運(yùn)行時(shí)主要通過觀察冷渣器第一室的溫度、床壓以及輸渣管渣溫變化來判斷有無進(jìn)渣。同時(shí)應(yīng)控制冷渣器第一室的床壓，不宜超過5Kpa，否那么易造成第一室的床料過厚，流化不好，易堵塞。在試運(yùn)初期，由于入爐煤煤質(zhì)差，嚴(yán)重偏離設(shè)計(jì)煤種，灰分達(dá)52%設(shè)計(jì)為40.7%，煤中有大量的大塊石頭，使用J閥風(fēng)無法順利排渣，有時(shí)只能使用壓縮空氣進(jìn)展吹堵排渣,并且屢次選擇室堵塞，

10、翻開選擇室處理，在風(fēng)帽處堆積大量石塊。另外，由于入爐煤煤質(zhì)差，灰分高，渣量大，冷渣器冷卻水量缺乏，導(dǎo)致排渣溫度大于設(shè)計(jì)值。為解決選擇室堵塞，不能排渣的問題，根據(jù)東鍋調(diào)試的建議，加裝事故排渣管，在以后的運(yùn)行中發(fā)揮了明顯作用。3.7“J閥回料器回料觀察投煤試運(yùn)前對J閥內(nèi)風(fēng)帽小孔逐個(gè)進(jìn)展了屢次清理疏通,由于回料器系統(tǒng)風(fēng)室人孔、管道漏風(fēng)，風(fēng)壓較低，安裝公司對該問題進(jìn)展了處理，試運(yùn)期間，回料器工作正常。3.8點(diǎn)火油槍霧化試驗(yàn)油燃燒系統(tǒng)投運(yùn)前配合有關(guān)單位，對各閥門進(jìn)展了開關(guān)試驗(yàn)，并對燃油系統(tǒng)進(jìn)展了檢查。在鍋爐點(diǎn)火前，屢次進(jìn)展了油槍霧化試驗(yàn)。在油槍霧化試驗(yàn)期間，經(jīng)屢次試驗(yàn)比較，霧化質(zhì)量在爐前回油快關(guān)閥及爐前

11、回油手動閥關(guān)閉，只開供油回路時(shí)比爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動閥開啟時(shí)霧化質(zhì)量好，因此，在點(diǎn)火啟動時(shí)均采用爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動閥關(guān)閉，只開供油回路，用回油調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)供油壓力的方式。爐前供油壓力在1.74.0Pa，油槍霧化良好，燃燒穩(wěn)定。我們認(rèn)為，該油管路系統(tǒng)需做調(diào)整，以便使槍前回油系統(tǒng)及回油調(diào)節(jié)系統(tǒng)正常。每次點(diǎn)火前，通過調(diào)節(jié)爐前油循環(huán)系統(tǒng)，建立合理的油循環(huán)，并通過調(diào)節(jié)爐前回油調(diào)節(jié)閥來調(diào)節(jié)油槍出力。油槍吹掃系統(tǒng)應(yīng)能及時(shí)投運(yùn)，以免油槍積碳堵塞，影響霧化質(zhì)量。該爐吹掃系統(tǒng)設(shè)計(jì)采用蒸汽吹掃，因點(diǎn)火期間的蒸汽無法保證，建議加裝壓縮空氣吹掃管路，以確保點(diǎn)火期間油槍吹掃系統(tǒng)及時(shí)投運(yùn)。3.9烘爐本鍋爐烘

12、爐采用烘爐機(jī)用熱煙氣枯燥方式來完成，烘爐從2022年12月17日開始,到2022年12月29日完畢，歷時(shí)13天。鍋爐在烘爐期間采用臨時(shí)疏水泵和疏水系統(tǒng)補(bǔ)給水。整個(gè)烘爐期間，升、降溫均按照烘爐方案進(jìn)展，未超出耐火材料廠家規(guī)定的范圍。烘爐完畢后，電廠、監(jiān)理、耐火材料廠家、電建及調(diào)試單位共同對烘爐情況進(jìn)展了全面檢查，一致認(rèn)為烘爐質(zhì)量到達(dá)要求。3.10吹管鍋爐沖管采用蓄能降壓沖管。第一階段自2022年1月8日0：30點(diǎn)油槍開始吹管，當(dāng)日11：00完畢，主蒸汽管路沖管20次。第二階段于1月9日3：15開始，次日3：25完畢，主蒸汽管路沖管32次，并進(jìn)展了主蒸汽母管、減溫減壓器及熱網(wǎng)管線及汽包、過熱蒸汽管

13、道上平安閥脈沖管的吹掃，經(jīng)電廠、監(jiān)理、電建及調(diào)試單位共同對靶板進(jìn)展了檢查，一致認(rèn)為靶板滿足驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)要求。3.11蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)2022年1月16日，逐漸升壓至過熱器出口9.8Pa。穩(wěn)壓后，對鍋爐進(jìn)展檢查。未發(fā)現(xiàn)泄漏。3.12平安閥整定鍋爐吹管完畢時(shí)，平安閥安裝未完畢，不具備整定條件，因此平安閥整定是在機(jī)組第一次并網(wǎng)發(fā)電完畢、汽機(jī)解列后,在蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)完畢后進(jìn)展的。平安閥機(jī)械部分調(diào)試于2022年1月17日0：30完畢。平安閥機(jī)械部分整定結(jié)果：汽包平安閥起座壓力：11.7pa回座壓力：10.8pa過熱蒸汽平安閥起座壓力：10.3pa回座壓力：9.4pa符合平安閥應(yīng)用導(dǎo)那么規(guī)定。3.1372+24

14、小時(shí)試運(yùn)2022年2月24日整套機(jī)組啟動,于2022年2月29日一次通過72+24小時(shí)試運(yùn)，移交消費(fèi)。試運(yùn)期間，鍋爐各主要參數(shù)均到達(dá)或接近由于機(jī)組額定電負(fù)荷為5.5萬千瓦/小時(shí)，鍋爐230t/h蒸發(fā)量就能滿足要求設(shè)計(jì)要求，鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定，性能良好。3.14鍋爐熱工調(diào)試熱工控制主要設(shè)備DS采用北京和利時(shí)系統(tǒng)工程公司的AS計(jì)算機(jī)分散控制系統(tǒng)，包括電站鍋爐上常用的DAS、SS、S及FSSS等四個(gè)子系統(tǒng)。熱工調(diào)試內(nèi)容包括：熱工信號及連鎖保護(hù)校驗(yàn)、熱工信號邏輯及報(bào)警系統(tǒng)試驗(yàn)、鍋爐爐膛平安監(jiān)控系統(tǒng)試驗(yàn)、負(fù)責(zé)DS端子排以外的熱控裝置的二次調(diào)整、鍋爐各種自動及保護(hù)的投運(yùn)。4鍋爐熱態(tài)帶負(fù)荷的調(diào)試、調(diào)整4.1一次風(fēng)

15、量調(diào)試及運(yùn)行說明，一次風(fēng)量的變化對床溫的影響十清楚顯。在一定的負(fù)荷和燃料條件下，一次風(fēng)量增加，床溫降低，反之，床溫升高，這是因?yàn)橐淮物L(fēng)量增加，密相區(qū)煙氣帶走的熱量增加，同時(shí)因?yàn)榇矊恿骰俣扔幸欢ㄟM(jìn)步，使燃料中的細(xì)粒子進(jìn)入到爐膛上部空間燃燒的量有增加趨勢，所以床溫降低，相反，床溫升高。4.2床溫的調(diào)整根據(jù)在對鍋爐的調(diào)試過程中反響出的一次風(fēng)量變化對床溫的影響情況和對二者關(guān)系的分析可知，床溫并不是一個(gè)獨(dú)立的影響鍋爐運(yùn)行的因素，而是受其它因素影響一個(gè)運(yùn)行控制量根據(jù)鍋爐運(yùn)行的穩(wěn)定性和脫硫需要而定，它與鍋爐負(fù)荷、燃料特性燃料水份、灰份、熱值及粒度組成等、一次風(fēng)量有關(guān)，在鍋爐的運(yùn)行中，床溫通常通過調(diào)整一次風(fēng)

16、量來控制。在負(fù)荷及燃料特性一定條件下，調(diào)整一次風(fēng)量一次風(fēng)率，燃料在爐內(nèi)不同高度的放熱率將會發(fā)生變化，從而使床溫發(fā)生變化，同時(shí)，沿爐膛高度的煙溫分布也會有所變化，但整個(gè)燃燒室的平均溫度程度不會有多大變化燃燒室的平均溫度程度與燃燒過?？諝庀禂?shù)有關(guān)，因此，床溫對鍋爐燃燒效率的影響更確切地說是風(fēng)量分配、燃燒過?？諝庀禂?shù)對燃燒效率的影響。因此在運(yùn)行時(shí)，通過調(diào)整一次風(fēng)量將床溫控制到適宜的程度。在試運(yùn)期間，由于燃料中的大塊矸石沉積在爐膛底部，造成流化不均，不易排出。當(dāng)堆積較多后引起床溫失真，增加運(yùn)行難度。當(dāng)冷渣器一側(cè)連排能控制爐膛床壓時(shí),另一臺冷渣器也應(yīng)定時(shí)排渣,初期可通過選擇室的事故放渣管放掉沉積在爐膛底

17、部大塊矸石,以防將選擇室堵塞,待選擇室的事故放渣管排出細(xì)灰時(shí)將事故放渣管關(guān)閉,方可正常排渣。循環(huán)流化床鍋爐對燃料粒度的要求較高，如偏離設(shè)計(jì)值較遠(yuǎn)，對鍋爐床溫、床壓、爐膛煙溫、各受熱面煙溫、排渣均有較大的影響，影響鍋爐穩(wěn)定、平安運(yùn)行。對該爐而言，爐膛床溫宜控制在850930范圍，當(dāng)排渣或燃料變化時(shí)有利于鍋爐運(yùn)行的穩(wěn)定。4.3“J的調(diào)整鍋爐運(yùn)行過程一般無須對“J閥風(fēng)進(jìn)展調(diào)整，只有在較高負(fù)荷時(shí)“J閥母管壓力偏低小于30Kpa或“J閥料位偏高及“J閥灰溫較高高于980對“J閥風(fēng)進(jìn)展調(diào)整。4.4床壓的調(diào)整床壓測點(diǎn)位于布風(fēng)板以上與風(fēng)帽出口小孔一樣標(biāo)高的兩側(cè)墻上，床壓值為爐膛密相區(qū)阻力和懸浮段阻力之和爐膛出

18、口為0壓點(diǎn)。床壓反響了爐膛內(nèi)固體粒子的總量。床壓值是鍋爐運(yùn)行中通過排渣控制的一個(gè)運(yùn)行參數(shù)。試驗(yàn)說明，床壓對鍋爐燃燒效率沒有明顯影響，且床壓在較寬的運(yùn)行范圍內(nèi)都能保證鍋爐負(fù)荷、蒸汽參數(shù)到達(dá)設(shè)計(jì)要求，但試運(yùn)過程中也明顯地反響出床壓過低不利于鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行，主要表如今床壓過低，床溫均勻性差，波動大。另外，床壓過低，會加劇風(fēng)帽的磨損。根據(jù)經(jīng)歷，鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)爐膛床壓宜控制在68KPa范圍內(nèi)。密相區(qū)的阻力床料高度可以通過排放底渣人為控制，運(yùn)行及試驗(yàn)說明，懸浮段的阻力固體粒子量與鍋爐負(fù)荷有明顯的關(guān)系，而床壓那么不然，鍋爐負(fù)荷高，懸浮段阻力大，反之那么小，這是因?yàn)?，鍋爐負(fù)荷變化，爐內(nèi)煙氣上升速度變化，被煙氣

19、攜帶進(jìn)入懸浮段的固體粒子量相應(yīng)發(fā)生變化，即懸浮段的固體粒子濃度發(fā)生變化，此時(shí)循環(huán)灰量也發(fā)生變化。4.5給煤機(jī)投運(yùn)方式調(diào)整試驗(yàn)說明在四臺給煤機(jī)不對稱投運(yùn)(一側(cè)單臺給煤機(jī)運(yùn)行)甚至兩側(cè)爐膛給煤量相差較大的運(yùn)行方式下,床溫仍較均勻。雖然試驗(yàn)結(jié)果證明單側(cè)爐膛任一臺給煤機(jī)投運(yùn)或兩側(cè)爐膛給煤量相差較大的運(yùn)行方式都不會造成屏過熱偏向和床溫的不均勻，但從燃燒的合理組織來說，這種運(yùn)行方式是不合理的，特別是兩側(cè)爐膛給煤量相差較大的運(yùn)行方式應(yīng)盡量防止，否那么很可能造成兩側(cè)爐膛的風(fēng)煤比失調(diào)即使總的燃燒過?？諝庀禂?shù)控制得很好，影響鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，因此，建議在正常情況下，四臺給煤機(jī)都應(yīng)投運(yùn)且給煤量應(yīng)根本一致。4.6播煤

20、風(fēng)的調(diào)整當(dāng)爐膛床壓低于5kpa時(shí)，給煤口附近床溫高于其它床溫點(diǎn)，進(jìn)步播煤風(fēng)壓及風(fēng)量后，給煤口附近床溫與其它床溫點(diǎn)趨于一致。而在爐膛床壓7kpa左右時(shí)，改變播煤風(fēng)壓及風(fēng)量對床溫及鍋爐運(yùn)行影響不大。因此，較大的播煤風(fēng)量在鍋爐啟動初期床壓較低時(shí)，對改善入爐煤的播散均勻性和床溫的均勻性有較大好處。4.7二次風(fēng)的調(diào)整試運(yùn)期間對上、下二次風(fēng)也進(jìn)展了調(diào)整，由于二次風(fēng)占總?cè)紵L(fēng)的份額僅只有約30%，因此調(diào)整的幅度不大。二次總風(fēng)量的調(diào)整主要是為了控制總的燃燒風(fēng)量，保證燃燒空氣足夠，因此調(diào)整根據(jù)是省煤器后的煙氣含氧量，燃用設(shè)計(jì)煤種時(shí)，通常在80%以上負(fù)荷下，省煤器出口煙氣含氧量控制在3.55%范圍，低負(fù)荷時(shí)省煤器后煙氣含氧量應(yīng)控制高一些67%。在高負(fù)荷二次風(fēng)總量較大時(shí)，上、下二次風(fēng)的分配按約55比例控制，低負(fù)荷時(shí)二次風(fēng)總量小，為了保證二次風(fēng)的入爐速度，可采取減小一層開大另一層的控制方式。4.8冷渣器的運(yùn)行試運(yùn)前期，由于燃料中有較多的大塊石頭，造成冷渣器1、2室嚴(yán)重堆積，易堵塞。運(yùn)行中為了適應(yīng)現(xiàn)狀，采取了進(jìn)步冷渣風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓，冷渣器冷渣風(fēng)量超出設(shè)計(jì)風(fēng)量的運(yùn)行方式，這樣采用“J閥風(fēng)或吹掃壓縮空氣均能順利排渣。這種大冷卻風(fēng)量的運(yùn)行方式雖然根本解決排渣堵塞問題。但假設(shè)因煤粒度大，為了順利排渣長期采取大冷卻風(fēng)量運(yùn)行是不可取的，一方面影響鍋爐整體運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性風(fēng)機(jī)電耗增加、