高大模板施工方案

商業(yè)、辦公樓及其地下室工程高大模板施工方案2015年1月第一章編制說明及編制依據(jù)1.1編制說明為了保證主體結(jié)構(gòu)施工作業(yè)正常進行，特編制此方案指導現(xiàn)場施工。本方案如與工程進度和實際情況相矛盾，應(yīng)及時補充或修改。1.2編制依據(jù)1、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002（2011年版）；2、《建筑施工計算手冊》；3、《建筑施工扣件式鋼管架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008；4、品茗施工計算軟件。5．《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》（GB50300-2013）；6．《工程施工圖紙》；第二章工程概況2.1工程概況1.工程總體概況2.本施工方案編制范圍的主要概況本方案主要針對支撐高度超過8m區(qū)域編制。2.2高大模板區(qū)域序號部位層高（m）梁截面（mm）板厚（mm）11棟1-16~1-19×1-A~1-E10.05300×1000、600×1000120第三章支撐系統(tǒng)設(shè)計3.1支撐系統(tǒng)選型、選材3.1.1材料準備915×1830×18mm厚的木膠合板、50×100×2000mm的木枋、Φ48×3.5mm鋼管，旋轉(zhuǎn)、直角、對接扣件，可調(diào)頂托、底座，加工成型的Φ14螺桿、蝴蝶扣、鐵絲、步步緊等。3.1.2機具準備電鋸、打電鉆、扳手、鉗子、吊線錘等。3.1.3材料要求鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.5mm，其材質(zhì)應(yīng)采用國家現(xiàn)行標準的要求，彎曲變形、銹蝕、有裂縫的鋼管不得使用，鋼管上嚴禁打孔；腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發(fā)生破壞，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應(yīng)不小于5mm；杉木枋在使用前應(yīng)認真挑選防止有節(jié)疤，其必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。保證結(jié)構(gòu)、構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。3.2支撐系統(tǒng)構(gòu)造設(shè)計3.2.1梁支模設(shè)計模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架搭設(shè)，架體鋼管全部采用Φ48×3.5鋼管，梁兩側(cè)立桿間距900mm，，梁下立桿設(shè)置頂托，對于H＞600mm的梁可采用雙扣件防滑移措施。垂直方向上在架體中部設(shè)置一道水平剪刀撐，并在架體最上一道大橫桿水平面滿布水平剪刀撐，架體水平桿需全部采用頂托與其周圍已澆筑完的墻柱進行頂撐或抱柱，以確保架體的整體穩(wěn)定性。高支模區(qū)域內(nèi)300×1000mm梁中間均另加設(shè)一排底撐，600×1000mm梁底加設(shè)兩排底撐，水平桿與支模架體連成整體。3.2.2板支模設(shè)計板底立桿間距采用1.2m×1.2m，底板立桿排桿時根據(jù)梁間距適當調(diào)整間距，但必須控制在1.2m以內(nèi)，掃地桿采用縱橫雙向布置，離地不超過200mm。所有立桿頂設(shè)置頂托（上頂托伸長不超過200mm），頂托內(nèi)設(shè)雙鋼管；下部設(shè)置底座及墊板，墊板采用模板并不小于20×20cm。沿立桿高度方向設(shè)置大橫桿，步距為1.5m，并且在板底設(shè)置一道水平桿，縱橫雙向布置。在板跨中沿水平方向每四跨沿架高設(shè)置一道剪力撐，剪刀撐縱橫雙向設(shè)置，并在架體上、中、下各設(shè)置水平剪刀撐一道。3.2.3保證高大模板整體穩(wěn)定的構(gòu)造措施：a）、為了保證高支模架體的穩(wěn)定及結(jié)構(gòu)安全，采取所有高支模部位柱先澆筑，再進行梁板澆筑，梁板澆筑時應(yīng)對稱澆筑。b）、縱橫水平拉桿與周圍已澆注梁、板、柱的采用鋼管拉結(jié)、抱箍措施，與周邊非高支模區(qū)支撐體系的采用水平桿全部整體連接。第四章施工部署4.1項目組織機構(gòu)4.2施工準備4.2.1技術(shù)準備1）圖紙會審為了及時發(fā)現(xiàn)問題，以便后期施工的有序進行。項目部組織本項目人員認真仔細查閱圖紙，積極做好圖紙會審工作。2）施工方案編制提前編制高大模板施工方案。3）技術(shù)交底針對方案積極組織相關(guān)人員的技術(shù)交底工作，讓大家更加了解設(shè)計意圖和要求，熟悉工程施工方法、操作工藝、技術(shù)措施以及質(zhì)量、安全要求等，以保證工程施工的進度、質(zhì)量和安全。4.2.2物資準備50×100×2000木枋，915×1830×18模板，48×3.5×6000鋼管，可調(diào)頂托、底托，加工成型的Φ12、14、螺桿、蝴蝶扣、鐵絲、步步緊等，所有材料均須至少提前一周計劃至材料部門。第五章高支模施工5.1施工順序5.1.1施工部署：按施工組織計劃要求按時進場組織高支模施工。5.1.2施工工藝流程：1）、柱、剪力墻：柱墻內(nèi)渣子清理→彈柱墻位線（注意將邊線引出）→鋼筋綁扎、預留洞口留設(shè)→辦理工序交接手續(xù)→安裝柱、墻?！庸讨?、墻?！Ｕ残睋巍詸z、互檢→驗收→移交砼工種。2）梁板模：彈線→搭架→安裝梁底模→安裝梁側(cè)?！惭b板模→綁梁鋼筋→綁板筋→自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。5.2支撐系統(tǒng)安裝5.2.1支模要求柱墻：其垂直度及平整度達到規(guī)范要求；梁板：其平整度及接縫等質(zhì)量要求達到規(guī)范要求。5.2.2柱模柱模采用18厚膠合模，木枋采用2m長50×100mm木枋，鋼管采用A48×3.5鋼管。接頭位置砼鑿毛，用鋼絲刷沖洗干凈，柱子鋼筋綁扎完畢后，在柱子的立筋上套上砼墊塊，把事先配置好的柱子模板拼裝上，用鋼管加φ14加工成型的螺桿初步固定好，用線錘或經(jīng)緯儀校正調(diào)直。在配置柱子模板時在柱子底部的一邊留出清掃洞口，清掃洞口留設(shè)200×200mm，待柱子模板校正好后用水把積在柱子底部的木屑、灰塵等沖洗干凈，然后封上模板。柱底處理：在模板底釘壓腳線。5.2.3梁模板梁加固按下圖施工：5.2.4板模板板模在梁模支好后進行，采用木膠合板拼裝，鋪設(shè)在50×100木方底楞上，底楞擱置在架體上，木枋為50×100@300。平板模板安裝時，先在次梁模板的兩側(cè)板上彈水平線，水平線的標高應(yīng)為平板頂標高減去平板模板的厚度再減去底楞的高度，然后按水平線釘上托木，托木上口與水平線平齊，再把靠梁模旁的底楞先擺上，等分底楞間距，擺中間部分的底楞,最后在底楞上釘平板模。為了方便拆模，只在模板的兩端處釘牢，中間部分盡量少釘釘子。板模安裝順序為：搭設(shè)支架及拉桿→鋪木方底楞→調(diào)平柱頂標高→鋪設(shè)模板→檢查模板平整度并調(diào)平→檢查模板的拼縫。5.2.5模板支設(shè)的要求5.2.5.1模板及其支撐體系應(yīng)具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應(yīng)平整壓實，并有足夠的承壓面積。5.2.5.2模板工程在施工后還應(yīng)檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數(shù)量須準確無誤。5.2.5.3柱子模板接縫控制模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質(zhì)一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應(yīng)≤1mm。模板接縫處理要嚴密。模板內(nèi)板縫用雙面膠封閉，以防漏漿。模板周轉(zhuǎn)次數(shù)嚴格控制，周轉(zhuǎn)三次后需進行全面檢修。5.3驗收及拆除的批準程序5.4砼澆筑砼筑時應(yīng)連續(xù)進行，如必須間歇，時間要盡量縮短，砼振搗采用插入式高頻振動棒，振動棒插點要均勻，采用交錯式的次序，移動距離不得超過作用半徑的1.5倍，振動棒要快插慢拔，振動時間控制在20～30s。砼振動棒移動方式如下圖所示：梁、板砼同時澆筑，澆筑方法應(yīng)由一端開始用“趕漿法”推進，先將梁分層澆筑成階梯形，當達到樓板位置時，再與板砼一起澆筑。施工順序：柱混凝土先澆至梁底→第二次澆筑梁混凝土→第三次澆筑本層板混凝土。砼澆筑完畢后，常溫下在12個小時之內(nèi)加以覆蓋，并澆水養(yǎng)護。高溫下6小時之內(nèi)要澆水養(yǎng)護。梁板等水平構(gòu)件應(yīng)不間斷澆水，保持濕潤。保證這些關(guān)鍵構(gòu)件始終處于濕潤狀態(tài)，養(yǎng)護時間為澆筑后不少于7天，以確保結(jié)構(gòu)砼強度。5.5支撐系統(tǒng)拆除5.5.1拆模時間規(guī)定：板及梁底模拆除必須由棟號長提出申請辦理好拆模許可證后方可拆除。注意梁板砼施工時要留置1~3組同條件養(yǎng)護試塊，利用砼試塊強度作為拆摸最有利的證據(jù)，確保工程質(zhì)量和安全。底模支架拆除時，砼強度應(yīng)符合下表要求：結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（M）按設(shè)計的砼強度標準值的百分率板>2≤875%>8100%梁≤875%>8100%懸臂構(gòu)件100%5.5.2模板拆除的順序：①拆模的順序應(yīng)遵循“先支后拆”、“先拆不承重的模板,后拆承重部位的模板”、“自上而下,先拆側(cè)向支撐,后拆豎向支撐”的原則。②模板拆除由誰支誰拆,其好處是支模班組人員熟知情況,易找到拆模的關(guān)系點,對拆模速度、安全、模板及配件的保護有利。③拆下的模板轉(zhuǎn)運堆碼清理,每個班組應(yīng)由專人負責、分類堆碼，并急時清理，涂刷脫模劑，局部損壞需進行修補。若有影響到拼模質(zhì)量或剛度、穩(wěn)定性不能滿足使用要求時，需及時修補和更換。5.5.3拆模時安全注意事項：①拆模時應(yīng)按拆模原則及拆模順序進行,架上作業(yè)應(yīng)事先從拆模關(guān)鍵點入手并鋪設(shè)一塊穩(wěn)妥平臺后再進行模板拆除。平臺架與外腳手架脫開。②外架上不得堆放拆除的材料。③拆摸時不得用大錘、撬棍硬撬猛砸，以免砼結(jié)構(gòu)的外形和內(nèi)部受到損傷。④拆下的配件(螺帽、螺桿、蝴蝶卡等)應(yīng)成串、成捆轉(zhuǎn)下，不得隨意往下拋物，以免傷人。⑤拆模作業(yè)層外腳手架需全封閉，防止架料等物件墜落。第六章施工安全管理6.1施工安全管理機構(gòu)組長：項目經(jīng)理副組長：生產(chǎn)經(jīng)理、專職安全主任組員：項目技術(shù)負責人、安全員、設(shè)備主管、材料主管、主管施工員、鋼筋班組長、木工班組長、混凝土班組長；6.2施工安全管理措施1）凡進入施工現(xiàn)場的施工人員，必須首先進行安全教育，未經(jīng)安全教育的施工人員不得上崗。新工人必須經(jīng)培訓后方可上崗。2）樓板的洞口應(yīng)采取如下措施進行防護：80～150cm的洞口采取牢固材料覆蓋固定，150cm以上的大洞口設(shè)立防護攔桿，洞口下掛設(shè)安全網(wǎng)。3)當支拆模板及其它工種進行上下主體進行交叉作業(yè)時，不得在同一垂直方向操作，下層作業(yè)必須處于上層高度確定的可能墜落半徑之外。不符合上述條件時，應(yīng)設(shè)置安全防護層。4)模板、腳手架在拆除時，下方不應(yīng)有其他操作人員。5)高處作業(yè)人員攜帶的工具、物品、均因放置工具箱內(nèi)，嚴禁隨處亂放。6)模板的裝拆必須按規(guī)定的程序進行，裝拆模板時，上下應(yīng)有人接應(yīng)。模板應(yīng)隨拆隨運，不得堆放在腳手架上，嚴禁拋擲踩撞，若中途停歇，必須把活動部件固定牢靠。7)裝拆模板必須有穩(wěn)定的登高工具。安裝墻柱模板時，應(yīng)隨時支撐固定，防止傾覆。拆除承重模板時，為避免突然整塊塌落，應(yīng)先設(shè)立臨時支撐，再進行拆卸。8)遇到下雨時，嚴禁急速跑下遮雨，嚴禁爬架體上下。9)因梁底是用雙扣件來承載梁的力，故對所有梁底雙扣件都必須100%檢查、驗收。第七章質(zhì)量保證措施7.1質(zhì)量控制管理流程模板工程施工質(zhì)量控制程序框圖7.2質(zhì)量管理制度7.2.1材料設(shè)備檢驗制度1)材料供應(yīng)商的考察和選擇：根據(jù)工程物資的類別和要求，了解市場信息，初步確定供應(yīng)商名單，組織有關(guān)人員對報選供應(yīng)商(包括生產(chǎn)廠家和銷售商)進行考察，分析比較考察結(jié)果，確定滿足要求的合格供應(yīng)商。2)采購計劃：項目經(jīng)理部物資采購計劃的編制和審批①項目經(jīng)理部有關(guān)人員根據(jù)工程需要于每月25號前編制月物資需用計劃報項目技術(shù)負責人審批后交項目材料采購員，物資需用計劃中需注明工程名稱產(chǎn)品、型號規(guī)格、數(shù)量、質(zhì)量要求、需用時間等；②項目材料采購員根據(jù)物資需用計劃和采購權(quán)限，編制采購計劃報項目經(jīng)理審批后實施采購，并將采購計劃報公司材料部備案。3)采購實施：材料采購員根據(jù)已審批的采購計劃，在《合格供應(yīng)商名冊》中選擇合適的供應(yīng)商進采購。4)項目質(zhì)安部負責監(jiān)督本工程采用的主要材料、半成品、成品、建筑構(gòu)配件、器具和設(shè)備進行現(xiàn)場驗收。凡涉及安全、功能的有關(guān)產(chǎn)品，按照各專業(yè)工程質(zhì)量驗收規(guī)范進行復檢，并督促實行見證取樣。5)由項目材料員負責進場材料的檢驗。主要對產(chǎn)品的外觀質(zhì)量、規(guī)格、品種、數(shù)量、型號等進行觀察、測量、檢查驗收；核驗合格證或質(zhì)量證明書或試驗檢驗報告單。并由材料員及時向項目資料員提供與材料有關(guān)的各種有效證明。有效證明上應(yīng)注明材料的品種、規(guī)格、進場時間等。6)由項目試驗員負責取樣送檢、填寫材料/構(gòu)配件報審表、材料進場認證單。所有材料/構(gòu)配件報監(jiān)理、建設(shè)單位審批后方可使用。國家規(guī)范必須取樣試驗的物資，由項目試驗員按廣州市送檢規(guī)定取樣送檢。7.2.2質(zhì)量檢查制度1)工程實行堅持自檢、互檢和交接檢的三檢制度；由操作工人在完成每個分部分項工程后，先進行自檢，自檢完成后報勞務(wù)隊管理人員檢查，檢查整改完成后報項目部質(zhì)檢部門、勞務(wù)隊管理人員一起組織檢查，再報甲方及監(jiān)理驗收；驗收后方可進行下一道工序工程施工。2)過程檢查：工程質(zhì)量施行過程監(jiān)控制度，由項目質(zhì)檢員及各專業(yè)分項工長進行施工過程質(zhì)量監(jiān)控，現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)質(zhì)量隱患，現(xiàn)場解決。3)出現(xiàn)重大質(zhì)量隱患及質(zhì)量事故，應(yīng)由操作工人、勞務(wù)隊報項目部，項目部研究討論處理后報請公司。4)質(zhì)量評定：各個分部分項工程完成后，由項目部技術(shù)部組織各專業(yè)工長、技術(shù)員、勞務(wù)隊管理人員對分項工程進行質(zhì)量實測實量，進行分項工程質(zhì)量評定。7.2.3質(zhì)量驗收制度1)單位工程質(zhì)量驗收制度：工程完工后，由施工單位、質(zhì)檢單位、設(shè)計單位、監(jiān)理單位、勘察單位及建設(shè)單位共同參與，確定工程質(zhì)量驗收等級，進行竣工驗收，填寫單位工程質(zhì)量竣工驗收記錄；2)分部工程質(zhì)量驗收：由總監(jiān)理工程師組織建設(shè)單位項目負責人、施工單位項目負責人及有關(guān)勘察、設(shè)計單位進行驗收，填寫分部工程驗收記錄；3)分項工程質(zhì)量驗收：由監(jiān)理工程師組織建設(shè)單位、施工單位主要負責人進行分項工程質(zhì)量驗收，填寫分項工程質(zhì)量驗收記錄；4)檢驗批質(zhì)量驗收：由監(jiān)理工程師組織建設(shè)單位工地代表、施工單位負責人進行質(zhì)量驗收，填寫檢驗批質(zhì)量驗收記錄。5)隱蔽工程驗收:隱蔽工程被隱蔽前由專職質(zhì)檢員填寫隱蔽工程驗收記錄并提前一天通知監(jiān)理單位及業(yè)主、項目專項工長、作業(yè)班長等有關(guān)單位或部門的人員（是否通知設(shè)計單位及政府質(zhì)監(jiān)部門參加則按當?shù)刭|(zhì)監(jiān)部門的規(guī)定進行）共同參加隱蔽驗收。工程隱蔽記錄經(jīng)監(jiān)理工程師簽認后，方進入下道工序；隱蔽工程驗收時發(fā)現(xiàn)的問題，由施工工長組織進行整改。整改后須通知顧客代表或監(jiān)理工程師對整改部位進行驗收，復檢合格后方可進入下道工序。6)材料驗收：物資的進場檢驗由項目材料員負責進行,檢驗內(nèi)容主要為核驗出廠合格證或質(zhì)量證明書或試驗檢驗報告單,查驗產(chǎn)品的品種、規(guī)格、型號、數(shù)量等，檢查產(chǎn)品的外觀質(zhì)量。并由項目材料員及時向項目資料員提供與材料有關(guān)的各種有效證明。有效證明上應(yīng)注明材料的品種、規(guī)格、進場時間等。非原件證明還必須蓋有紅章，并注明原件存放處。7.2.4公司工程質(zhì)量管理部門對項目的質(zhì)量檢查與監(jiān)督公司工程質(zhì)量管理部門負責對工程項目質(zhì)量進行監(jiān)督。分公司每個月對項目進行一次檢查，公司每季度組織一次質(zhì)量檢查，對檢查中發(fā)現(xiàn)的問題以書面形式通知項目及時整改，并對整改項進行跟蹤處理。7.3保證工程質(zhì)量的技術(shù)措施7.3.1基礎(chǔ)工作施工前，應(yīng)嚴格按照國家現(xiàn)行施工規(guī)范和驗評標準編寫施工方案。認真組織學習執(zhí)行有關(guān)規(guī)章制度，對全體人員進行質(zhì)量意識教育，樹立“質(zhì)量是企業(yè)的生命”和“為用戶服務(wù)”的思想。按照ISO9002體系運行文件的要求建立質(zhì)量保證組織體系，設(shè)立專職質(zhì)檢員，建立崗位責任制，并建立相應(yīng)的臺帳，單位的領(lǐng)導要經(jīng)常檢查質(zhì)量保證體系的運轉(zhuǎn)情況。要根據(jù)專業(yè)特點制定本工程的質(zhì)量管理重點，并成立QC小組，經(jīng)常開展質(zhì)量分析活動和勞動競賽活動，做好記錄。7.3.2物資檢驗規(guī)定工程所用模板、木枋、鋼管、扣件等材料應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場需要的規(guī)格、數(shù)量采購。各種規(guī)格應(yīng)齊全。材料進場后材料部門對數(shù)量規(guī)格進行驗收，木工工長對材料的材質(zhì)、質(zhì)量進行檢查不符合要求的應(yīng)進行退換。對于鋼模板應(yīng)按鋼模板的檢查要求進行檢查，不符合要求的應(yīng)責令大模板廠家進行修整，使其符合要求，對于修整不合格的個別模板，應(yīng)退回廠家重新加工，堅決不準使用到工程上。7.3.3過程檢驗及報驗規(guī)定嚴格執(zhí)行國家現(xiàn)行規(guī)范、標準及企業(yè)的各項規(guī)定，嚴格按照施工圖紙和方案要求進行施工。模板施工之前，嚴格按工藝標準要求對操作班組進行技術(shù)、質(zhì)量交底。使每個操作人員清楚了解自己所干工作的具體要求。工程施工實行“三檢制”，應(yīng)認真抓好班組的自互檢工作，設(shè)立專職質(zhì)檢員，督促班組的自互檢并填寫檢查記錄。施工過程中應(yīng)嚴格按照《砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-92）中有關(guān)要求進行檢查控制。現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差（mm）項目允許偏差軸線位置5底模上表面標高±5截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10柱、墻、梁+4，-5層高垂直全高≤5m6全高＞5m8相鄰兩板表面高低差2表面平整（2m長度上）5質(zhì)檢人員必須在施工過程中嚴格把關(guān)，控制施工過程中的質(zhì)量，發(fā)現(xiàn)影響質(zhì)量的問題，立即督促操作者及時整改，把質(zhì)量問題控制在施工過程中，通過過程控制使最后驗收時一次優(yōu)良的通過。各分項工程施工完畢并自檢合格后，由工長填好預檢表格及質(zhì)量評定報質(zhì)檢員處，由質(zhì)檢員檢查后核定該分項工程的質(zhì)量等級后，填寫報驗單報監(jiān)理復查驗收并核定質(zhì)量等級。所有資料應(yīng)跟隨現(xiàn)場施工進度，不得后補。嚴格按照“三檢制”組織檢查各道工序的施工質(zhì)量。做到檢查上道工序，保證本道工序，服務(wù)下道工序。真正做到嚴格控制工序質(zhì)量，不合格的工序不移交。第八章監(jiān)測措施1）、監(jiān)測項目：支架沉降、位移和變形。2)、測點布設(shè)：本工程支架規(guī)模較小，高大支模范圍內(nèi)設(shè)一個監(jiān)測剖面，在監(jiān)測面上布設(shè)2個支架水平位移觀測點、3個支架沉降觀測點及3個穩(wěn)定性沉降觀測點。3)、監(jiān)測的頻率：在澆筑混凝土的過程中實施連續(xù)監(jiān)測。11、監(jiān)測方案1）根據(jù)有關(guān)高支模體系的規(guī)定，我司準備在現(xiàn)場采用鋼尺、線錘、水準儀和經(jīng)緯儀對高支模系統(tǒng)進行施工過程的監(jiān)測。因此，結(jié)合本工程的特點，制定了以下支架體系的沉降、位移觀測方案；2）由于框架梁的自重較大，故觀測點以框架梁為主要觀測對象；3）由于本工程超高模板支頂采用扣件鋼管腳手架，間距較密，且框架梁在建筑物內(nèi)部，采用的觀測設(shè)備受到很大的限制，為此本工程的沉降觀測采用了線錘+鋼尺的形式來測量其沉降值、位移偏量；4）觀測的基準點設(shè)置在建筑物外圍，測量時將基準點引測至建筑物內(nèi)；5）觀測點布置：本工程高支模的觀測點分沉降觀測點及位移觀測點,設(shè)置方法如下：6）觀測方法：將觀測基準點引測至一個約50cm高的角鋼上，并將其底座通過螺栓固定在底板上；測量時，用鋼尺測量線錘、焊接鋼筋的標高，并在角鋼上作原始標記；7）測量時間：模板的沉降測量由專人專職負責。在開始澆筑前測量一次，記錄此值并以此值為初始值；在澆筑時，每隔30min測量一次，并與初始值相對比，得出沉降、位移量；澆筑完成后，每隔1h觀測一次；模板的沉降測量到澆筑完成后12h后結(jié)束?？奂戒摴苣_手架高支模搭設(shè)允許偏差及監(jiān)測變形允許值、預警值可參考下表格式列出：序號項目搭設(shè)允許偏差變形允許值變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12≤20//吊線和卷尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L≤6.5m≤30//吊線和卷尺3立桿垂直度全高≤20//經(jīng)緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內(nèi)≤25//吊線和卷尺5立桿頂水平位移/≤2020經(jīng)緯儀及鋼板尺6支架整體水平位移/≤2020經(jīng)緯儀及鋼板尺7立桿基礎(chǔ)沉降/≤1010經(jīng)緯儀及鋼板尺8)注意事項：對焊接鋼筋、線錘、標示角鋼做好保護，并掛好警示牌，防止人為破壞。當沉降量超出預警值時，立即通知作業(yè)人員進行疏散，并通知相關(guān)部門人員來處理。9）高支模板工程安全管理：a、對支架設(shè)專人負責進行經(jīng)常檢查和保修修工作。b、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況時應(yīng)及時排除險情，必要時暫停止施工。c、項目經(jīng)理在澆砼時上樓面不少于一次，專職安全員全過程監(jiān)控。第九章應(yīng)急預案9.1應(yīng)急領(lǐng)導機構(gòu)項目部應(yīng)急領(lǐng)導機構(gòu)組成人員如下：組長：項目經(jīng)理全面負責應(yīng)急處理工作，領(lǐng)導應(yīng)急處理的指揮和協(xié)調(diào)，向公司急領(lǐng)導小組、安全生產(chǎn)委員會和總經(jīng)理報告應(yīng)急處理工作；副組長：生產(chǎn)經(jīng)理負責組織應(yīng)急情況的處理，指揮重大事故的救治和善后；通訊聯(lián)絡(luò)、車輛調(diào)度，和地方消防、醫(yī)療機構(gòu)聯(lián)絡(luò)溝通；負責本項目部應(yīng)急情況的指揮和協(xié)調(diào)。副組長：專職安全主任負責組織緊急救治和現(xiàn)場保護;組織對人員和財產(chǎn)的搶救工作。組員：項目技術(shù)負責人、安全員、設(shè)備主管、材料主管、鋼筋班組長、木工班組長、混凝土班組長；負責應(yīng)急處理的物資準備及調(diào)度，協(xié)助副組長處理應(yīng)急情況；成立義務(wù)消防隊，負責火災應(yīng)急義務(wù)消防，現(xiàn)場保安和班組長為義務(wù)消防隊員。9.2高支模失穩(wěn)的應(yīng)急措施高支模在澆灌砼時，應(yīng)有專門的管理人員對架體進行觀測，觀測的內(nèi)容有架體的變形和板面砼的沉降。當觀測數(shù)據(jù)超過警戒嚴值時或目測架體變形有可能導致失穩(wěn)破壞時，應(yīng)采取如下應(yīng)急措施：1)立即停止砼的澆灌，立即把澆灌砼的施工人員從操作面疏散到安全地帶部位或從安全通道疏散到地面上；2)立即把在架體內(nèi)值班的人員或架體有可能坍塌影響到的范圍內(nèi)的所有人員疏散到安全地帶，并劃出危險區(qū)域，拉起警戒線，由保安負責不準人員靠近；3)現(xiàn)場值班的項目最高級別的負責人馬上報告給應(yīng)急小組組長及相關(guān)負責人，主要說明有可能失穩(wěn)的部位、目前砼澆灌量、已經(jīng)采取的應(yīng)急措施；4)應(yīng)急小組組長在接到緊急情況報告后，如能在最短時間趕往現(xiàn)場不耽誤救援，則應(yīng)給報告者下一步的應(yīng)急指示，并當即趕到現(xiàn)場進行指揮；否則應(yīng)授權(quán)給現(xiàn)場最高負責人或能及時趕往現(xiàn)場的項目最高負責人承擔起應(yīng)急救援職責；5)應(yīng)急領(lǐng)導人趕到現(xiàn)場后，應(yīng)快速了解現(xiàn)場的實際情況，檢查人員是否全部疏散到了安全地帶，檢查已經(jīng)采取的應(yīng)急措施是否合理和有效；6)繼續(xù)對架體的變形進行觀測，應(yīng)急小組人員應(yīng)召開緊急會議，初步分析架體失穩(wěn)的原因，確定進一步的安全應(yīng)急措施；7）一般來說，高支模變形過大有可能失穩(wěn)時，只要采取了以上措施，如果變形沒有進一步擴大，在砼初凝后，隨著時間的推移，架體會越來越來安全，這時經(jīng)過對現(xiàn)場進行察看，判斷架體不可能坍塌時，則可以對架體進行加固后，然后對已澆砼進行處理。9.3高支模坍塌的應(yīng)急措施1）發(fā)生坍塌事故時，事故發(fā)現(xiàn)人員應(yīng)高聲呼救，現(xiàn)場砼澆灌值班最高級別管理人員應(yīng)立即按以下程序進行應(yīng)急處理：=1\*GB3①立即停止砼的澆灌，立即把施工人員從操作面上有組織的疏散到安全部位或從安全通道疏散到地面上；=2\*GB3②立即把架體有可能再次坍塌影響到的范圍內(nèi)的地面人員疏散到安全地帶，并劃出危險區(qū)域，拉起警戒線，由保安負責不準人員靠近；=3\*GB3③在坍塌后的安全區(qū)域立即組織搶救從操作面上掉下來的施工人員；=4\*GB3④立即指揮通訊組人員通知應(yīng)急小組組長，主要說明坍塌部位、坍塌面積、有無傷亡、目前采取的應(yīng)急措施、是否需要派救護車、消防車或警力支援到現(xiàn)場實施搶救；=5\*GB3⑤立即通知現(xiàn)場醫(yī)生趕到出事地點，如需要可直接撥打120等求救電話。=6\*GB3⑥清點現(xiàn)場人數(shù)，確定被埋、壓人員的數(shù)量和位置。2）應(yīng)急小組組長在接到緊急情況報告后，如能在最短時間趕往現(xiàn)場不耽誤救援，則應(yīng)給報告者下一步的應(yīng)急指示，并當即趕到現(xiàn)場進行指揮；否則應(yīng)授權(quán)給現(xiàn)場最高負責人或能及時趕往現(xiàn)場的項目最高負責人承擔起應(yīng)急救援職責；3)應(yīng)急領(lǐng)導人趕到現(xiàn)場后，應(yīng)快速了解現(xiàn)場的實際情況，檢查人員是否全部疏散到了安全地帶，檢查已經(jīng)采取的應(yīng)急措施是否合理和有效；并召開緊急會議，確定下一步的救援措施，根據(jù)現(xiàn)場的實際情況確定是否要往上一級主管部門報告；4)技術(shù)支持組根據(jù)事故情況盡快確定搶險技術(shù)措施，搶險組及時將參加搶險人員召集到事故現(xiàn)場，后勤保障組立即組織將救援物資設(shè)備調(diào)往事故現(xiàn)場。技術(shù)支持組將搶險技術(shù)措施準確無誤地向搶險人員進行交底，搶險組根據(jù)技術(shù)措施組織搶險人員進入事故現(xiàn)場進行搶救。5)如果存在繼續(xù)坍塌的可能，由組長決定是否撤離救援現(xiàn)場，如果坍塌有不斷發(fā)生擴大的情況，組長應(yīng)立即通知所有救援人員終止救援，迅速撤離到安全區(qū)域。60在確定坍塌沒有繼續(xù)擴大的可能后，根據(jù)確定的被埋人員的位置和被埋的方式立即投入救援：=1\*GB3①首先自上而下清理被埋壓者上方的松散的模板、木枋、砼及其它有可能掉下傷人的小型物體；=2\*GB3②然后把被壓或被埋人員扒出；7）人員救出后，由現(xiàn)場醫(yī)生對傷者進行處理，對輕傷人員在現(xiàn)場采取可行的應(yīng)急搶救，如現(xiàn)場包扎止血等措施，防止受傷人員流血過多造成死亡事故發(fā)生；重傷人員由醫(yī)療救護組送外搶救。8）高支模坍塌事故所造成的傷害主要是機械性窒息引起呼吸功能衰竭和顱腦損傷所致中樞神經(jīng)系統(tǒng)功能衰竭，因此緊急工作組成員必須熟練掌握止血包扎、骨折固定、傷員搬運及心肺復蘇等急救知識與技術(shù)等。9）其他組員采取有效措施，防止事故發(fā)展擴大，或再次發(fā)生事故。10）警戒保衛(wèi)組應(yīng)在事故現(xiàn)場周圍建立警戒區(qū)域?qū)嵤┙煌ü苤?，維護現(xiàn)場治安秩序。11）各作業(yè)班組要清理撤離人員人數(shù)，發(fā)現(xiàn)有人員失蹤時要立即報告應(yīng)急小組。12）疏散人員要服從指揮人員的疏導要求，有秩序地進行疏散，做到不驚慌失措，勿混亂、擁擠，減少人員傷亡。13）警戒保衛(wèi)組組織人員封鎖事故現(xiàn)場，設(shè)立警戒線，將無關(guān)人員清理出現(xiàn)場，并保證救援通道的暢通，派人在大門口或關(guān)鍵路口迎接來救護的車輛。14）如果120沒有及時趕到，由自己派車送往醫(yī)院時，要及時與醫(yī)院聯(lián)系，做好搶救的準備，避免延誤時間。9.4應(yīng)急過程中防止二次傷害的措施1）在現(xiàn)場救援時，應(yīng)急小組領(lǐng)導要專人對有要好朋友或親屬被埋、壓的人員的情緒，防止其不當救援引起二次坍塌傷人傷已；2）在清理被埋壓者上方的松散的模板、木枋、砼及其它有可能掉下傷人的小型物體，在其下方要做好防護，避免在清理過程中物體掉下對被壓者者二次物體打擊等二次傷害；3）如果被埋人員被架子壓住，首先應(yīng)由技術(shù)人員判斷架子情況，如要加固，則應(yīng)由專業(yè)架子工按方案進行可靠的加固并確定破壞的桿件拆除或切割后其上變形的架子不再坍塌時，方能手工拆除或用氣割等方法割斷架管救出被埋人員，避免發(fā)生架體二次坍塌引起對傷者或救援人員的傷害；4）如果被埋或被壓人員有鋼筋或其它物體穿過身體，嚴禁救援人員把物體拔出，應(yīng)用氣焊或其它措施割斷物體，讓物體留在體內(nèi)再到醫(yī)院由醫(yī)生處置。避免不正確的拔出造成大出血引起二次傷害；5)架子坍塌時，要有專門的安全警戒小組對現(xiàn)場進行警戒，無關(guān)人員不得靠近圍觀或通過；避免引起二次事故的發(fā)生；6)當用鋤頭等鐵制工具扒開垃圾時，對可能埋有人的地方采用扒的辦法，禁止用力往下挖，避免挖到人體引起二次傷害；7)在清理高支模變形的架體時，如果是清理高于2米的物體，必須要有防護措施，能掛安全帶的地方救援人員要系好安全帶，避免清理時施工人員高處墜落引起二次傷害；8)在割除變形的鋼筋或鋼管時，要注意有些彎曲變形的鋼筋或鋼管在割開時會反彈，人員不能站在反彈的方向進行切割，避免鋼筋或鋼管斷開時突然的反彈力傷人引起二次傷害；9)救援區(qū)域的臨邊洞口等要進行封閉，避免救援人員在救援時掉下造成二次高處墜落的發(fā)生。9.5心理輔導與人體工效1)如果被埋、壓人員短時間內(nèi)無法救出，對被埋、壓者進行心理安慰，使其心情平靜，便于救援者采取合理和有效的措施進行救援。2)事故發(fā)生后，應(yīng)急小組人員要有專人對有朋友或親人被壓、埋人員的心理撫慰，避免其情緒激動做出不當?shù)木仍袆樱粚τ诳摁[的婦女要勸其冷靜或勸其離開救援現(xiàn)場，避免其哭鬧影響救援人員或被壓、埋人員的情緒，有利于救援行動的正確實施；3)事故發(fā)生后，要對現(xiàn)場進行停工，根據(jù)事故發(fā)生的原因?qū)ΜF(xiàn)場的所有施工人進行通報和心理疏導，避免工人產(chǎn)生心理陰影而發(fā)生其它事故；4)如果傷者住院，要有專人陪護，最好由朋友或親屬陪；如因工致殘，傷者有可能情緒失控或悲觀低落，這時公司領(lǐng)導或項目領(lǐng)導要出面進行勸慰，鼓勵其樹立生活的勇氣，并承諾應(yīng)該承諾的一些要求，幫助其快速恢復5)搶險過程中，應(yīng)選擇個性成熟、冷靜，心理素質(zhì)良好和表達能力強的人員進行報警、溝通和協(xié)助處理事故；撤離作業(yè)人員時，要選擇年青力壯、心理素質(zhì)良好并有安全經(jīng)驗的人員檢查作業(yè)面及撤離路線的安全防護情況，有序組織作業(yè)面人員的撤離。救援過程應(yīng)安排專人監(jiān)視搶險人員的體力、動作和防護用具的完好性等，防止其體力不支或其他原因受到傷害；安排專人監(jiān)視救援設(shè)備是否正常運行，相互間是否保持安全距離，救援工具和用品的使用是否合理，防止出現(xiàn)設(shè)備和工具使用不當產(chǎn)生救援設(shè)備和人員的誤傷事故。同時，應(yīng)安排劃出警戒線和禁入地區(qū)，防止無關(guān)人員靠近。根據(jù)現(xiàn)場情況，為救援人員提供必要的休息、通訊、飲食、取暖、交通和醫(yī)療保障等。第十章扣件式鋼管架計算書10.1JZL300×1000模板支撐計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1000新澆混凝土梁計算跨度(m)17.2梁側(cè)樓板厚度(mm)120新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)10.05二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1200梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)450每跨距內(nèi)梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)300結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000按四等跨連續(xù)梁計算，簡圖如下：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.3＝9.86kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.3＝9.331kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.529kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1]×0.3＝7.68kN/m1、抗彎驗算σ＝Mmax/W＝(0.107×9.331×0.32+0.121×0.529×0.32)×106/11250＝8.5N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×7.68×3004/(100×10000×84375)＝0.466mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1.143q1靜l+1.223q1活l＝1.143×9.331×0.3+1.223×0.529×0.3＝3.394kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1.143q2l＝1.143×7.68×0.3＝2.633kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝3.394/0.3＝11.313kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3＝0.073kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.45-0.3/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(1-0.12)×0.3＝0.425kN梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.9-0.45-0.3/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(1-0.12)×0.3＝0.425kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝2.633/0.3＝8.778kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.3＝0.06kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.45-0.3/2)/2×0.3+0.5×(1-0.12)×0.3＝0.272kN梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.9-0.45-0.3/2)/2×0.3+0.5×(1-0.12)×0.3＝0.272kN1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.126×106/83330＝1.508N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝1.993kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.993×1000/(2×50×100)＝0.598N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝0.012mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝0.162kN，R2＝3.986kN，R3＝0.162kN正常使用極限狀態(tài)R1＝0.117kN，R2＝2.996kN，R3＝0.117kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二由上節(jié)可知R＝max[R1，R2，R3]/2＝1.993kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']/2＝1.498kN1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.961×106/5080＝189.159N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝3.79kNτmax＝2Vmax/A=2×3.79×1000/489＝15.502N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)νmax＝2.56mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm滿足要求！4、支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)圖一立柱2：R2＝18.079kN，同理可得立柱1：R1＝0.735kN，立柱3：R3＝0.735kN圖二立柱2：R2＝3.986kN，同理可得立柱1：R1＝0.162kN，立柱3：R3＝0.162kN正常使用極限狀態(tài)圖一立柱2：R2＝13.589kN，同理可得立柱1：R1＝0.531kN，立柱3：R3＝0.531kN圖二立柱2：R2＝2.996kN，同理可得立柱1：R1＝0.117kN，立柱3：R3＝0.117kN七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型Ф48×3.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設(shè)計值[σ](N/mm2)205由小梁驗算一節(jié)可知R＝max[R1，R3]＝0.162kN，R'＝max[R1'，R3']＝0.117kN1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.078×106/5080＝15.376N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝0.308kNτmax＝2Vmax/A=2×0.308×1000/489＝1.26N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm滿足要求！4、扣件抗滑計算Rmax2＝0.735kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算鋼管類型Ф48×3.5立柱截面面積A(mm2)489回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.8=94.937≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.634立柱最大受力N＝max[R'max2左+N邊1，Rmax1，R'max2右+N邊2]+0.15×(10.05-1)＝max[0.735+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(1.2+0.45-0.3/2)/2×1.2，18.079，0.735+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(1.2+0.9-0.45-0.3/2)/2×1.2]+1.358＝19.437kNf＝N/(φA)＝19.437×103/(0.634×489)＝62.695N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N＝Rmax＝18.079kN≤[N]＝30kN滿足要求！10.2KL600×1000mm模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL600×1000新澆混凝土梁計算跨度(m)13混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1000新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)10.05梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1200梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按梁兩側(cè)立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)400,800每跨距內(nèi)梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)300結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000按四等跨連續(xù)梁計算，簡圖如下：W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.6＝19.721kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.6＝18.662kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.6＝1.058kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1]×0.6＝15.36kN/m1、抗彎驗算σ＝Mmax/W＝(0.107×18.662×0.32+0.121×1.058×0.32)×106/22500＝8.5N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×15.36×3004/(100×10000×168750)＝0.466mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1.143q1靜l+1.223q1活l＝1.143×18.662×0.3+1.223×1.058×0.3＝6.788kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1.143q2l＝1.143×15.36×0.3＝5.267kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝6.788/0.6＝11.313kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3＝0.073kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.6-0.6/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(1-0.12)×0.3＝0.425kN梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(1.2-0.6-0.6/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(1-0.12)×0.3＝0.425kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝5.267/0.6＝8.778kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.3＝0.06kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.6-0.6/2)/2×0.3+0.5×(1-0.12)×0.3＝0.272kN梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(1.2-0.6-0.6/2)/2×0.3+0.5×(1-0.12)×0.3＝0.272kN1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.12×106/83330＝1.442N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝2.277kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.277×1000/(2×50×100)＝0.683N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝0.029mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝0.038kN，R2＝3.901kN，R3＝3.901kN，R4＝0.038kN正常使用極限狀態(tài)R1＝0.04kN，R2＝2.981kN，R3＝2.981kN，R4＝0.04kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二由上節(jié)可知R＝max[R1，R2，R3，R4]/2＝1.95kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']/2＝1.491kN1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.94×106/5080＝185.078N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝3.708kNτmax＝2Vmax/A=2×3.708×1000/489＝15.168N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)νmax＝2.548mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm滿足要求！4、支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)圖一立柱2：R2＝17.689kN，同理可得立柱1：R1＝0.172kN，立柱3：R3＝17.694kN，立柱4：R4＝0.172kN圖二立柱2：R2＝3.9kN，同理可得立柱1：R1＝0.038kN，立柱3：R3＝3.901kN，立柱4：R4＝0.038kN正常使用極限狀態(tài)圖一立柱2：R2＝13.526kN，同理可得立柱1：R1＝0.181kN，立柱3：R3＝13.521kN，立柱4：R4＝0.181kN圖二立柱2：R2＝2.982kN，同理可得立柱1：R1＝0.04kN，立柱3：R3＝2.981kN，立柱4：R4＝0.04kN七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型Ф48×3.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設(shè)計值[σ](N/mm2)205由小梁驗算一節(jié)可知R＝max[R1，R4]＝0.038kN，R'＝max[R1'，R4']＝0.04kN1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.018×106/5080＝3.607N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝0.072kNτmax＝2Vmax/A=2×0.072×1000/489＝0.296N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm滿足要求！4、扣件抗滑計算Rmax2＝0.172kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算鋼管類型Ф48×3.5立柱截面面積A(mm2)489回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.8=94.937≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.6341、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.2×1.52/10＝0.067kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×0.6＝17.95kN/m2)小梁驗算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.6-0.6/2)/2×0.3＝0.202kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2-0.6-0.6/2)/2×0.3＝0.202kNq1＝10.313kN/mq2＝0.073kN/m同上四～七計算過程，可得：立柱最大受力N＝max[R'max2左+N邊1，Rmax1，R'max2右+N邊2]+0.15×(10.05-1)+Mw/lb＝max[0.308+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.6/2)/2×1.2，15.458，0.308+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.6/2)/2×1.2]+1.358+0.067/1.2＝16.871kNf＝N/(φA)+Mw/W＝16.871×103/(0.634×489)+0.067×106/5080＝67.679N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N＝Rmax＝17.694kN≤[N]＝30kN滿足要求！十、立柱地基基礎(chǔ)計算地基土類型粘性土地基承載力設(shè)計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝16.871/(1×0.15)＝112.476kPa≤fak＝140kPa滿足要求！10.3板模板計算書（120mm）計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板支撐高度10.05新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)16.2新澆混凝土樓板邊寬B(m)16.2二、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)10.05立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300立柱距混凝土板長邊的距離(mm)300主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)250，250主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[16200/1200]取整＝13，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×1.22+0.121×0.945×1.22＝0.33kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×1.22+0.21×3.15×1.2，0.107×0.097×1.22+0.181×3.15×1.2]＝0.805kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mMmax＝m