圍堰施工組織設(shè)計方案

水閘泵站工程（泵站標段）圍堰專項設(shè)計施工組織方案編制單位：編制日期：2014年5月TOC\o"1-5"\h\z1工程概況12工程地質(zhì)水文條件4場地地質(zhì)情況5建筑物工程地質(zhì)條件及評價6閘基地質(zhì)結(jié)構(gòu)6巖土體物理力學指標建議值7主要工程地質(zhì)問題8沉降變形問題8抗滑穩(wěn)定問題10飽和砂土液化問題10工程地質(zhì)評價11永久建筑物段11臨時建筑物段11圍堰附近工程地質(zhì)條件12圍堰穩(wěn)定性分析巖土體參數(shù)選取12場地水文氣象條件13洪潮特性13設(shè)計潮位14排澇水文分析14施工洪水143編制依據(jù)14設(shè)計咨詢報告文件14技術(shù)規(guī)范和標準154施工導(dǎo)流方案15施工導(dǎo)流16施工布置16圍堰導(dǎo)流過流計算175圍堰概況及局部斷面調(diào)整說明18泵站標段圍堰概況18縱向圍堰20內(nèi)河和外江橫向圍堰21導(dǎo)流渠左岸鋼板樁圍護22外江與內(nèi)河圍堰變更情況說明23外江和內(nèi)河圍堰變更后圍堰安全性分析計算24圍堰設(shè)計標準24變更后圍堰導(dǎo)流過流計算24變更后圍堰穩(wěn)定計算25雙排鋼板樁圍堰最不利工況和計算方法確定25雙排鋼板樁圍堰受力計算27鋼板樁防漏防滲注意點和措施37鋼板樁圍堰止水37圍堰與岸墻接口處理37圍堰和基坑開挖施工注意事項386圍堰施工組織設(shè)計39編制原則和內(nèi)容39編制原則39編制內(nèi)容39施工總體目標40施工總規(guī)劃布置40施工布置原則40項目經(jīng)理部組織機構(gòu)40項目經(jīng)理部管理職能41項目經(jīng)理部主要崗位職責41項目經(jīng)理崗位職責41項目技術(shù)負責人崗位職責42項目副經(jīng)理崗位職責42安全部管理職責42質(zhì)檢部管理職責43工程技術(shù)部管理職責43機電物資部管理職責43綜合辦公室管理職責43施工準備及實施目標44現(xiàn)場準備44技術(shù)準備44材料設(shè)備物資準備45勞動力組織準備45主要施工技術(shù)方案45工程測量45測量依據(jù)45施工測量的組織45測量設(shè)備的配備與管理46鋼板樁施工技術(shù)方案46施工方案46插打鋼板樁前的準備工作47對接鋼板樁對接焊接要求47鋼板樁圍堰的插打48圍堰的拆除48鋼板樁施工技術(shù)要求49鋼板樁的檢驗49鋼板樁的水上拼插施工49鋼板樁的加固50圍堰監(jiān)測與基坑開挖51注意事項53攪拌樁施工工藝及施工方法53水泥攪拌樁施工工藝技術(shù)53施工方法54技術(shù)措施55質(zhì)量保證措施55主要材料及施工機械設(shè)備57施工材料及機械設(shè)備配置57施工測量及檢測儀器配置：58勞動力安排計劃58勞動力計劃編制原則58勞動力計劃58質(zhì)量保證措施59建立完善的質(zhì)量保證體系。59制度保證措施59增強安全質(zhì)量意識，切實做到五不準”。59堅持質(zhì)量一票否決制度59落實各級質(zhì)量責任制60管理措施60施工前進行質(zhì)量策劃60嚴格按照相關(guān)技術(shù)標準指導(dǎo)施工60持證上崗及工序交接檢60工程質(zhì)量控制60具體保證措施：60質(zhì)量控制關(guān)鍵點61確保安全生產(chǎn)的技術(shù)組織措施61安全目標61安全保證的組織機構(gòu)62安全保證措施62施工安全措施62施工用電安全防護措施63施工機械安全防護措施64消防保衛(wèi)措施64鋼板樁圍堰施工中的安全措施64工期計劃及工期保證措施67工期安排原則67工期目標68工期保證措施68確保文明施工和環(huán)境保護的技術(shù)組織措施68文明施工69環(huán)境保護措施70水污染的防治71大氣污染的防治71噪聲污染的防治72施工現(xiàn)場清潔72圍堰臨時監(jiān)測方案72監(jiān)測概況72基坑監(jiān)測的必要性72施工監(jiān)測的目73設(shè)計圖紙要求73監(jiān)測頻率的補充說明73安全預(yù)警值73報警制度73監(jiān)測數(shù)據(jù)管理73監(jiān)測數(shù)據(jù)分析73監(jiān)測資料與成果提交74監(jiān)測管理74圍堰施工應(yīng)急預(yù)案76圍堰施工存在的危險因素和不利環(huán)境因素：76應(yīng)急小組76應(yīng)急處理實施方案77超標準洪水應(yīng)急預(yù)案79臨時防汛、防臺方案80主要職責81安全保障措施81設(shè)備保障措施81材料保障措施81

81汛期安全措施81附件：1、圍堰附近地質(zhì)資料附圖5張；2、圍堰設(shè)計圖及變更后斷面圖11張，1工程概況七標水閘重建工程位于東莞市新塘鎮(zhèn)，原七標水閘和原獅子洋水閘共同出口合址位置。其目的是為解決七沙排澇片的農(nóng)田和居民的排澇問題，并兼有改善水環(huán)境等綜合利用效益，同時為配合礪江河水系綜合整治，滿足城市現(xiàn)代化和建設(shè)生態(tài)城市的高標準需要。七標水閘及泵站工程為礪江流域綜合治理的重點工程，水閘及消能建筑物設(shè)計防洪（潮）標準200年一遇；整體排澇標準為20年一遇年最大24h暴雨1d排干。在排澇區(qū)水閘泵站群按規(guī)劃排澇標準進行聯(lián)合排澇調(diào)度下，當遭遇設(shè)計排澇工況下，可控制內(nèi)河涌最高水位在1.3m左右，解決河涌及兩岸的排澇問題；通過對七標水閘、七沙泵站等閘泵群的統(tǒng)一調(diào)度，可控制水道的水流，從而充分有效地交換河道內(nèi)水體，達到改善水環(huán)境的目的。新建七標水閘布置在主河道，閘室軸線距河口約200m泵站布置在新建水閘右側(cè)，泵房軸線與水閘軸線平行。新建水閘、外江堤段、泵站防洪閘及出水建筑物等主要穿堤建筑物級別為1級，泵站泵房、進水建筑物、內(nèi)河堤段、導(dǎo)墻等主要建筑級別為3級，兩岸護岸等次要建筑物級別為4級，交通橋設(shè)計標準為四級公路。新建七標水閘水閘采用8孔開敞式寬頂堰型閘室結(jié)構(gòu)，二孔一聯(lián)，單孔凈寬10m總凈寬80m閘室段總寬95.2m,閘室底板總長24m底板頂高程-3.50m,最大設(shè)計泄流量為345m3/s。水閘閘門采用平面定輪翻板式工作閘門，采用鋼絲卷揚啟閉機啟閉閘門，水閘閘頂設(shè)低排架布置啟閉機。水閘上游自上而下依次布置有拋石防沖槽、格賓石籠護坦及鋼筋混凝土上游防滲段，水閘下游自上而下依次布置有鋼筋混凝土消力池（兼作下游防滲段）、格賓石籠海漫及防沖槽。七沙泵站裝機4臺630kWL組，共裝機2520kW采用堤后式泵房布置型式，設(shè)計流量為40m3/s,設(shè)計揚程2.5m。主要建筑物由引水渠、清污檢修橋、進水前池、泵房及副廠房、出水箱涵、防洪閘等組成。引水渠底高程-3.0m,長27.5m,自上而下依次布置有防沖槽、格賓石籠護底、護坦，引水渠末端經(jīng)清污檢修橋段與前池相接。泵房布置在水閘上游側(cè)堤后，自左向右依次布置有安裝檢修問、主機室及副廠房。泵房采用直向出水方式，出水箱涵經(jīng)防洪閘、尾水渠引至珠江，箱涵式出水管穿過堤身，防洪閘布置在堤外坡。水閘及泵站之間設(shè)置閘泵導(dǎo)墻。各項工程的位置示意見圖1-1。水閘泵站平面布置圖見圖1-2。

比例尺012kmN河內(nèi)仆出沙泵站大法--F離F#比例尺012kmN河內(nèi)仆出沙泵站大法--F離F#網(wǎng)珈;?、71M虹*用圖1-1礪江河水系綜合整治工程規(guī)劃示意圖1.區(qū)、鎮(zhèn)界線；2公路；3外江及水道名稱；4.內(nèi)河涌；5整治河段；6.重建水閘位置

圖1-1工程位置圖圖1-2水閘泵站平面布置圖本方案中無特別說明時高程均采用珠?；娓叱滔到y(tǒng)。為了安全、優(yōu)質(zhì)、文明、高效地完成七標水閘泵站工程建設(shè)任務(wù)，施工前需修筑圍堰，圍堰布置形式：外江與內(nèi)河膜袋砂圍堰，縱向雙排鋼板樁圍堰，圍堰平面位置見圖1-3,各段圍堰型式斷面圖見圖1-4~圖1-6。MJ人閩外江圍圖1-3圍堰平面布置圖J二」4rr（P神目T36W-thMbOcin皿11(、IKJ1MacH-wwL-JJDnecn*一I—L32J5D之40s3nMOhmWWItL-7,i(1tFTib相1iM^PtLiri上:QLStLI]Junta圖1-4縱向圍堰斷面圖（雙排鋼板樁圍堰）尼收七3m睥，?Jcm&\詞_圖1-5內(nèi)河圍堰斷面圖1D00?l500ta琳周『nHi**"10QD?Q帆,14n(P=10Xi圖1-6外江圍堰斷面圖2工程地質(zhì)水文條件根據(jù)長江勘測規(guī)劃設(shè)計研究有限責任公司提供的《東莞市新塘鎮(zhèn)七標水閘重建工程初步設(shè)計階段工程地質(zhì)勘察報告》（2010年4月），重建七沙涌位置的場地地質(zhì)和水文條件如下：2.1場地地質(zhì)情況根據(jù)地表測繪及鉆孔揭露，閘址區(qū)出露及鉆孔揭露地層主要由下第三系莘莊村組（Eix）、第四系海陸交互相沉積層（Q4m）及人工堆積層（Qml）組成?，F(xiàn)由老至新分述如下：（1）下第三系莘莊村組（Eix）由紫紅色砂礫巖、砂巖、粉砂質(zhì)泥巖組成。為一套陸相碎屑沉積的上細下粗的紅色巖層，鉆孔揭露該組下部的淺紫紅色砂巖、砂礫巖。巖體堅硬，礦物成份以長石、石英為主，多為鈣質(zhì)膠結(jié)。砂巖以中粗粒結(jié)構(gòu)為主，砂礫巖中礫石以中細礫為主，磨圓較好，成分以石英質(zhì)原巖為主。巖性變化較大，且突變明顯，巖體層理欠清晰，部分巖性呈窩狀、球狀互變分布。揭露最大厚度4.2m。巖層傾向南東，傾角15°~25°。鉆孔揭露多為弱風化巖體，裂隙稍發(fā)育，沿裂面有少量風化痕跡，巖體呈堅硬狀。部分鉆孔基巖頂面有薄層的強風化巖體，呈半堅硬狀、半疏松狀。（2）第四系海陸交互相沉積層（Q4m）（a）全新統(tǒng)海陸交互相沉積（Q4m）:灰黑色、深灰色淤泥，深灰色淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，青灰色粉細砂，灰黃、灰褐色中粗砂，青灰色砂礫石。淤泥：灰黑、深灰色，流塑、軟塑狀。普遍分布于河道底部及兩岸堤基下，土質(zhì)較均勻，厚度4.8~12.4m。天然含水率52.5%~98.5%天然密度1.44~1.71g/cm3,液性指數(shù)0.58~3.47,孔隙比1.521~2.666,壓縮系數(shù)0.58~3.47MPa-1,具高壓縮性。滲透系數(shù)k=7.6M0-7cm/s~9.3X10-6cm/s,具極微透水性；標準貫入試驗擊數(shù)（實測）0~3擊，十字板剪切試驗測得的其不排水抗剪強度Cu=7.27~13.37kPa,靈敏度St=4.2~6.0。粉細砂：青灰色，結(jié)構(gòu)松散，飽水，含泥，級配較好，局部漸變?yōu)橹小⒓毶?，?.8~4.50m。分布于淤泥層之下，局部在淤泥層中呈透鏡體分布。在QSZK15QZSK16一線至QSZK5QSZK5gQZSK2”線之間漸變成中粗砂。含泥量9%~21%天然含水率15.0%~36.0%天然密度1.63~2.06g/cm3,孔隙比0.544~0.855,壓縮系數(shù)0.15~0.45MPa-1,具中等壓縮性。標準貫入試驗擊數(shù)（實測）5~9擊。中粗砂：灰黃、灰褐色，中密，局部顆粒較粗，含礫量較大。厚度1.2~13.4m。主要分布于QSZK侄QZSK16-線至QSZK5QSZK笄QZSK2”線之間，與粉細砂呈漸變關(guān)系。天然含水率15.4%~23.8%天然密度1.77~2.11g/cm3，孔隙比0.504~0.758,壓縮系數(shù)0.11~0.28MPa-1,具低壓縮性。標準貫入試驗擊數(shù)（實測）6~11擊。淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：深灰色，粘粉粒為主，飽水，軟塑狀。厚度6.2~18.8m,穩(wěn)定分布于粉細砂與中粗砂之下。天然含水率43.2%~66.6%天然密度1.54~1.76g/cm3,孔隙比1.262~1.587,壓縮系數(shù)0.47~2.16MPa,具高壓縮性。標準貫入試驗擊數(shù)（實測）1~4擊。砂礫石：青灰色，級配好，砂以中粗粒為主，礫卵石粒徑一般小于3cm,最大5cm,磨圓度較好，成分以石英質(zhì)巖石為主，少量花崗巖及砂巖。較密實。厚度3.4~10.1m,穩(wěn)定分布于淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土之下。圓錐重型動力觸探入試驗擊數(shù)（實測）8~13擊（擊入10cm）。（b）人工堆積（Qml）:分為堤身填筑土和右岸吹填砂。填筑土主要分布在河道兩岸

及沿堤居民區(qū)房基，以粉質(zhì)壤土為主，部分新近填筑為全強風化的片麻巖風化土，厚度2~4m吹填砂集中在右岸堤內(nèi)，以中砂為主，厚度2~3m建筑物工程地質(zhì)條件及評價重建七標水閘閘址位于七沙涌出口前100m重建水閘建筑物包括永久建筑物的閘室段、船閘段、兩岸建筑物段和上、下游連接段及臨時建筑物上下游圍堰。閘室共5孔，總長54m總7^寬45m單孔凈寬9nl閘室順水流向長20m閘室兩岸設(shè)有空箱式岸墩與兩側(cè)引堤相連，岸墩順水流向長18.0m,垂直水流向?qū)?7.2m。閘室外江側(cè)接碎鋪蓋防滲板（兼起消力池護坦板作用），其寬度與閘室段相同，長15.0m,防滲板前接10m長漿砌石海漫段及20m長外江拋石保護段；閘室內(nèi)涌側(cè)接15m長防沖護坦，后接10m長漿砌石海漫段及20m長內(nèi)涌拋石保護段。閘基地質(zhì)結(jié)構(gòu)閘基地質(zhì)結(jié)構(gòu)主要由第四系全新統(tǒng)海陸交互相的淤泥、粉細砂、中粗砂、淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、底部的砂礫石層以及下第三系莘莊村組的砂礫巖、砂巖組成（見圖3.1）。地質(zhì)結(jié)構(gòu)自上而下為：⑴第四系全新統(tǒng)灰黃色粉質(zhì)粘土：為區(qū)內(nèi)廣泛分布的硬殼層，厚度一般1m左右,主要分布左岸，堤內(nèi)地表有出露；⑵第四系全新統(tǒng)深灰色淤泥：淤積于河床底部及左岸的灰黃色粉質(zhì)粘土和右岸的吹填砂層之下，厚度4.8~12.4m,底板高程-6.8~12.1m;⑶第四系全新統(tǒng)青灰色粉細砂：連續(xù)分布于深灰色淤泥之下，厚度0.8~4.50m,至右岸尖滅，底板平緩延展，高程-11.2~-12.3m;⑷第四系全新統(tǒng)深灰色淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：分布于粉細砂之下，厚度13.2~15.3m,底板高程稍起伏：-25.2~-27.5m;⑸第四系全新統(tǒng)砂礫石層：穩(wěn)定分布于基巖頂部，厚度3.4~10.1m,底板高程-29.2~-37.0m;⑹下第三系莘莊村組的砂礫巖、砂巖（強風化）：頂板稍起伏，主要分布在左岸堤防至堤外段、右岸堤腳內(nèi)20m以外；⑺下第三系莘莊村組的砂礫巖、砂巖（弱風化）：頂板稍起伏，在兩岸堤線之間揭露的基巖為弱風化巖體直接與砂礫石層接觸。巖土體物理力學指標建議值根據(jù)有關(guān)規(guī)程的規(guī)定對試驗結(jié)果進行綜合分析，提出巖土體物理力學指標建議值和樁基參數(shù)建議值見表2-1和表2-2,其中物理性質(zhì)指標采用試驗成果統(tǒng)計值的算術(shù)平均值，力學性質(zhì)指標除壓縮性質(zhì)指標采用平均值~大值平均值外，均采用小值平均值~平均值，部分試驗指標較少的參考本項目其它工程的試驗成果。表2-2重建七標水閘樁基參數(shù)建議值表地層巖性混凝土預(yù)制樁鉆、沖孔樁、沉管灌注樁樁端土的端阻力特征值（kPa）樁側(cè)土的摩阻力特征彳l（kPa）樁端土的端阻力特征值（kPa）樁側(cè)土的摩阻力特征彳l（kPa）樁入土深度（m）沉管灌注樁鉆（沖）孔樁樁入土深度（m）16VL<30L<3015>15<15>15cf1人工填土10~148~13Qmc淤泥6~94~8粉細砂15~2020~30中粗砂30~4029~47

淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土10~148~13砂礫石5000~700058~653500~4500800~12001300~180046~68E1x強風化砂巖3500~500070~903000~4000500~800900~120070~100強風化砂礫巖4000~550090~1203500~4500700~10001000~150080~110注：根據(jù)粘性土液性指數(shù)和砂土孔隙比參考《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GDDBJ15-31-2003)取值。主要工程地質(zhì)問題閘基為淤泥，主要存在基礎(chǔ)沉降變形、抗滑穩(wěn)定問題及飽和砂土液化問題。沉降變形問題水閘和圍堰構(gòu)筑物基礎(chǔ)均置于淤泥上，存在高含水量(52.5%~98.5%)、大孔隙比(1.521~2.666)、高壓縮系數(shù)(1.32~2.62MPa-1)等特性，在上部荷載的作用下，易導(dǎo)致閘基沉降變形，影響建(構(gòu))筑物的正常運行。表2-1重建七標水閘巖、土物理力學性質(zhì)指標建議值表時代巖性物理性質(zhì)指標力學性質(zhì)指標滲透系數(shù)承載力標準值含水1率天然磬度干密度孔隙比比重氏縮系數(shù)(縮模量天然快男固結(jié)快剪凝聚力內(nèi)摩擦角凝聚力內(nèi)摩擦角W伊伊eGsa0.1-0.2Eo.1-0.2CCkfk%g/cm3g/cm3MPa1MPakPa°kPa°cm/skPaQml人工填土*26.71.851.460.8512.690.49~0.613.01-4.0610-1315-181.8M0-5~6.5X10-3120~130八mcQ、一.一、..*粉質(zhì)粘土29.61.831.420.8902.670.42-0.553.64-4.828~109~1211-1411-143.9M0-4~5.7X10-5100~110淤泥71.61.550.912.0022.701.97-2.621.24~1.641-22-33-43-49.3M0-6?7.6X10-740~45粉細砂20.71.871.550.7382.680.26-0.374.93-7.81027-301.9M0-4?3.6X10-3100~110中粗砂19.01.941.630.6452.660.19-0.256.50-8.85031-34iM0-3?iX10-2140~160於泥質(zhì)粉質(zhì)粘土53.11.671.091.4922.711.07-1.391.74-2.534-75-85-86-940~50

砂礫石iM0-2?iX10-1250~300彳Eix彳沙巖（強風化）260~280砂礫巖（強風化）280~300沙巖（弱風化）飽和單軸抗壓強度：25?35MPa砂礫巖（弱風化）飽和單軸抗壓強度：57?59MPa抗滑穩(wěn)定問題淤泥的強度低，不排水抗剪強度Cu=8.42?13.37kPa、靈敏度St=4.2?6.0(十字板剪切試驗成果，見圖2-1),室內(nèi)試驗抗剪強度凝聚力c=1?3kPa,內(nèi)摩擦角平=1。?3°,標準貫入試驗平均擊數(shù)僅1.1擊。該層廣泛分布于船閘、水閘至上下游圍堰段。船閘、水閘的永久性建筑物和圍堰臨時構(gòu)筑物均具擋水功能,在水壓力作用和本身自重的作用下,的永久性建筑物和圍堰臨時構(gòu)筑物均具擋水功能,在水壓力作用和本身自重的作用下,建筑物可能沿基礎(chǔ)底部產(chǎn)生滑移。010200-1——1——1——1-01020III010200-1——1——1——1-01020III■I■Cu(kPa)2-ClTCuJT002孔2-CufCu(kPa)CuJT003JL10-淤泥粉細砂淤泥8-10-1212-h(m)h(m)h(m)圖2-1十字板剪切試驗的抗剪強度隨深度變化曲線飽和砂土液化問題淤泥中部連續(xù)分布有中砂，按照《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB50287-99)的規(guī)定，土的液化判定可分為初判和復(fù)判兩個階段。(1)根據(jù)1:400萬《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》(GB18306-2001),閘址區(qū)地震基本烈度為叩度。根據(jù)室內(nèi)顆分試驗進行初判成果見表2-3。表2-3地震液化初判表(按砂性土中的粘粒含量)序號地層鉆孔編號巖性M%)ds(m)初判成果1QmcQSZK1細砂116可能液化2QSZK2中砂74可能液化3QSZK8粉砂63.2可能液化4QSZK8細砂1110.2可能液化5QSZK10中砂914.2可能液化6QSZK11中砂1810.2不液化7QSZK13中砂2010.2不液化8QSZK14細砂2010.2不液化9QSZK20細砂72.2可能液化10QSZK22細砂1511.2可能液化11QSZK23細砂98.2可能液化根據(jù)表2-3所列數(shù)據(jù)，按照顆粒含量百分率進彳T初判，可能液化土的比例為73%⑵根據(jù)標準貫入試驗對中砂層進行復(fù)判，成果見表2-4。結(jié)果顯示該砂層在地震基本烈度為叩度的條件下存在液化問題的概率為50%表2-4采用標準貫入錘擊數(shù)法砂土液化復(fù)判表序號地層時代孔號巖性cdsdwNcrN63.5復(fù)判結(jié)果1Q4mcQSZK1細砂11604.74.2液化2QSZK2中砂7405.13.9液化3QSZK8粉砂63.21.84.43.2:液化］4QSZK8細砂1110.21.85.57.2不液化5QSZK10中砂914.22.17.38.3r不液化6QSZK20細砂72.21.83.76.3不液化7QSZK22細砂1511.22.34.910.2r不液化8QSZK23細砂98.206.05.2液化工程地質(zhì)評價閘址區(qū)淤泥分布廣泛，厚度大，不能直接作為水閘、船閘的基礎(chǔ)，持力層埋深大，基礎(chǔ)處理難度較大；河道較寬，水深較大，不便于施工；施工圍堰置于淤泥上，可能出現(xiàn)沉降變形、抗滑穩(wěn)定問題；閘址區(qū)工程地質(zhì)條件差。永久建筑物段水閘基礎(chǔ)置于淤泥之上，具下部淤泥和淤泥質(zhì)土最大厚度25.4m（含中部粉細砂層厚度），存在沉降變形和抗滑穩(wěn)定問題，不處理不能作為持力層，建議采用樁基礎(chǔ)（樁基參數(shù)建議值見表3.2）?？紤]到地區(qū)經(jīng)驗和抗震、防滲的需要，樁基應(yīng)以摩擦樁（混凝土預(yù)制樁、鉆孔灌注樁）為主。在樁基參數(shù)計算時，應(yīng)注意淤泥的負摩阻力。全新統(tǒng)底部的砂礫石層分布穩(wěn)定，可作為樁端持力層。臨時建筑物段圍堰體將置于淤泥之上，存在沉降變形問題，堰體擋水后水頭差較大，可能導(dǎo)致堰體沿其底部與淤泥的接觸面出現(xiàn)滑移導(dǎo)致?lián)跛?。建議：在圍堰填筑前在其上下游采用拋石擠淤處理，在堰體填筑時采用分期填筑、預(yù)壓固結(jié)的方案。

圍堰附近工程地質(zhì)條件一期圍堰（泵站段）地質(zhì)剖面圖見圖2-1圖2-1圍堰工程地質(zhì)橫剖面圖圍堰穩(wěn)定性分析巖土體參數(shù)選取根據(jù)地質(zhì)報告《東莞市新塘鎮(zhèn)七標水閘重建工程初步設(shè)計階段工程地質(zhì)勘察報告》（長江勘測規(guī)劃設(shè)計研究有限責任公司，2010年4月），進行分析計算時土的物理力學參數(shù)和拉森SP-IV鋼板樁參數(shù)見表4-1和表4-2。表4-1各巖土層的計算參數(shù)表土層序號名稱重度KkN/m3)凝聚力C（kPa）摩擦角《0）泊松比E(MPa)1人工填土18.512150.308.02淤泥115.5440.352.03淤泥216.0540.354.0n4中粗砂19.42250.3530.05粉質(zhì)粘土18.520160.3020.06粉細砂18.74200.3020.07淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土116.7880.3010.08淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土217.01080.3012.09礫砂192300.3040.0n10砂礫石192350.2545.0填中粗砂192180.3025.0膜袋砂19.530200.30一攪拌樁加固體18.020200.3030.0表4-2拉森SP-IV鋼板樁參數(shù)表結(jié)構(gòu)慣性矩I（cm4）抗彎模量3W（cm）截面積（cm2）容許剪應(yīng)力Mpa剪應(yīng)力設(shè)計值kN拉森SP-IV（每延米）396002200236601416場地水文氣象條件廣州市番禺區(qū)位于珠江三角洲地區(qū)，地處亞熱帶南緣，屬亞熱帶季風氣候區(qū)，風向隨季節(jié)而變，風速由陸地向海洋增大，海洋對當?shù)貧夂虻恼{(diào)節(jié)作用非常明顯，蘭冬無雪”，夏無酷暑”，四季?；ā?，氣候溫暖，雨量豐沛，即使強寒潮過境，氣溫也很少降到0c以下。5~7月降水集中，易發(fā)生洪澇。珠江三角洲地區(qū)是多雨地區(qū)，降雨豐沛，4~9月為雨季，前期4~6月多西南季風，水氣充沛，與南下冷空氣相遇，常出現(xiàn)強降雨，后期7~9月盛行東南季風，太平洋及南海的熱氣旋帶來大量水氣，形成強風暴雨，10月至次年3月盛行東北風，多為旱季。市橋站多年平均雨量為1633mm最大年降雨量2653mm（196第），最小年降雨量1030mm（196型）。降雨量年際變化較大，年雨量極值比較大，達2.6倍。降雨量年內(nèi)分配不均勻，汛期4~9月占全年總量的80.7%,每年10月至次年3月降雨量少，占全年總量19.3%。多年平均水面蒸發(fā)量1689mm番禺區(qū)歷年年平均氣溫22.1C,最高氣溫37.5C,最低氣溫-0.40C,日照時數(shù)年平均1404小時，無霜期357天。多年平土^相對濕度80%平均每年有臺風影響約1.2次。中心最大風力10級，陣風12級以上，多年平均風速2.3m/s,實測最大10分鐘風速24m/s（SE、番禺氣象站）。洪潮特性珠江流域廣州市番禺區(qū)洪水主要受東、西、北三江洪水影響。水系水文代表站，東江為博羅站；西江為高要、馬口站；北江為石角、三水站。西江洪水的主要特征是峰高量大，漲落較緩慢，歷時較長，洪水過程呈現(xiàn)多峰或平緩肥胖的單峰型。北江洪峰尖瘦，量相對較小，漲落較快，歷時短，過程多為尖瘦的單峰或雙峰型。東江洪水特征與北江相似。珠江河道廣州市番禺區(qū)礪江河流域河口受潮汐影響顯著，潮汐性質(zhì)與珠江河口基本相似，均屬于不規(guī)則半日潮，日潮不等現(xiàn)象顯著，一個太陽日一般出現(xiàn)兩次高潮和低潮，呈周期性變化，一個高低潮周期約12小時25分，一般早潮大于晚潮，漲潮歷時小于落潮歷時。通常月大潮和月小潮滯后，即朔、望后二至三天出現(xiàn)大潮，上、下弦后二至三天出現(xiàn)小潮，每十五天為一周期。潮水漲落歷時隨時空不同，一般地，漲潮歷時冬長更短，而落潮歷時則相反。根據(jù)工程鄰近的大石、黃埔、三沙口三站實測資料統(tǒng)計，多年平均最高潮（洪）水位分別為2.16m、1.96m、1.88m,實測最高潮（洪）水位分別為2.79m（2005年6月24日）、2.48m（2005年6月24日）和2.43m（1993年9月17日），多年平均最低潮（洪）水位分別為-1.46m、-1.69m、-1.62m。如無特殊說明，本報告中水位和潮位資料采用珠基高程。設(shè)計潮位根據(jù)實測最高潮位系列統(tǒng)計進行頻率分析，對本工程附近的潮位站大石、黃埔、三沙口三站的最高潮位設(shè)計成果進行了復(fù)核，三站設(shè)計高潮位仍采用廣東省2002年頒布（即導(dǎo)則部分站）的成果。新七標水閘的外江設(shè)計年最高高潮位由廣東省2002年頒布的《西、北江下游及其三角洲網(wǎng)河河道設(shè)計洪潮水面線》成果內(nèi)插，10年一遇設(shè)計最高潮位為2.14m,100年一遇設(shè)計最高潮位為2.50m,200年一遇設(shè)計最高潮位為2.60m。排澇水文分析根據(jù)《廣州番禺區(qū)水利現(xiàn)代化綜合發(fā)展規(guī)劃報告》和《廣州市番禺區(qū)水系規(guī)劃》，礪江河流域隸屬化龍-石樓排澇區(qū)，礪江水系綜合整治將改變原有排澇方式，在化龍運河-大涌結(jié)合地帶重建明經(jīng)節(jié)制閘，大涌一東門涌結(jié)合地帶左岸新建獅子洋節(jié)制閘，石樓河左岸新建藕塘節(jié)制閘，由三節(jié)制閘將化龍?石樓排澇區(qū)礪江水系劃分為七沙排澇片和石樓河排澇片兩大排澇片，其中，新七標水閘位于七沙排澇片。七沙排澇片面積37.8km2,石樓河排澇片面積38km2施工洪水根據(jù)礪江河流域情況及工程建設(shè)需要，新七標水閘擬定全年施工。根據(jù)《水利水電工程施工組織設(shè)計規(guī)范》，新七標水閘為1級建筑物，具施工防洪（潮）標準為10?20年一遇。根據(jù)新七標水閘排澇區(qū)實際情況，外江側(cè)圍堰設(shè)計標準按施工期10年一遇最高潮水位2.14m考慮。3編制依據(jù)設(shè)計咨詢報告文件[1]《東莞市新塘鎮(zhèn)七標水閘泵站工程施工圖設(shè)計》(長江勘測規(guī)劃設(shè)計研究有限責任公司，2013年10月)；[2]《東莞市新塘鎮(zhèn)七標水閘重建工程初步設(shè)計階段工程地質(zhì)勘察報告》(長江勘測規(guī)劃設(shè)計研究有限責任公司，2010年4月)；[3]《東莞市新塘鎮(zhèn)七標水閘泵站工程投標文件及實施性施工組織設(shè)計》；[4]《番禺區(qū)化龍鎮(zhèn)七標水閘重建工程設(shè)計變更方案咨詢報告》(廣東省水利水電科學研究院，2013年8月)；[5]初步設(shè)計報告有關(guān)導(dǎo)流方案及審查意見。技術(shù)規(guī)范和標準本次圍堰施工組織編制依據(jù)主要為設(shè)計標準、規(guī)范及有關(guān)設(shè)計文件：[1]《水利水電工程施工組織設(shè)計規(guī)范》(SL303-2004)[2]《水利水電工程施工導(dǎo)流設(shè)計導(dǎo)則》(DL/T5114-2000)[3]《水利水電工程圍堰設(shè)計導(dǎo)則》(DL/T5087-1999)[4]《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120-2012)[5]《廣州地區(qū)建筑基坑支護技術(shù)規(guī)定》(GJB02-98)[6]《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)[7]《港口工程鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(JTJ283-99)[8]《堤防工程設(shè)計規(guī)范》GB50286-2013[9]《水利水電工程土工合成材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》(SL/T225-98)[10]《堤防工程施工規(guī)范》(SL260-98)[11]《城市防洪設(shè)計規(guī)范》(GB/T50850-2012)[12]《土工織物充填袋筑堤施工工法》(JSGF20-2002)[13]《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范》(GB50497-2009)[14]《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2012)[15]《水利水電工程單元工程施工質(zhì)量驗收評定標準-堤防工程》(SL634-2012)[16]《水運工程測量規(guī)范》(JTJ203-2001)[17]《結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)[18]《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》(JGJ18-2003)4施工導(dǎo)流方案施工導(dǎo)流導(dǎo)流設(shè)計標準為10年一遇最大24h設(shè)計暴雨遭遇外江多年平均年最高高潮位的內(nèi)澇水位。由于施工期導(dǎo)流建筑物連通內(nèi)外江，因此內(nèi)河、外江橫向圍堰及縱向鋼板樁圍堰設(shè)計水位均為外江全年10年一遇潮位2.14m。施工期，上游來水分別流經(jīng)原七標水閘及獅子洋水閘，并匯合至共同的河口處，經(jīng)導(dǎo)流斷面進入外江。施工導(dǎo)流時，利用原七標水閘及獅子洋水閘進行調(diào)度，在降雨開始前盡量將內(nèi)河里的水位降低，在降雨開始后進行搶排。閘外水位比閘內(nèi)水位高時關(guān)閘；閘內(nèi)水位比閘外水位高時閘排。假設(shè)四沙、七沙洪量均由七沙下泄，考慮沙路分流作用,采用平湖法”計算河涌庫容。明渠水力學計算成果見表3-1o表3-1明渠水力學計算成果計算情況峰峰相遇錯峰（潮前2h）錯峰（潮后2h）考慮沙路分流（水文計算）最大流量Q（m/s）115155140最大流速V（m/s）1.7812.211.57；河涌水面最大高程H（m）1.501.461.68導(dǎo)流方案中，在開閘泄流期，在各種計算情況下，包括峰峰相遇、潮前2h錯峰及潮后2h錯峰3種情況，導(dǎo)流明渠的最大流量為155mzs，河涌水面線最大高程為1.68m,低于內(nèi)河涌現(xiàn)有大部分堤頂高程，導(dǎo)流明渠滿足過流要求。在高潮期，原七標水閘及獅子洋水閘關(guān)閘，導(dǎo)流明渠及圍堰頂高為4.0m,高于2.14m的設(shè)計潮位。施工布置為保證施工期的導(dǎo)流能力，一期階段，將縱向圍堰布置在距左岸約30m的位置，利用河床導(dǎo)流，導(dǎo)流斷面不小于原施工方案的導(dǎo)流明渠斷面；二期階段，利用已建好的7#、8#閘室，并聯(lián)合泵站進行導(dǎo)流。施工導(dǎo)流布置見圖9~10o一期階段修建右岸泵站主體、泵閘導(dǎo)墻、水閘5#~8#閘室、右岸內(nèi)河外江擋土墻，通過左岸河床導(dǎo)流；二期階段修建水閘左側(cè)1#~4#閘室、左岸內(nèi)河外江擋土墻、管理樓,通過已修好的水閘7#、8#閘室及泵站聯(lián)合導(dǎo)流。在一期施工階段，由于左岸部分堤岸高程較低，高程約為1.32~1.86m,低于導(dǎo)流期最高河涌水位（1.68m）及設(shè)計高潮位（2.14m）,為保證左岸居民生命財產(chǎn)安全，采用鋼板

樁及相關(guān)措施圍護這部分堤岸導(dǎo)流渠樁及相關(guān)措施圍護這部分堤岸導(dǎo)流渠t皿網(wǎng)左岸導(dǎo)流剖面圖一期縱向鋼板樁圍堰4.3圍堰導(dǎo)流過流計算設(shè)計標準：10年一遇年最大24h設(shè)計暴雨遭遇外江多年平均年最高高潮位的內(nèi)澇水位。運用原則：利用原七標水閘進行調(diào)度，當番禺氣象臺天氣預(yù)報工程區(qū)1d后將要出現(xiàn)日雨量為120m期上的暴雨，按水閘的排澇調(diào)度進行操作，即在遭遇24h暴雨前預(yù)先開閘排水，把閘上水位降低至0m關(guān)閘候雨；暴雨來臨時，在外江水位低于內(nèi)涌水位時開閘搶排，在外江水位高于內(nèi)涌水位時關(guān)閘。計算方法和條件：假設(shè)四沙、七沙洪量均由七沙下泄，考慮沙路分流作用，采用明槽均勻流和謝才公式進行計算?？v坡度0.001糙率n0.03過水斷面175m2濕周40m水力半徑4.375m流速V2.819665m/s過流能力Q493.44133.m/s鑒于修改后的圍堰過流面積大于原設(shè)計過流面積，經(jīng)計算，圍堰的過流能力滿足設(shè)計要求。5圍堰概況及局部斷面調(diào)整說明泵站標段圍堰概況本工程水閘為1級建筑物，相應(yīng)導(dǎo)流工程為IV級臨時建筑物。按廣東省地方標準DB/T182-2004《廣東省海堤工程設(shè)計導(dǎo)則（試行）》規(guī)定，1、2級建筑物的圍堰施工期度汛潮（洪）標準重現(xiàn)期為5~10年；根據(jù)《水利水電工程施工組織設(shè)計規(guī)范》（SL303-2004）,導(dǎo)流標準在10~20年一遇范圍內(nèi)選擇。水閘泵站和圍堰平面布置圖圖5-1和圖5-2。圖5-1水閘泵站平面布置圖Nk叫■WVIBrU：，理-ri]—__導(dǎo)說條左刖"ML3lliFibrilv:內(nèi)灣匿坦?…,向I?tr-HaAKlF外江圍圖5-2一期泵站段圍堰布置圖圖5-3泵站剖面圖（開挖高種縱向圍堰泵站標段縱向圍堰采用雙排鋼板樁圍堰，即在圍堰軸線兩側(cè)各設(shè)置一排鋼板樁，兩排樁之間回填砂礫石料并通過拉桿連接成整體，形成擋水擋土結(jié)構(gòu)。圍堰由雙排拉森式SP-IV型鋼板樁（U型）組成，背水側(cè)迎水側(cè)樁頂高程均為4.00m,兩排樁間距為12m內(nèi)外側(cè)鋼板樁樁長約為30~34m由結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性需要，分別在高程1.50m、-1.00m、-3.00m處設(shè)置一道拉桿，拉桿水平間距1.2m。為加強圍堰的結(jié)構(gòu)整體性，每隔24m設(shè)置一排橫向鋼板樁。雙排樁之間填料采用砂礫石料，填筑高程為4.00m。砂礫石料要求級配均勻，含泥量（粒徑小于0.1mm的含量）小于5%滲透系數(shù)應(yīng)大于10-2cmZso拋填自重壓實干容重大于1.90t/m\內(nèi)摩擦角在30°~35°之間。由于圍堰穩(wěn)定的需要，圍堰迎水側(cè)設(shè)置高2m頂寬5m的塊石支撐體。為減小鋼板樁所受內(nèi)力，基坑側(cè)支撐體填筑高度2m,支撐體填筑頂高程為-2.50m,頂部寬度為4m側(cè)面設(shè)置一排鋼板樁支撐，長度約為31m因為圍堰下臥基礎(chǔ)為軟土淤泥質(zhì)土，為了確保其穩(wěn)定性滿足要求，采用水泥攪拌樁處理，樁長1557m間距1.5m。圍堰斷面布置圖見圖5-4。在枯水位期間施工完兩排縱向鋼板樁，然后在兩排鋼板樁之間分層回填砂礫石及施工鋼圍楝、拉桿，砂礫石回填至2.5m高程時施工水泥攪拌樁，施工攪拌樁前應(yīng)先標記好拉桿位置，避免打樁過程中造成拉桿的破壞。當縱向鋼板樁間的水泥攪拌樁達到設(shè)計強度后，再合攏圍堰，基坑降水，圍堰開始擋水，并回填縱向鋼板樁間砂礫石至設(shè)計高程。雙排鋼板樁圍堰穩(wěn)定分析及結(jié)構(gòu)計算參照《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）、《板樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》（JTJ292-98）。雙排鋼板樁圍堰可視為一種重力式”擋水擋土結(jié)構(gòu)，計算時將其作為整體進行抗滑、抗傾等穩(wěn)定計算。而雙排鋼板樁的內(nèi)力、插入深度等則按單排鋼板樁參照多層支點排樁計算方法，利用理正深基坑F-SPW軟件進行計算。設(shè)計單位提供的設(shè)計報告結(jié)果顯示：設(shè)計圍堰的抗滑穩(wěn)定系數(shù)大于1.30,抗傾穩(wěn)定系數(shù)大于1.25,符合規(guī)范規(guī)定，圍堰地基承載力滿足要求，鋼板樁、拉桿及圍楝內(nèi)力均小于材料抗力，設(shè)計安全可行。

50M<niml?m(15tr：,H4t11220電1KBI036季1面儼=1強S國小l^l.arr00050M<niml?m(15tr：,H4t11220電1KBI036季1面儼=1強S國小l^l.arr000」.7?K㈠口一雙140H.加1\a<?-vwtV723.QCW3.加iunu-150fHa2%圖5-4縱向段圍斷面圖內(nèi)河和外江橫向圍堰內(nèi)河及外江橫向圍堰采用膜袋砂圍堰，圍堰頂寬5m頂高程4.00m,堰身主要采用膜袋砂筑成，以水泥石粉作墊層。圍堰迎水側(cè)、背水側(cè)坡比均采用1:2.5,坡腳部位采用拋石形成反壓平臺護腳，施工前對坡腳部位采用拋石墊基。迎水側(cè)采用塊石護坡，復(fù)合土工膜防滲，塊石與土工膜間設(shè)石磴墊層，背水側(cè)采用塊石護坡。外江圍堰背水側(cè)反壓平臺高程0.00m,寬4m,迎水側(cè)反壓平臺高程0m~-2.00m,寬4ml內(nèi)河側(cè)圍堰迎水及背水側(cè)的反壓平臺高程0.00m、寬4m為增強圍堰穩(wěn)定性，更好的解決膜袋砂圍堰與鋼板樁圍堰防滲接頭的問題，在圍堰上下游側(cè)分別設(shè)置一道鋼板樁防滲墻，鋼板樁樁頂0.00m,底高層-30.00m。圍堰斷面布置圖見圖5-5和圖5-6。訴J送。CF中口煙L圖5-5內(nèi)河段圍斷面圖圖5-6外江段圍斷面圖5.1.3導(dǎo)流渠左岸鋼板樁圍護圍護左岸的鋼板樁樁頂高程與縱向圍堰頂高相同，頂高為4.0m,高于導(dǎo)流期最高河涌水位（1.68m）及設(shè)計高潮位（2.14m）,樁底高程約-29.0m,樁平均長度約33m鋼板樁樁背水側(cè)回填粘性土，填土高程2.0m,按1:2.5坡比放坡至現(xiàn)狀地面，鋼板樁與回填土之間設(shè)置復(fù)合土工膜進行防滲。迎水側(cè)采用拋石形成反壓平臺，平臺寬2m高程為-1.0m,并用格賓石籠進行護坡，坡比1:5,用膜袋砂護底，導(dǎo)流渠斷面布置圖見圖5-7,外江與內(nèi)河圍堰變更情況說明外江與內(nèi)河橫向圍堰采用膜袋砂圍堰，具體斷面布置圖見圖5-5和圖5-6,根據(jù)現(xiàn)場施工膜袋砂圍施工中遇到的問題，擬將外江與內(nèi)河膜袋砂圍堰改變?yōu)榭v向雙排鋼板樁圍堰的形式，主要調(diào)整變更原因如下：1）圍堰基礎(chǔ)的復(fù)雜性，圍堰下存在深厚淤泥質(zhì)土，膜袋砂圍堰施工后，在上部荷載的作用下，易導(dǎo)致圍堰沉降較大，導(dǎo)致膜袋砂圍堰和鋼板樁圍堰連接處容易出現(xiàn)露水現(xiàn)象，影響圍堰的正常運行；2）施工周期的緊迫性，盡快為主體工程提供可靠的建設(shè)條件是圍堰填筑和基坑開挖工程的首要任務(wù)，由于圍堰需要在汛期前完成，這迫使圍堰工程要在短期內(nèi)完工，與膜袋砂圍堰相比，鋼板樁圍堰工期較短；3）圍堰連接更合理，免受水流沖刷，由原設(shè)計的膜袋砂圍堰變更為拉伸鋼板樁圍堰后，圍堰連接平順，避免過堰洪水在下泄過程中造成水流流態(tài)的紊亂，以免加大對膜袋砂圍堰底部的掏刷；4）考慮環(huán)保問題，由原設(shè)計的膜袋砂圍堰變更為拉伸鋼板樁圍堰后，對環(huán)境影響較小；5）圍堰變更后增加的工程造價不需要建設(shè)單位另外補充，由施工單位自己負責，變更后具體工作量見表5-1。表5-1變更后圍堰單位延米材料用量比較模袋砂圍堰（1-1和2-2斷面）改為雙排鋼板樁圍堰（3-3斷面）后材料用量比較材料名稱1-1和2-2（原斷面）3-3（變更后）工作量單位工作量單位工作量增加減少1拉森SP-IVm58m9638塊石護腳3m65.633m8.75-56.881鋼圍梯m0m7.57.5膜袋砂3m135.683m0-135.68雙向土工格柵2m42.852m21.74-21.11水泥土攪拌樁m0m272.4272.4復(fù)合土工膜2m26.542m2-24.54鋼筋拉桿m0m4040塊石支撐體3m03m44回填中粗砂3m03m79.279.2拋石擠淤3m343m0-341塊石3m8.563m0-8.56石渣3m3.213m0-3.21水泥石粉墊層3m34.283m0-34.28泥結(jié)石路面3m1.23m0-1.2外江和內(nèi)河圍堰變更后圍堰安全性分析計算圍堰設(shè)計標準七標水閘泵站工程為1級建筑物，按廣東省地方標準DB/T182-2004《廣東省海堤工程設(shè)計導(dǎo)則（試行）》規(guī)定，七標水閘泵站工程內(nèi)河、外江橫向圍堰及縱向圍堰為4級臨時建筑物，設(shè)計水位均為外江全年10年一遇潮位2.14m；導(dǎo)流設(shè)計標準為10年一遇最大24h設(shè)計暴雨遭遇外江多年平均年最高潮位的內(nèi)澇水位，內(nèi)河圍堰堰頂高程設(shè)計確定為4.0m。變更后圍堰導(dǎo)流過流計算設(shè)計標準：10年一遇年最大24h設(shè)計暴雨遭遇外江多年平均年最高高潮位的內(nèi)澇水位。運用原則：利用原七標水閘進行調(diào)度，當番禺氣象臺天氣預(yù)報工程區(qū)1d后將要出現(xiàn)日雨量為120m期上的暴雨，按水閘的排澇調(diào)度進行操作，即在遭遇24h暴雨前預(yù)先開閘排水，把閘上水位降低至0m關(guān)閘候雨；暴雨來臨時，在外江水位低于內(nèi)涌水位時開閘搶排，在外江水位高于內(nèi)涌水位時關(guān)閘。鑒于變更后雙排鋼板樁圍堰過流面積大于原設(shè)計采用膜袋砂圍堰過流面積，因此，圍堰的過流能力滿足設(shè)計要求。變更后圍堰穩(wěn)定計算變更后的雙排鋼板樁圍堰，根據(jù)地形和開挖面標高，選擇一個最不利工況進行復(fù)核計算；根據(jù)長江勘測規(guī)劃設(shè)計研究有限責任公司提供的水位資料，導(dǎo)流設(shè)計標準為10年一遇最大24h設(shè)計暴雨遭遇外江多年平均年最高高潮位的內(nèi)澇水位。由于施工期導(dǎo)流建筑物連通內(nèi)外江，內(nèi)河、外江橫向圍堰及縱向鋼板樁圍堰設(shè)計水位均為外江全年10年一遇潮位2.14m。雙排鋼板樁圍堰最不利工況和計算方法確定根據(jù)設(shè)計資料，上有河床的拋石整平后高程為-3.5m,外江和內(nèi)河圍堰距離拋石保護段約20m距離上有防沖槽邊線約45m拋石保護段高程-3.5m,防沖槽段開挖最深位置-6.30m,由于該區(qū)域土層最上面為在淤泥土，計算最不利工況時，淤泥層按照開挖考慮，所以雙排鋼板樁圍堰的最不利工況確定為：圍堰內(nèi)土體開挖至-5.5m,而圍堰外水位到達最高水位2.14m。外江圍堰計算鉆孔選取QSZK23計算斷面見圖5-8,內(nèi)河圍堰計算鉆孔選取QSZK2計算斷面見圖5-9。根據(jù)設(shè)計斷面，圍堰是有三排拉桿拉結(jié)的雙排鋼板樁結(jié)構(gòu)，且基坑內(nèi)有反壓體支擋鋼板樁，雙排鋼板樁之間的淤泥用攪拌樁加固改良。雙排鋼板樁結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定、抗滑移、抗傾覆等可看做為整體重力式結(jié)構(gòu)；鋼板樁、拉桿和鋼圍楝的受力通常根據(jù)計算的土壓力按照變位法計算或利用有限元軟件進行計算。變位法是根據(jù)內(nèi)外側(cè)鋼板樁位移相等、拉桿軸力相等等原則進行計算，內(nèi)側(cè)反壓體可作為內(nèi)側(cè)鋼板樁的一個支點考慮（按照位移相等原則確定支點剛度），由于本工程圍堰拉桿有三層，需經(jīng)過多次迭代之后才能得到較為準確的計算結(jié)果。因此，本項目選用有

限元方法來計算分析雙排鋼板樁的受力和穩(wěn)定性，同時利用理正深基坑軟件的雙排樁計算模型進行了計算圖5-8變更后外江圍堰最不利工況下計算剖面圖圖5-8變更后外江圍堰最不利工況下計算剖面圖圖5-9變更后內(nèi)河圍堰最不利工況下計算剖面圖雙排鋼板樁圍堰受力計算1、雙排鋼板樁圍堰穩(wěn)定計算利用理正深基坑軟件計算雙排鋼板樁的穩(wěn)定性，計算時將圍堰看成整體結(jié)構(gòu)計算其整體穩(wěn)定性、抗傾覆、抗滑移，結(jié)果表明：其整體穩(wěn)定計算結(jié)果為Ks=2.410>1,30,抗滑安全系數(shù)Kh=1.211>=1.20,滿足規(guī)范要求。具體計算過程如下：鋼板樁圍堰整體穩(wěn)定計算：—［支護方案］—等效為實體結(jié)構(gòu)單元計算—［支護方案］.6睜■ur■*I*■學0-器-—、A［基本信息］規(guī)范與規(guī)程《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-2012內(nèi)力#算方法埒1法基坑等級二級基坑側(cè)壁重要性系數(shù)01.00基坑深度H(m)8.000嵌固深度(m)22.000墻頂標高(m)0.000截面類型及參數(shù)實心墻...放坡級數(shù)0

支錨道數(shù)1［支錨信息］I支錨道數(shù)1［支錨信息］［土層信息］土層數(shù)8坑內(nèi)加固土否內(nèi)側(cè)降水最終深度(m)8.000外側(cè)水位深度(m)0.000內(nèi)側(cè)水位是否隨開挖過程變化否內(nèi)側(cè)水位距開挖面距離(m)—彈由計算方法按土層指定義彈性法計算方法m去基坑外側(cè)土壓力計算方法主動［土層參數(shù)］土類名稱層厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)內(nèi)摩擦角(度)i雜填土0.360.00.00.000.002雜填土5.6410.00.00.000.003淤泥4.0015.515.52.0030.004中砂3.1019.49.4——5淤泥質(zhì)土7.7016.76.7——6淤泥質(zhì)土6.7016.716.7——7礫砂2.8020.010.0——8礫砂6.9020.010.0——與錨固體摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)內(nèi)摩擦角水下(度)水土計算方法m,c,K直抗剪強度(kPa)1120.00.000.00合算mt0.00—2120.00.000.00合算mt0.00—3120.04.004.00合算mt0.32—4120.02.0030.00分算mt15.20—5120.06.005.00合算mt0.60—6120.06.006.00合算mt0.72—7120.02.0035.00合算滋21.20—8120.02.0035.00合算mt21.20—道號支錨類型水平間距(m)豎向間距(m)入射角()總長(m)錨固段長度(m)1內(nèi)撐1.0005.000———支錨道數(shù)1道號預(yù)加力(kN)支錨剛度(MN/m)錨固體直徑(mm)工況號錨固力調(diào)整系數(shù)材料抗力(kN)材料抗力調(diào)整系數(shù)10.001.00—2~—100.00「1.00［水泥土墻截面參數(shù)］

水泥土墻截面示意圖水泥土墻厚度b(m)12.000水泥土彈性模量E(104MPa)0.020水泥土抗壓強度P(MPa)2.000水泥土抗拉/抗壓強度比0.150水泥土墻平均重度(kN/m3)1.000水泥土墻抗剪斷系數(shù)0.400荷載綜合分項系數(shù)1.250［工況信息］工況號工況回深度(m)道號1開挖5.500—2加撐—1.內(nèi)撐3開挖8.000—［設(shè)計結(jié)果］正內(nèi)1.正內(nèi)1.1111［抗滑移穩(wěn)定性驗算］工況1:注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。序號支錨類型材料抗力(kN/m)錨固力(kN/m)1內(nèi)撐100.000---抗滑安全系數(shù)(Kh>=Ksi=1.2):Epk+(G-umtan,十cBEak8000.76100.00-2760.00tan35.002.008000.76100.00-2760.00tan35.002.0012.00Kh=1.1115572.05抗滑安全系數(shù)Kh=1.211>=1.20,滿足規(guī)范要求。［整體穩(wěn)定驗算］計算方法：瑞典條分法應(yīng)力狀態(tài)：總應(yīng)力法條分法中的土條寬度：1.00m滑裂面數(shù)據(jù)整體穩(wěn)定安全系數(shù)Ks=2.410圓弧半徑(m)R=30.822圓心坐標X(m)X=9.186圓心坐標Y(m)Y=8.6932、鋼板樁圍堰內(nèi)力計算采用midasGTSW限元軟件進行分析，將圍堰按平面應(yīng)變模式分析，即認為圍堰結(jié)構(gòu)在縱向沒有位移，只有在橫斷面方向產(chǎn)生位移，圍堰各部分的模擬單元：①鋼板樁采用梁單元模擬，采用彈性模型。拉森式SP-IV型鋼板樁的慣性矩為38600cn4/m,根據(jù)等剛度代換原則，建模時采用1m>0.167m的梁單元截面進行等效，單元參數(shù)(彈性模量，密度，泊松比)按鋼材參數(shù)選取。②鋼筋拉桿采用植入式桁架單元進行模擬，采用彈性模型，且設(shè)置該單元僅受拉而不受壓。實際圍堰每1.2m設(shè)置一根帆0拉桿，在建模過程中，等效為每1m設(shè)置g6的拉桿，單元參數(shù)(彈性模量，密度，泊松比)按鋼材參數(shù)選取。③各層土采用二維實體單元模擬，本構(gòu)模型采用摩爾-庫倫模型。

④把水泥攪拌樁加固區(qū)看作一加固體，本構(gòu)模型采用摩爾-庫倫模型，參數(shù)取值：產(chǎn)18kN/m3,c=20kPa,后20°,E=30MPa回填砂參數(shù)：產(chǎn)17kN/m3,c=2kPa,后18°,E=25MPa⑤豎直方向水壓力直接作用在土體上，水平方向土壓力作用在鋼板樁上。鋼板樁外水位取2.14m,鋼板樁內(nèi)水位按照水位差1/2考慮。⑥邊界約束條件：底部約束豎直(y)方向位移，兩邊約束(x)方向位移。⑦通過移除開挖處的單元來模擬開挖過程。數(shù)值分析軟件midasGT的析計算的簡化模型見5-10。M二二一

二二一二一二二二一二二一M二二一

二二一二一二二二一二二一圖5-10變更后圍堰內(nèi)力分析計算簡圖按照開挖最深及該區(qū)域淤泥情況，確定的最不利開挖深度-5.50(實際回填后-3.5,考慮淤泥，按照-5.5m來計算)，外江圍堰計算鉆孔選取QSZK23計算斷面見圖5-11,內(nèi)河圍堰計算鉆孔選取QSZK2計算斷面見圖5-12。圖5-11變更后外江圍堰最不利工況下計算剖面圖圖5-12內(nèi)河圍堰最不利工況計算剖面圖1）外江圍堰計算結(jié)果midasGTS計算模型及網(wǎng)格圖見圖5-13,整體模型和支護樁的水平位移計算結(jié)果分別見圖5-14~圖5-17,鋼板樁最大水平位移為91.0mm鋼板樁每延米最大彎矩為180.0kN?m,拉桿最大軸力為155.4kN/m?？箯濖炈悖轰摪鍢兜膽?yīng)力按照公式戶M/VV其中泌鋼板樁所受白^最大彎矩，端為鋼板樁的截面模量cm3。[d=210MPa,W=2200cm3,鋼板樁的抗彎允許彎矩[M]=210*2.2/1.25=369.6kNm=由計算結(jié)果知最不利工況下鋼板樁的彎矩小于允許彎矩，抗彎滿足要求。根據(jù)計算結(jié)果，鋼板樁內(nèi)力和拉桿軸力以及圍堰的整體位移都滿足規(guī)范要求。gini福is■-吧例-r丁三三-三i??????,?！9?d????????1.-???gini福is■-吧例-r丁三三-三i??????,?！9?d????????1.-???%==r：乂壯=t!::::*t.￡r!s:::IIB5Qs3sc_圖5-13變更后外江圍堰典型斷面有限元計算模型-TH[蝴門郵罪.皿jS.SMOSs-OCQ-TH[蝴門郵罪.皿jS.SMOSs-OCQ圖5-14外江圍堰整體水平萬向位移displacementDXLINlT[m)圖5-14外江圍堰整體水平萬向位移displacementDXLINlT[m)6.61475e-003際“~-1.73?0&-002，：，-2.25046e-00224%—^--2.79012e4)0223%_i：,-3,309708-002——-3：,83944M)02*5%—_-4.36910e-00223%-4.9Sl07e-0020.6%521ggMc12；；；：-5.95808曰皿2J-6.46774e-0021號-7.01/40t-0020.1%---7.54706e-002---8.07672e-002繇即皿L^&9,13605e-002圖5-15外江雙排鋼板樁圍堰水平位移11DELENENTFORCEBearnfTrussFxUMT(kN()■—….+1,55375e+0O2+026276e+00l16.3%市幣+9,8797fe+000——11DELENENTFORCEBearnfTrussFxUMT(kN()■—….+1,55375e+0O2+026276e+00l16.3%市幣+9,8797fe+000——'-B.^eSOe+OOIfi4%.J^--1.35616ft+0O2-2j81111e+002上空-3.5385^+00223%——^4,35166e+0(J22.8%萬福-5.12193e+0O2-5.72103e+00QB44S51B+0O233%———-7.17598e+0027gw：■^--7.90346e+002^^^S.63094e+0022R%———-9.35842e+0026.5%-1.00e59e+003圖5-16外江雙排鋼板樁拉桿軸力IDELEMENTFORCE日earnMyUNIT(kNsm)0.9%1.3%+179954e+002+1,54109e+002+1,48265e+Q0QI3%—+1.32420e+0021.3%.….凸…〔…+1.16576e+002+1,00731e+002Jy；，，，=，+8,48663e+001I"+6,90416fe+0011|s：.：,—+5.3lS70e+D016.7%T…M…—+3,73523e+0019.S%+2.l5077e+001i_'./+5,66308e+000U-LQ聞6&+0Q114.2%--2.60262e+00120.0%.-4.ia708e+00l6.7%2.7%-€,77l55et€D1-7.35601^*001圖5-17外江雙排鋼板樁圍堰的彎矩2）內(nèi)河圍堰計算結(jié)果midasGTS計算模型及網(wǎng)格圖見圖5-18,整體模型和支護樁的水平位移計算結(jié)果分別見圖5-19~圖5-22,鋼板樁最大水平位移為60.0mm鋼板樁每延米最大彎矩為128.0kN?n,拉桿最大軸力為143.5kN/m?？箯濖炈悖轰摪鍢兜膽?yīng)力按照公式戶M/VV其中泌鋼板樁所受白^最大彎矩，端為鋼板樁的截面模量cm3。［d=210MPa,W=2200cm3,鋼板樁的抗彎允許彎矩[M]=210*2.2/1.25=369.6kN由計算結(jié)果知最不利工況下鋼板樁的彎矩小于允許彎[M]=210*2.2/1.25=369.6kN由計算結(jié)果知最不利工況下鋼板樁的彎矩小于允許彎矩，抗彎滿足要求。根據(jù)計算結(jié)果，內(nèi)河變更后雙排鋼板樁內(nèi)力和拉桿軸力以及圍堰的整體位移都滿足規(guī)范要求。十十圖5-18內(nèi)河圍堰剖面有限元計算模型ledmmnnnnuxcn二二二「；3a■■1.iKt4^41.--ThIHrlll1=M=SIB;::±±tlllllllll>ttl：：!llllll：：：：：：CtSPLAiMhiTDMledmmnnnnuxcn二二二「；3a■■1.iKt4^41.--ThIHrlll1=M=SIB;::±±tlllllllll>ttl：：!llllll：：：：：：CtSPLAiMhiTDMUHW..+359W9e-DCn■墨T府64KBLg7g3a，ffin■-=—^-S3i582*-D￡B-J爰'H3WXB-；依?>1沏W’KflI晨門印7*I.W腐60以I'二審9343fiN?2■.爭諭“Wfi-5BOI3Se-DO2-42jS75t-XQ-5￡3714t-DO2-5looseuxn圖5-19內(nèi)河圍堰水平萬向位移DISPLACEMENTDXUNHT(m)tztt-51666768-0030=2%______nqDISPLACEMENTDXUNHT(m)tztt-51666768-0030=2%______nq第904品足■OOS———1.24238e-OO21.580146-002舞―口司男0.9%1.0%-2.25565&-00225934口削002-2.931158-002-^—-3.268916^0023.60666e-002T；：：-3544426-002——-4.282176-002咨2-46199330023.6%—^,95768^002—^,29543^002^-5.6331ge-002-5.97094e-002圖5-20內(nèi)河雙排鋼板樁圍堰水平位移10ELEMENTFORCEBeam/TrussFxUMT(kN)IDELEMENTFORCEBeflmMyLNT卿*10ELEMENTFORCEBeam/TrussFxUMT(kN)IDELEMENTFORCEBeflmMyLNT卿*m)--r+1.273I3&+002--+1.11399&4-0020.6%——+9,54847e*001,+7.95706^+00134%二+6.365S4e*00i--+4,77423S+001OjlQ/^^+3.18282e+001^z-r:+3.12639e-01320.%「，?1朋14140。115.1%-^^-3.18282e+001-4.77423e*C0161%-6.36564et0015.0%——-7.95706^001""-8,54B*7e*C0l11%0.6%-1.11399^002-1.273l3e+C02亍福+L7"地皿

-^-*1.111805*002——+4.460466*0]1--^^2.157085+0]1'^-Sa54618*001dJd%----1.551216+002'-221697e+O(MA2%f--2.882726*0021.4%——-3.54847eK?2--4.87998e*002—~-5.54573e+OO268%-621149e+OT20g%.AM-6j87724b+O(K——-754299e^XJ227%百荒€為日75u皿-君史745。已心2圖5-21內(nèi)河雙排鋼板樁圍堰軸力圖5-22內(nèi)河雙排鋼板樁圍堰彎矩3、鋼板樁圍楝強度內(nèi)力復(fù)核根據(jù)《基坑工程支撐系統(tǒng)鋼圍楝施工規(guī)程》，圍楝按彈性支座連續(xù)梁進行強度校核。計算鋼圍楝內(nèi)力時，把設(shè)計支撐軸力或拉力換算成圍楝所受的荷載，再進行圍楝的抗彎、抗剪、抗壓的內(nèi)力計算，從而進行鋼圍楝設(shè)計或設(shè)計復(fù)核。本工程的圍楝采用型號工字鋼36b與鋼板樁連接，因此應(yīng)該對圍楝進行受彎復(fù)合，復(fù)核主要依據(jù)下式：里＜fW其中：M為最不利彎矩；W為鋼圍楝的抗彎模量（截面系數(shù)）；f為鋼材的抗彎強度設(shè)計值，取210MPaY取1.05。將圍楝和反力參數(shù)帶入上式得：—=42.6MPa<fW可見鋼板樁圍楝強度是滿足要求的。鋼板樁防漏防滲注意點和措施鋼板樁圍堰止水鋼板樁圍堰施工關(guān)鍵是止水防滲，主要依靠鎖口自身進行防漏。但是如果出現(xiàn)鎖口不密、卷口、外側(cè)水壓力過大等情況，鋼板樁圍堰會出現(xiàn)滲漏。預(yù)防措施如下：(1)鋼板樁插打時的預(yù)防滲漏措施。鋼板樁滲漏一般出現(xiàn)在鎖口位置，因此施工過程中重點加強對鎖口的檢查。施工前用同型號的短鋼板樁做鎖口滲漏試驗，檢查鋼板樁鎖口松緊程度，過松或過緊都可能導(dǎo)致鋼板樁施工后滲漏。施打前在鋼板樁鎖口內(nèi)抹黃油；施打時控制好垂直度，不得強行施打，損壞鎖口。(2)在抽水過程中密切監(jiān)視圍堰的滲水情況。鋼板樁損壞的地方可用電焊焊接補強。抽水后發(fā)現(xiàn)鋼板樁鎖口漏水不太嚴重時，可采取在鋼板樁鎖口外側(cè)下放黃沙、粘土與鋸屑混合物，借助水壓力將細砂吸入接逢內(nèi)而達到堵漏的目的。個別鎖口變形處漏水嚴重時可采用棉絮從鋼板樁圍堰內(nèi)側(cè)塞堵。也可以在外側(cè)包裹一層防水彩條布(必要時彩條布內(nèi)側(cè)貼鋪一層土工布)起到防水和減小水壓滲透力的雙重效果。(3)當發(fā)生鎖口撕開或其他大量涌水堵漏困難時，在鋼板樁外側(cè)補打木樁或型鋼圍堰，圍堰內(nèi)側(cè)鋪設(shè)彩條布，在彩條布與鋼板樁圍堰間填筑粘土或水下混凝土進行封堵。(4)施打鋼板樁整個過程必須做好定位導(dǎo)向，嚴格控制垂直度，使鋼板樁樁與樁之間有良好的咬合，并保證鋼板樁墻面垂直，緊貼鋼圍楝周邊。(5)基坑抽水中當鎖口不密而產(chǎn)生漏水現(xiàn)象時，采用富纖維棉絮進行塞縫；(6)對樁縫較寬的位置可采取麻絲根摻黃油塞縫止水，還可以采用粉煤灰、鋸木沫、膨脹水泥于圍堰外沿樁面順水流方向撒放的綜合處理方法，以達到止水的目的。圍堰與岸墻接口處理鋼板樁圍堰端頭與現(xiàn)狀老堤岸墻相接段采用岸墻開槽嵌入鋼板樁并充填粘土的處理方法。清除老堤表面干砌塊石、碎石及塊狀物后，在堤岸開槽后，將鋼板樁延伸到堤岸里面不小于2米，堤岸開槽和鋼板樁之間空隙可采用粘土填筑，粘土要求入14.5KN/m,粘土填筑至原結(jié)構(gòu)表面以上不小于10cm圍堰和基坑開挖施工注意事項(1)對用于圍堰的鋼板樁要進行檢驗及矯正，使矯正后的樁體外觀質(zhì)量必須符合鋼板樁的質(zhì)量標準。(2)為保證沉樁軸線位置的正確和樁身的豎直，控制樁的打入精度，防止鋼板樁的屈曲變形和提高樁的貫入能力，施打鋼板樁前架設(shè)一定剛度的導(dǎo)架。(3)由于鋼板樁的長度是定長的，因此在施工中常需接長，接長時要求采用剖口對焊或加魚尾板焊接，相鄰樁的焊縫宜間隔設(shè)置，鄰樁接縫錯開1米以上。(4)拔樁前應(yīng)進行土方回填，盡量使鋼板樁兩側(cè)土壓力平衡，拔樁設(shè)備要同鋼板樁保持一定距離，減少鋼板樁的側(cè)向受壓，拔樁順序宜與打樁順序相反，撥樁后形成的樁孔應(yīng)及時回填處理。(5)在靠近堤岸附近地段，鋼板樁擠進過程中可能會遇到石塊等障礙物，產(chǎn)生側(cè)向擠壓作用力不均衡而發(fā)生偏斜，可采取糾偏措施：在發(fā)生偏斜位置將鋼板樁往上拔1.0m~2.0m,再往下錘進，如此上下往復(fù)振拔數(shù)次，可使大的塊石被振碎或使其發(fā)生位移，讓鋼板樁的位置得以糾正，減少鋼板樁的傾斜度。(6)在基礎(chǔ)較軟處，有時會發(fā)生將鄰樁帶入的現(xiàn)象，采用的措施是把相鄰的數(shù)根樁焊接在一起，并且在施打鄰樁的連接鎖口上涂上黃油等潤滑劑，以減少阻力。(7)地質(zhì)中分布粉細砂，在施工期間可能會發(fā)生透水和管涌現(xiàn)象，當無法滿足鋼板樁施工時，可采取對該區(qū)域進行旋噴樁或注漿固化的方式處理。(8)鋼板樁圍堰封閉后進行抽水，抽水過程中應(yīng)嚴格控制抽水速度和抽水高度，并在圍堰頂端設(shè)置一道安全支撐。當抽水達到預(yù)定的深度后，應(yīng)及時加支撐防護。鋼板樁全部焊接牢固到導(dǎo)向槽鋼上。(9)考慮到本工程施工場地很小，水下地質(zhì)情況較差，周圍動荷載和主動土壓力較大，因此決定在圍堰內(nèi)部采用H型鋼做成骨架進行剛性連接支撐，以保證安全，鋼管樁內(nèi)部支撐共分兩層，具體支撐形式詳見加固大樣圖。(10)基坑施工時，必須進行嚴密監(jiān)測，進行動態(tài)施工管理，要求對鋼板樁進行測斜、地面沉降、地下水位等監(jiān)測，及時反映基坑開挖對支護結(jié)構(gòu)和圍堰的影響，以保證基坑支護結(jié)構(gòu)及圍堰的安全。(11)基坑支護結(jié)構(gòu)在施工過程中，如果發(fā)現(xiàn)工程場區(qū)地質(zhì)與勘察報告有較大出入，應(yīng)暫停施工，并及時向設(shè)計人員反映，由設(shè)計人員對相關(guān)設(shè)計進行修改(12)為了防治發(fā)生滲水和管涌現(xiàn)象，鋼板樁之間必須咬合好，且必須穿透粉細砂層，如果無法穿透粉細砂層需要采取相應(yīng)的止水措施來封閉。(13)施工過程中，應(yīng)對圍堰進行觀測，包括圍堰結(jié)構(gòu)位移、測斜，鋼板樁內(nèi)力，水位等。6圍堰施工組織設(shè)計編制原則和內(nèi)容編制原則滿足以七標水閘泵站項目的總工期要求。遵守設(shè)計、相關(guān)規(guī)范等技術(shù)文件，制定合理、可行的技術(shù)施工方案。本施工組織設(shè)計編制將遵循四項原則：一是符合性原則；二是先進性原則，三是合理性原則，四是滿足業(yè)主要求的原則。滿足業(yè)主對工程質(zhì)量、工期要求及安全生產(chǎn)、文明施工要求的原則；滿足與業(yè)主、監(jiān)理、設(shè)計及有關(guān)單位協(xié)調(diào)施工的原則；充分利用充足的施工機械設(shè)備，積極創(chuàng)造施工條件，做到連續(xù)均衡生產(chǎn)、文明施工；采用先進的施工工藝、施工技術(shù)，制定科學的施工方案；貫徹施工驗收、安全及健康、環(huán)境保護等方面的法規(guī)、標準規(guī)范和規(guī)程，以及有關(guān)規(guī)章制度，保證工程質(zhì)量和施工安全；采用科技成果和先進技術(shù)組織措施，節(jié)約施工用料，提高工效，降低工程成本；(10)充分利用高新技術(shù)，提高機械化施工程度，減少笨重體力勞動，提高勞動生產(chǎn)率；(11)充分利用原有和正式工程建筑和設(shè)施，減少臨時設(shè)施，節(jié)約施工用地；(12)合理選擇資