U型槽結構施工設計方案2

目錄工程概況11.1各參建單位11.2工程概況1U型槽段落劃分11.4編制依據(jù)2施工籌劃22.1施工籌劃的總體思路22.2施工現(xiàn)場平面布置22.3施工進度方案2.4施工組織網(wǎng)絡42.5主要施工機械設備方案42.6主要材料方案52.7勞動力方案54.U型槽構造施工方案64.1施工準備64.2模板工程6模板配置作業(yè)的主要原則模板安裝錯誤未定義書簽。模板支架體系8質量要求9側墻模板計算10墻模板主次楞的計算15穿墻螺栓的計算20施工操作平臺計算書205平安保證措施287.1平安管理目標錯誤未定義書簽。文明施工保證措施306.文明施工保證措施8.1文明施工目標錯誤未定義書簽。1.工程概況1.1各參建單位建立單位：鼓樓區(qū)住房與城鄉(xiāng)建立局設計單位：市交通規(guī)劃設計研究院監(jiān)理單位：**建立科技集團**施工單位：市政建立集團**1.2工程概況本工程屬于市二環(huán)北路西延市政工程的一局部，西起隴海鐵路北側，與鐵路箱涵相接，東端與新建道路相接，起點樁號K0-1.307終點樁號K0+203.963全長205.27n。共設置10節(jié)U型槽，其中北U1中心節(jié)長為25m,其它U型槽每節(jié)中心節(jié)長為20m，每節(jié)U型槽接縫寬度為3cm,且均與道路中心線垂直。U型槽外側高墻墻頂設置欄桿。U型槽地面縱坡與道路縱坡根本一樣，并滿足側墻邊緣蓋板排水溝深度》1.0m。U型槽構造寬度自西向東40m?34m不等，構造高度10.0m~7.0m。U型槽平面布置圖U型槽縱斷面圖U型槽橫斷面圖1.3U型槽段落劃分立交橋處地下水較豐富，穩(wěn)定水位埋深約為，穩(wěn)定水位平均值4.29米，穩(wěn)定水位高程平均值37.15米。根據(jù)地下水位埋深情況設計U型槽長度，U型槽終點布置于地下水位之上。布置樁號為：K0-1.307-K0+203.963U1.4編制依據(jù)序編號名稱1GB50204-22"混凝土構造工程施工及驗收規(guī)"2GBJ50205-21"鋼構造工程施工質量驗收規(guī)"3GB510-22"混凝土構造設計規(guī)"4DBJ0811-11-1999"地基根底設計規(guī)"5GB12898-91"一、二等水準測量規(guī)"6GB517-23”鋼構造設計規(guī)”7DBJ08-40-94"地基處理技術規(guī)"8JGJ107-96”鋼筋機械連接通用技術規(guī)程"一9GB50202-22"建筑地基根底工程施工質量驗收規(guī)"10DGJ08-61-97"基坑工程設計規(guī)程"11GB503-21"建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準"12GB50208-22"地下防水工程質量驗收規(guī)"13GB/T50326-21"建筑工程工程管理規(guī)"14DBJ08-903-23"施工現(xiàn)場平安生產(chǎn)保證體系"15DGJ08-103-23"尢障礙設施設計標準"2.施工籌劃2.1施工籌劃的總體思路構造制作按照構造高度的不同分為二次制作和三次制作兩種方式，U1~U7段基坑深度較大，墻板較高，側墻采用三次制作的方式，先施工鋼筋混凝土底板和30cm高混凝土側墻，然后再分兩次制作混凝土側墻，每次側墻澆筑高度在3?5m不等，施工縫采用防水處理，設止水鋼板，所有側墻模板采用止水螺桿進展加固，對拉螺桿不得使用套管。所有側墻構造施工完成到達設計強度以后開場分層對稱回填側墻以外的土體，恢復路面，施工。型槽附屬工程。2.2施工現(xiàn)場平面布置〔1〕施工場地圍護及施工道路工地圍擋采用2m高彩鋼板全封閉隔離措施，圍擋底部用50cm高磚墻砌筑。施工期間的交通主要依靠南側靠近隴海鐵路的施工便道和北側倉庫的場區(qū)道路，原材料進場和土方開挖外運均需占用這兩條路線，在北側靠近現(xiàn)狀倉庫位置設置大門一處，寬度8.0m，作為施工主要出入，靠近北側大門位置在現(xiàn)狀卸煤槽處布置辦公場地。南側靠近施工便道位置設置大門一處，寬度8.0m，作為原材料進出的通道，靠近南側大門位置布置材料堆場、加工場和設備堆場?！?〕施工用電電源由兩臺4KVA變電器提供。變配電箱接至施工圍，采用三級配電三級保護的方式布置施工用電。動力電源從施工變配電箱所引出，采用橡套電纜供電，沿工地圍墻布設2路電纜主干線?；又苓吥媳眱蓚雀髟O置兩只動力配電箱，電源分別從主干線電纜引出，沿施工圍檔布設照明電纜線，分別通到工地照明電箱中。電線敷設根據(jù)施工現(xiàn)場條件采用埋地、沿墻、沿柱架空敷設等方法?！?〕施工給水現(xiàn)場給水主管采用DN95mmPE管，沿施工道路遠離基坑一側敷設。為了方便施工用水，給水主管沿線相隔50m設一個給水接頭，各裝一只Dg25(1〃)和Dg15(1/2〃)的帶寶塔頭接收的閥門。施工設施用水根據(jù)設施的落實情況與用水量需求，敷設適當通徑的給水支管路，穿越施工道路處穿鋼套管通過。因周邊場區(qū)無市政給水管網(wǎng)接入，水源接入點以東側倉庫場區(qū)的水塔和井點降水的水源為主，施工現(xiàn)場布置2只2x4x2.5m水箱，井點降水的出水管接入水箱將水箱蓄滿，作為施工現(xiàn)場的臨時用水，水量不夠的情況下與相鄰標段的施工單位協(xié)調水源接入。2.3施工組織網(wǎng)絡2.4主要施工機械設備方案主體構造施工設備表菊號名稱型號規(guī)格單位數(shù)量用途1電焊機臺4構造制作2壓刨機臺13平刨機臺14電鋸臺25砂輪切割機臺26沖擊電鉆臺27手提鋸臺38臺鉆臺39插入式振搗棒臺510空壓機9m3臺411木模板國標型號m21012平板式振動器通用產(chǎn)品根213142.5主要材料方案本工程材料供應由材料設備部門統(tǒng)一負責、統(tǒng)一采購、統(tǒng)一調運。所有采購的材料，必須是正規(guī)名牌廠商生產(chǎn)的合格產(chǎn)品，必須附帶有質量保證證明，并要取得監(jiān)理工程師的同意后才可以使用。材料質量是工程質量的生命，為此必須將重點把好材料的質量關。凡必須進展試驗才能使用的材料，委托專業(yè)試驗機構進展材料各項指標的測試，經(jīng)測試不合格的材料不準使用。2.6勞動力方案各道工序勞動力需求情況統(tǒng)計表3.U型槽構造施工方案3.1施工準備1、施工前需對施工圖進展審查，并編制作業(yè)指導書，對操作工人交底后下發(fā)給施工班組。2、施工前應提前做好材料方案，現(xiàn)場應儲藏一定量的鋼筋及周轉材料。3.2構造施工本段本項工程工程量大，工期短，模板用量大等特點，模板采用大塊木模板，模板縫用雙面膠封條密封，1〕模板配置作業(yè)的主要原則1、實用性主要應保證混凝土的質量，具體要1.1接縫嚴密，不漏漿1.2保證構件的形狀尺寸和相互位置的正確。1.3模板的構造簡單，支拆方便。2、平安性2.1保證在施工過程中，不變形，不破壞，不倒塌。3、經(jīng)濟性針對工程的具體情況，因地制宜就地取材，在確保工期，質量的前提下，盡量減少一次性投入，增加模板周轉，減少支拆用工，實現(xiàn)文明施工。2〕模板安裝裝模板前，必須先由放樣員定出模板安裝線，保證各構造部位位置正確。除拉桿外，模板的固定裝置或支撐物不應設在已完成的混凝土中。模板金屬拉桿或錨桿，應設置在距外表至少50mm的深度處?；炷镣饴锻獗淼哪０褰涌p，應做成一種有規(guī)則的形式，水平和垂直線條一直連貫每個構造物，所有的施工縫應同這些水平和垂直線條相重合。墻身模板采用拉條螺絲固定時，拉條螺絲須帶有止水片，焊接在圍護樁的縱向鋼筋上，墻體下面三排對拉絲采用雙排螺帽加固，外面在用上扎絲固定，防止因震動棒震動而螺帽松動，防止爆模。3〕模板監(jiān)護澆注混凝土前，模板必須清理干凈，底部應完全沒有鋸末、刨花、鐵銹、污垢、泥土或其它雜物。澆注混凝土前或澆注中，模板出現(xiàn)任何不良情況時，應停頓施工，直到缺陷被改正為止。嚴格防止”跑?，F(xiàn)象發(fā)生。4〕模板撤除打算撤除模板前，應通知監(jiān)理工程師并取得同意。模板的撤除，應保證不致由此引起混凝土的損壞。在混凝土未到達足夠的強度前不得拆模。不承重的垂直模板，應在混凝土的強度能保持其外表和棱角不因撤除模板而損壞時，或在混凝土強度超過2.5MPa時方可撤除。承重模板應在混凝土的強度能承受自重時方能撤除。4.3模板支架體系標準段落模板腳手架體系模板工程為側墻支撐體系。本工程模板采用木模，腳手支架采用鋼管扣件式腳手架。側墻支撐體系部位材質間距備注面板1220x2440x18mm木模板主龍骨20cm*5cm5mm外支撐體系M14止水對拉螺桿5mmx6mm側墻模板支撐圖底板與底板加腋處模板支架體系構造在板墻結合部部位，由于設置加高加腋或者由于需要施工縫抬高等原因，形成該處的混凝土頂面高出其它部位，施工時需要在該部位立懸空模板，見以下列圖。底板及底板加腋處模板支撐圖底板與側墻端頭模板支架體系在底板及側墻施工中，均有端頭模板，特別是變形縫處的端頭模板要求更為嚴格，故必須加以重視。端頭模板采用膠合板〔18mm厚〕，在端頭模板相應的位置處固定聚苯〔或硬質泡沫條〕作為止水條的預留槽。端頭板支撐為1mmx1mm方木，結實的支立于頂板底伸出的縱向方木上，端頭模板固定用中12水平拉桿實現(xiàn)，見下施工示意圖。端頭模板支撐圖3.4對拉螺栓防水體系在側墻、中隔墻施工中，模板系統(tǒng)均設置有對拉螺栓，為確保構造防水性能，在每個穿越孔位處距模板3公分處設置阻水鋼板，施工完畢后人工鑿除外表混凝土并環(huán)氧砂漿封堵，見下施工示意圖。防水拉桿布置圖鑿除面清理干凈，檢查合格后報監(jiān)理工程師驗收簽認后再進展下道工序施工。4.4質量要求模板的接縫嚴密、平整、不漏漿，不錯臺，不跑模，不漲模，不變形,支立前清理干凈并涂刷隔離劑。模板應按部位進展編號，按編號堆放，以免用錯。模板上預埋件及預留洞的位置必須準確。模板的安裝與鋼筋的綁扎應密切配合，以方便施工，提高工效為準。立模前必須經(jīng)模數(shù)試拼、準確放樣。模板初步安裝完畢后，用全站儀〔或J2經(jīng)緯儀〕校正軸線，然后固定結實，以確保凈空和限界要求。墻根模板應平整、順直、光潔，標高準確。為防止少量滲漿，應加貼海綿條，海綿條寬度以不小于30mm為宜，粘貼海綿條距模板線2mm,使其模板壓住后海綿條與線齊平，防止海綿條澆入混凝土。不得用砂漿找平或用木條堵塞。梁模板應留置清掃，以便清理垃圾。采用水性脫模劑，刷脫模劑前必須把模板的水泥渣清理干凈。施工縫端頭模：施工縫模板要嚴格按照施工圖紙和施工方案留置，其位置必須準確，施工縫應考慮支拆方便，為保證鋼筋保護層厚度及鋼筋間距，采用刻槽模側墻)及鋼絲板網(wǎng)擋板〔板〕。4.5側墻模板計算墻模板的計算參照”建筑構造荷載規(guī)”、”混凝土構造設計規(guī)”、”鋼構造設計規(guī)”等規(guī)。墻模板的背部支撐由兩層龍骨〔木楞或鋼楞〕組成：直接支撐模板的為次龍骨，即龍骨；用以支撐層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)”建筑施工手冊”，當采用容量為0.2?0.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為4.kN/m2；4.6參數(shù)信息根本參數(shù)次楞間距(mm):450穿墻螺栓水平間距(mm):450主楞間距(mm):5穿墻螺栓豎向間距(mm):5對拉螺栓直徑(mm):M14；主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2直徑(mm):48.壁厚(mm):3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2寬度(mm):60.高度(mm):80.0P面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.0P面板彈性模量(N/mm2):60.p0面板抗彎強度設計值f(N/mm2):13.Q0面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50木方和鋼楞方木抗彎強度設計值f(N/mm2):13.方木彈性模量CE(N/mm2):90.Q0方木抗剪強度設計值f(N/mm2):1.50鋼楞彈性模量tE(N/mm2):2060.鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.Q0單位：(nrinn)墻棋振正立苴圈模板設計簡圖4.7墻模板荷載標準值計算按"施工手冊"，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按以下公式計算，并取其中的較小值:F=0.22W|3|3V12F=0.22W|3|3V121/2F=Y其中Y—混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，取2.0hT―混凝土的入模溫度，取20.OC;V―混凝土的澆筑速度，取2.5m/h;H--模板計算高度，取3.0m0—外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；10--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。2分別計算得17.kN/m2、72.0kN/nt,取較小值17.kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F]=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。4.8墻模板面板的計算面板為受彎構造孺要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)"建筑施工手冊"，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖抗彎強度驗算彎矩計算公式如下：M=0.1q1b+0.117(p其中，M--面板計算最大彎矩(N-mm);l-計算跨度次楞間距)：l=450.0mm新澆混凝土側壓力設計值q1：1.龍17.x0.50O0.9=9.197kN/m傾倒混凝土側壓力設計值％：1.x42.x0.5O0.90=1.260kN/m;其中0.9為按"施工手冊"取的臨時構造折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1x9.197x450.0+0.117x1.26O450.0=2.16x105N-mm;按以下公式進展面板抗彎強度驗算：o=M/W<f其中，o-面板承受的應力(N/mm2);M-面板計算最大彎矩(N-mm);W-面板的截面抵抗矩：W=bh2/6=50X18.X18.0/6=2.70104mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2);f=13.0N/mm2；面板截面的最大應力計算值：o=M/W=2.16x105/2.70104=8.0N/mm2;面板截面的最大應力計算值o=8N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！抗剪強度驗算計算公式如下：V=0.6q1l+0.617ql其中，V-~面板計算最大剪力(N);l-計算跨度次楞間距)：l=450.0mm新澆混凝土側壓力設計值q1：1.龍17.x0.50O0.9=9.197kN/ni;傾倒混凝土側壓力設計值％：1.x42.x0.5O0.90=1.260kN/m;面板的最大剪力：V=0.O9.197X450.0+0.6X71.26X450.0=2833.0N;截面抗剪強度必須滿足：e3V/(2bh)<fnv其中，^面板截面的最大受剪應力(N/mm2);V--面板計算最大剪力(N)：V=2833.0Nb--構件的截面寬度(mm):b=5mm;h-面板厚度(mm):h=18.0mm;fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5N/mn2;面板截面的最大受剪應力計算值：t=3x2833.0/(X5x18.0)=0.472N/mm2;面板截面抗剪強度設計值：[]f=1.5N/mm2;v面板截面的最大受剪應力計算值E0.472N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值T=1.5N/mm2,滿足要求！撓度驗算根據(jù)"建筑施工手冊"，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：#0.677ql/(1ElK[V=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載：q=17.030.5=8.516N/mm;l-計算跨度次楞間距)：l=450mmE--面板的彈性模量：E=60N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I=5<01.8x1.8x1.8/12=24.304面板的最大允許撓度值：V=1.8mm面板的最大撓度計算值：v0.677<8.52x4504/(1x60x2.43x105)=1.621mm；面板的最大撓度計算值：#1.621mm小于等于面板的最大允許撓度值［V=1.8mm，滿足要求！4.9墻模板主次楞的計算(一)次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6x8x8/6x2=128cm3；I=伙8x8x8/12x2=512cm4；次楞計算簡圖次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M=0.1(112+0.117(112其中，M--次楞計算最大彎矩(N-mm);1-計算跨度主楞間距)：1=5.0mm新澆混凝土側壓力設計值q1：1.龍17.x0.45O0.9=8.277kN/ni;傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.乂2.x0.45x0.90=1.134kN/m,其中，0.9為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1x8.277x5.0+0.117x1.13X5.0=2.40x105N-mm;次楞的抗彎強度應滿足下式：o=M/W<f其中，o-次楞承受的應力（N/mm2）;M-次楞計算最大彎矩（N-mm）;W-次楞的截面抵抗矩，W=1.28x105mm3；f-次楞的抗彎強度設計值；f=13.0N/mm2；次楞的最大應力計算值：o=2.40105/1.28x105=1.9N/mm^;次楞的抗彎強度設計值：f]=13N/mm次楞的最大應力計算值o=1.9N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：V=0.6q1l+0.617ql其中，V-次楞承受的最大剪力；l-計算跨度主楞間距）：l=5.0mm新澆混凝土側壓力設計值q：1.龍17.x0.45X0.9/2=4.139kN/m1傾倒混凝土側壓力設計值q：1.乂2.x0.45x0.90/2=0.567kN/m,其2中，0.9為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.儀4.X5.0+0.6N0.567X5.0=1416.5N;截面抗剪強度必須滿足下式：^3V/(2bh0)其中，^次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2);V--次楞計算最大剪力(N):V=1416.5Nb-次楞的截面寬度(mm):b=60.0mm;h-次楞的截面高度(mm):h0=80.0mm;f」次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm;次楞截面的受剪應力計算值：T=3X1416.5/(*60.0X80.俶2)=0.221N/mm2;次楞截面的受剪應力計算值t=0.221N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設計值f=1.5N/mm2,滿足要求！v次楞的撓度驗算根據(jù)"建筑施工計算手冊"，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：#0.677ql/(1ElK[V=l/250其中，寸次楞的最大撓度(mm);q-作用在次楞上的線荷載(kN/m):q=17.030.45=7.66kN/m;l-計算跨度主楞間距)：l=5.0mmE-以楞彈性模量〔N/mm2〕：E=90.N/mm2；I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=5.12x106mm4；次楞的最大撓度計算值：v0.67><15.33/次54/(1x90x5.12X106)=0.07mm次楞的最大容許撓度值：V=2mm;次楞的最大撓度計算值護0.07mm小于次楞的最大容許撓度值[V=2mm，滿足要求！(二)主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.493x2=8.986cm;I=10.78X2=21.566cm;E=2060N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN?m)主楞計算變形圖(mm)主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載：P=1.2x17.0X0.45x0.5+1.4x2x0.45x0.5=5.228kN;主楞計算跨度對拉螺栓水平間距)：l=450mm強度驗算公式：o=M/W<f其中，b-主楞的最大應力計算值(N/mm2)M--主楞的最大彎矩(N-mm);M=1.85x105N?mmW--主楞的凈截面抵抗矩(mm3);W=8.99x103mm3；f-主楞的強度設計值(N/mm2),f=205.0N/mm2；主楞的最大應力計算值：o=1.8夕105/8.99x103=20.6N/m皿；主楞的最大應力計算值o=20.6N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足：2V/A<fv其中，-主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2);V--主楞計算最大剪力(N)：V=1529.5NA-鋼管的截面面積(mm2):A=848.23mm2；f」主楞的抗剪強度設計值(N/mm2):fv=120N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值：t=2x1529.5/848.230=3.606N/mm；主楞截面的受剪應力計算值T=3.606N/mm2小于主楞截面的抗剪強度設計值f=120N/mm2,滿足要求！v主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值：V0.115mm;主楞的最大容許撓度值：V=1.8mm主楞的最大撓度計算值護0.115mm小于主楞的最大容許撓度值[V=1.8mm，滿足要求！4.10穿墻螺栓的計算計算公式如下：N<[N]=fxA其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2);f--穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號：M14;穿墻螺栓有效直徑：11.55mm穿墻螺栓有效面積：A=105mm;穿墻螺栓最大容許拉力值：[N]=1.>7105x1.05x10-4=17.85妙主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為：N=3.74kN穿墻螺栓所受的最大拉力N=3.743kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,滿足要求！4.11施工操作平臺計算書施工操作平臺的計算依照"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)"、"建筑地基根底設計規(guī)"、"建筑構造荷載規(guī)"、"鋼構造設計規(guī)"、"建筑施工平安手冊"〔杜榮軍主編〕等編制。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)存在重要疏漏,使計算極容易出現(xiàn)不能完全確保平安的計算結果。本計算書編寫還參考了"施工技術"22.3扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用平安"一文，同時參照了"建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程"的局部容。4.12參數(shù)信息根本參數(shù)立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.90立桿步距h(m)：1.50a立桿縱向間距l(xiāng)(m):0.7,0平臺支架計算高度H(m):9.b立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.50平臺底鋼管間距離(mm)3.鋼管類型:①48x3.0扣件連接方式：雙扣件，取雙扣件抗滑承載力調整系數(shù):0.7;5荷載參數(shù)腳手板自重(kN/m2):0.3；0欄桿自重(kN/m):0.150材料堆放最大荷載(kN/m2):3.0；0施工均布荷載(kN/m2):2.0地基參數(shù)地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kPa):120.;立桿根底底面面積(m2):0.25地基承載力調整系數(shù):1.風荷載參數(shù)本工程地處省市，根本風壓0.45kN/m2；荷載高度變化系數(shù)比為0.62風荷載體型系數(shù)/為0.27；施工操作平臺計算中考慮風荷載作用。4.13縱向支撐鋼管計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面幾何參數(shù)為截面抵抗矩W=4.49cm；截面慣性矩I=10.78cm縱向鋼管計算簡圖荷載的計算(1腳手板自重(kN/m):q11=0.*0.3=0.09kN/；m(2堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12=*0.3=0.9kN/；m(3施工荷載標準值(kN/m):P1=2x0.3=0.6kN/m強度驗算依照"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)"規(guī)定，縱向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下：M=0.1qb+0.117(p最大支座力計算公式如下：N=1.1ql+1.2q12均布恒載：q1=1.2xq11=1.Z0.09=0.108kN/m均布活載：％=1.X0.6+1.X0.9=2.1kN/;m最大彎距M傾*=0.X0.10X0.9+0.117x2.X0.9=0.208kN-m;最大支座力N=1.X0.10X0.9+1.2x2.X0.9=2.375kN最大應力。=Mma*/W=0.208106/(4490)=46.273N/mm縱向鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；縱向鋼管的計算應力46.273N/mm2小于縱向鋼管的抗壓設計強度205N/mm2,滿足要求！撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下：v=0.667q/L1EI均布恒載：qk=(1=0.09kN/m;v=0.677x0.09x94/(1x2.06x105x1078)=0.018mm縱向鋼管的最大撓度為0.018mm小于縱向鋼管的最大容許撓度9/150與10mm，滿足要求！4.14橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P=2.375kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN?m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mma*=0.396kNm;最大變形v=0.523mm;ma*最大支座力Qma*=5.994kN最大應力(=88.098N/mm2；橫向鋼管的計算應力88.098N/mm2小于橫向鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為0.523mm小于支撐鋼管的最大容許撓度7/150與10mm，滿足要求！4.15扣件抗滑移的計算按照"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)培訓講座"群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.kN。R<Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值，取12.kN縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=5.994kNR<12.kN所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！4.16模板支架立桿荷載標準值軸力)計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容(1腳手架的自重(kN)：NG1=0.1299=1.162kN(2欄桿的自重(kN)：Ng2=0.150.7=0.105kN(3腳手板自重(kN)：N=0.30.7x0.9=0.189kNG3經(jīng)計算得到，靜荷載標準值Ng=Ng1+Ng2+Ng3=1.456kN活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的荷載經(jīng)計算得到，活荷載標準值Nq=2x0.7x0.9+3x0.7x0.9=3.15kN;立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2N+1.4N=1.X1.456+1.43.15=6.157;kN4.17立桿的穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式：組合風荷載：o=N/樁h+M/W<[f]其中N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=6.157kNe——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)由長細比匕/i查表得到；i-一算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59pmA桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cmW——立桿凈截面模量抵抗矩)(cni)：W=4.49cm3；o管立桿最大應力計算值(N/mm2);[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm;L0---計算長度(m);Kh---高度調整系數(shù):Kh=1/(1+0.5x(9-4))=0.9;76M^風荷載產(chǎn)生的彎矩值Mw=0.85x1.4xMwk=0.85x1.4xW;!xh2/10=0.85x1.4x0.x0.7x1.5/10=0.01kN?m;其中wk為風荷載標準值W=0.7wW=0.7x0.62x0.27X0.45=0.053kN/m2；kzso如果完全參照"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)”(JGJ130-21)由公式(1成(2計算10=牛山(1)10=h+2a(2)ki----計算長度附加系數(shù)，取值為1.167n---計算長度系數(shù)，參照"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)”(JGJ130-2表；步1.7a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.5m公式(1)的計算結果：立桿計算長度L0=孕山=1.1671.7x1.5=2.976;mL"i=2975.85/15.9=;187由長細比1/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)羅0.205;0鋼管立桿受壓應力計算值；。=6157.08/(0.X0524x0.976)+0.X1106/4.49x103=74.833N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算。=74.833N/mm＞小于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm,滿足要求！公式(2的計算結果：匕/i=25/15.9=157由長細比l/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)羅0.284;0鋼管立桿受壓應力計算值；。=6157.08/(0.28424x0.976)+0.伙1106/4.49X103=54.636N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算。=54.636N/mm＞小于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mfl,滿足要求！如果考慮到高支撐架的平安因素，適宜由公式(3計算10=kk2(h+2a)(3)k―計算長度附加系數(shù)，按照表2取值1.013；2公式(3)的計算結果：L0/i=2955.428/15.9;=由長細比l/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)羅0.207;0鋼管立桿受壓應力計算值；。=6157.08/(0.X0724x0.976)+0.X1106/4.49x103=74.131N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算。=74.131N/mm＞小于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/m皿滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在平安隱患。表W棋板支架計算長度附加系數(shù)k26S10121416182025303540h+W藏ulhW)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0&11.OBL1.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.血：1.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.71.QIS1.0241.0311.咨1.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132-1.821.01.71.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.71.0141.0201.0251.0331.0401.0461.0521.0&71.0S11.0961.1111.921.01.71.哭1.0181.0241.0301.0351.您1.04S1.0B21.07B1.0901.1042.041.01.71.012l.OLS1.0221.駝H1.0351.0391.0441.0&01.0731.OST1.1012.251.01