廣州某高層住宅樓轉(zhuǎn)換層施工方案有計算

**棟轉(zhuǎn)換層施工方案1、工程概況**棟位于***側(cè)，總建筑面積約3.5萬m2，地下3層，地上由三層裙樓、一層架空層及5-25層住宅塔樓組成，建筑總高97.00m。本工程第4層柱墻（5層樓面）為轉(zhuǎn)換層，設(shè)計采用梁式轉(zhuǎn)換形式，通過梁的協(xié)調(diào)變形，將上部塔樓結(jié)構(gòu)的垂直和水平荷載均勻的傳給下部裙樓結(jié)構(gòu)。轉(zhuǎn)換層層高7.5m，梁截面的規(guī)格為（200~1000）×（550~1500），最大梁截面為1000×1500，縱向鋼筋規(guī)格主要為Φ28、Φ25，板厚180mm。柱墻豎向構(gòu)件砼強度等級為C50，梁板水平構(gòu)件砼強度等級為C50。2、施工部署2.1方案的選擇轉(zhuǎn)換大梁砼澆筑可采取一次性澆筑和分二次澆筑的施工方法。一次性澆筑的優(yōu)點是施工工期短，操作工序少，缺點是砼澆筑量較大，對施工支架及下層支撐結(jié)構(gòu)要求高，同時梁柱節(jié)點鋼筋較密，且砼澆筑高度較高，難以確保砼澆筑質(zhì)量。分二次澆筑的優(yōu)點是先澆筑完成的柱墻可承受一部分荷載且易于控制結(jié)構(gòu)構(gòu)件成形質(zhì)量及澆筑質(zhì)量，對施工支架要求相對較小，每次砼澆筑量也相對較小，缺點是需設(shè)水平施工縫，工期較長，操作工序多，界面施工縫處理較繁。由于本樓層較高，并從安全角度及施工質(zhì)量方面考慮，本工程轉(zhuǎn)換層選擇分二次澆筑砼的施工方法。2.2施工程序定位放線→梁板支架→梁底及平臺模→錨入柱墻梁筋綁扎墻柱扎筋鋼筋隱蔽驗收→柱墻封?！鷫χ鶟岔拧鷫χ┕たp處理→大梁鋼筋綁扎及驗收→大梁側(cè)模支模→樓板鋼筋綁扎→上部柱墻插筋→鋼筋隱蔽驗收→梁板砼澆筑→砼養(yǎng)護、進入上一層施工。3、施工方法3.1模板工程模板支撐體系采用鋼管支架、50×100木枋和18厚膠合板。為確保轉(zhuǎn)換大梁的施工安全和質(zhì)量，避免模板和支撐系統(tǒng)受力變形或失穩(wěn)，其支模體系應(yīng)進行設(shè)計和計算（計算書附后）。根據(jù)設(shè)計和核算的結(jié)果，1000～1500高大梁鋼管立桿按300×600mm的間距設(shè)置，1000高以下梁按常規(guī)方法設(shè)置，樓板按鋼管立桿不大于1200×1200的間距設(shè)置。大梁處每根立桿頂設(shè)橫桿，其面上緊靠立桿設(shè)二根水平桿，立桿上設(shè)雙扣件，以防鋼管滑動。縱橫向設(shè)3~4根水平拉結(jié)桿，布設(shè)水平間距同立桿，步距不大于1800，掃地桿離樓面150mm設(shè)置，每跨內(nèi)剪刀撐縱橫二道，每條大梁底增設(shè)斜向支撐，將大梁跨中荷載轉(zhuǎn)移至柱根部由下部豎向構(gòu)件承受。附簡圖。木枋間距按200mm立放設(shè)置，側(cè)板木枋按間距300mm立放設(shè)置。模板為一層18mm厚的木膠合板，拼縫必須嚴密，大梁跨中按設(shè)計要求起拱。對拉螺桿采用ф12，1000～1500mm大梁按300×500間距設(shè)置。為保證大梁側(cè)向的穩(wěn)定另加設(shè)斜向撐桿加固。由于轉(zhuǎn)換層的施工荷載較大，其四層梁板的支模架及三層梁的支模腳手架應(yīng)待轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)砼達到75%后方可拆除，以確保結(jié)構(gòu)樓面板的安全。斜向支撐簡圖轉(zhuǎn)換層大梁及模板支模示意如下圖所示。模板及其支撐系統(tǒng)必須滿足如下質(zhì)量要求：由于鋼管的壁厚較小，不能直接支撐在樓板面上，腳手架的根部必須墊有木方作為支撐；大梁每跨內(nèi)的立桿縱橫方向必須加斜撐，斜撐的根部支撐在柱根上；保證結(jié)構(gòu)、構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確；必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；模板接縫不得漏漿，對局部縫隙較大的應(yīng)采用膠帶紙封貼；梁板模板應(yīng)按設(shè)計、規(guī)范要求的時間拆除，做好拆模申請審批工作；澆筑砼前應(yīng)清理干凈模板內(nèi)的雜物和垃圾，并澆水濕潤模板。3.2鋼筋工程鋼筋分三次施工，先綁扎柱墻鋼筋，鋪設(shè)梁板底模，待柱墻支模澆砼后，綁扎大梁和次梁鋼筋，梁鋼筋驗收后支設(shè)梁側(cè)模、再綁扎樓板鋼筋，鋼筋驗收后澆筑梁板砼。鋼筋制作與綁扎按下列要求執(zhí)行。（1）鋼筋加工在現(xiàn)場的鋼筋加工車間完成，鋼筋制作必須嚴格按圖紙要求和翻樣料單進行配制，加工的幾何尺寸必須正確，由于梁板跨度、大小、尺寸不一，相應(yīng)鋼筋變化數(shù)量較多，為避免綁扎時拿亂而影響進度，因而鋼筋必須分類堆放，掛牌標(biāo)識，統(tǒng)一發(fā)料。配料時應(yīng)嚴格校對料單，合理編排，做到物盡其用，嚴禁長材短用，杜絕浪費現(xiàn)象。（2）鋼筋的連接：Φ28框支梁（KZL）鋼筋連接采用A級直螺紋機械連接，Φ12～Φ25轉(zhuǎn)換層框支梁（KZL）鋼筋連接采用焊接（對焊或搭接焊）。同一截面的接頭面積不能超過25%。（3）鋼筋綁扎前，必須熟悉施工圖紙，對模板尺寸和標(biāo)高核驗無誤后再進行鋼筋綁扎，綁扎的次序基本與常規(guī)方法相同，但由于轉(zhuǎn)換大梁斷面較大，綁扎時應(yīng)搭設(shè)鋼管支架架設(shè)縱向鋼筋，大梁綁扎完畢后方可拆除支架，梁底和梁面的2~3排縱筋綁扎定位采取用與主筋相同直徑的鋼筋做墊塊，其間距按2000mm設(shè)置。（4）梁筋綁扎好后必須經(jīng)檢查驗收合格后方可封閉側(cè)面模板，為保證梁上柱墻插筋位置不偏位，應(yīng)先在綁好的梁頂面鋼筋上放出柱墻外框控制線，然后放置柱、墻筋，將柱墻插筋置于柱墻框線內(nèi)，校核無誤后把插筋用電焊點焊固定，并在離梁面上500mm高的位置加一道定位鋼筋，以預(yù)防澆筑砼時柱、墻插筋產(chǎn)生偏移現(xiàn)象。3.3砼澆筑砼澆筑先澆柱墻C50強度等級砼，澆筑至轉(zhuǎn)換層梁底標(biāo)高，后澆梁板C50強度等級砼。砼主要由我司砼攪拌站生產(chǎn)供應(yīng)，由砼攪拌運輸車運至現(xiàn)場，砼的澆筑主要采用砼輸送泵進行泵送。砼選定合理的施工配合比，由攪拌站嚴格按施工配合比組織生產(chǎn)，確保砼強度等級達到設(shè)計要求。⑴原材料的質(zhì)量控制①水泥：采用52.5R水泥，并按規(guī)定進行抽檢。②砂：采用中砂，細度模數(shù)宜大于2.6，含泥量（重量比）不應(yīng)大于2.0%，泥塊含量（重量比）不應(yīng)大于1.0%，定期抽檢各項技術(shù)指標(biāo)。③石：選用10～20mm碎石，最大粒徑不大于31.5mm，針片狀顆粒含量不宜大于5.0%，含泥量（重量比）不應(yīng)大于1.0%，泥塊含量（重量比）不應(yīng)大于0.5%。④粉煤灰：選用Ⅱ級及以上優(yōu)質(zhì)粉煤灰，并定期抽檢。⑤外加劑：選用高效緩凝減水劑。（2）砼生產(chǎn)質(zhì)量管理①原材料計量控制誤差范圍：水泥±1%，粗細骨料±2%，水、外加劑±1%，摻合料±1%。②外加劑采用后摻法，嚴格控制用水量。③砼拌合物自加入外加劑后繼續(xù)澆拌時間不少于150秒，砼出機溫度不超過30℃。④嚴格按設(shè)計配合比拌制。（3）砼的運輸與澆筑砼用攪拌車運送到現(xiàn)場，運輸時間不得超過2小時，運輸期間嚴禁加水，采用泵送商品砼，進場時由試驗員嚴格進行驗收，檢查砼的質(zhì)量，控制好砼進場坍落度。泵送砼澆灌同時用高頻振搗棒加強各部位振搗，防止漏振。（4）砼澆筑順序在澆筑轉(zhuǎn)換層墻、柱混凝土?xí)r，混凝土分層厚度不大于500mm，在下層砼初凝前必須將上層砼覆蓋并搗實，每層砼澆筑最大間隙不應(yīng)超過初凝時間，以避免出現(xiàn)施工冷縫。對于轉(zhuǎn)換層大梁砼澆筑采用斜面分層、薄層薄蓋的施工方法連續(xù)澆筑，每層澆筑厚度為300～400mm，在下層砼初凝前必須將上層砼覆蓋并搗實，每層砼澆筑最大間隙不應(yīng)超過初凝時間，以避免出現(xiàn)施工冷縫。根據(jù)設(shè)計圖紙和施工現(xiàn)場實際情況布置兩臺泵（現(xiàn)場另備用一臺泵）。砼澆筑時控制好砼輸送泵的單位時間澆筑量，防止發(fā)生冷縫，直到轉(zhuǎn)換層全部砼澆筑完畢。（5）砼振搗要求砼振搗采用插入式振動器，每一振點的振搗延續(xù)時間應(yīng)使表面呈現(xiàn)浮漿和不再浮落；插入式振動器的移動間距不應(yīng)大于其作用半徑的1.5倍，每個振點距離為300～400mm，振搗器與模板的距離，不應(yīng)大于其作用半徑的0.5倍，并應(yīng)盡量避免碰撞鋼筋、模板，且要注意“快插慢拔，不漏點”，上下層振搗搭接不少于50mm。（6）砼施工縫的處理在墻柱水平施工縫處繼續(xù)澆筑砼時，已澆砼的強度（抗壓）不應(yīng)小于1.2MPa；在已硬化的砼表面上應(yīng)清除水泥薄膜和松動的石子以及軟弱砼層，并加以充分濕潤和沖洗干凈，且不得積水；在澆砼前，首先在施工縫處鋪一層水泥漿或與砼內(nèi)成分相同的水泥砂漿（厚10mm～15mm），并細致?lián)v實，使新舊砼緊密結(jié)合。（7）砼找平及養(yǎng)護在墻、柱豎向鋼筋上測設(shè)出標(biāo)高控制線，用振動器振搗后，用人工刮平，并使用一臺水準(zhǔn)儀隨時復(fù)測，用磨板壓實磨平，以防止表面收縮裂縫的發(fā)生。梁板砼澆筑后采用定期灑水的方式養(yǎng)護，每次灑水量以砼表面濕潤為宜；墻柱拆模后派專人澆水養(yǎng)護，澆水的次數(shù)應(yīng)以砼面層濕潤為宜，養(yǎng)護期不得少于14d。（8）其它①材料員簽收砼時必須簽收砼的進場時間、澆筑時間，砼泵送完后的退場時間。②轉(zhuǎn)換層大梁砼澆筑時應(yīng)分層澆筑。③澆筑前應(yīng)充分濕潤模板，但不得有積水。④加強轉(zhuǎn)換層以下各層樓板砼的養(yǎng)護，加強轉(zhuǎn)換層大梁砼的養(yǎng)護，促使其強度盡快增長。4、質(zhì)量安全4.1質(zhì)量控制轉(zhuǎn)換大梁的施工質(zhì)量直接關(guān)系到塔樓的使用安全與壽命，必須引起高度重視，不可掉以輕心。因而做到方案切實可行，各種措施有效落實，確保轉(zhuǎn)換大梁的施工質(zhì)量。模板支架搭設(shè)必須按設(shè)計和核算的要求進行，所選用的鋼管無銹蝕嚴重的現(xiàn)象，木枋無腐蝕現(xiàn)象。模板安裝必須有足夠的強度，剛度和穩(wěn)定性，拼縫應(yīng)嚴密，幾何尺寸準(zhǔn)確，加固支撐和對拉螺栓牢固，梁底三排用雙螺帽，澆筑砼時由專人加強對模板的觀察，如有異常及時采取相應(yīng)措施予以處置，嚴禁出現(xiàn)模板變形和下沉等現(xiàn)象。鋼筋綁扎嚴格按設(shè)計圖紙和變更通知要求施工，進場的原材料和直螺紋連接符合要求，并按規(guī)定抽樣檢驗，嚴禁不合格的材料用于本工程上，由于轉(zhuǎn)換大梁鋼筋自重較大，梁底砼墊塊應(yīng)有足夠的強度，不能用砼墊塊，按間距1000mm設(shè)置Φ25鋼筋墊鐵。砼配合比應(yīng)滿足設(shè)計和泵送要求，砼的緩凝時間應(yīng)在4小時以上，砼的攪拌，輸送設(shè)備必須保障，輸送設(shè)備除配備二臺外，尚應(yīng)備用一臺，以防出現(xiàn)設(shè)備故障時應(yīng)急。砼的澆筑安排專人跟班作業(yè)，以確保砼的布料，振搗及養(yǎng)護符合要求。4.2安全保障加強現(xiàn)場施工人員的安全意識，對全體施工人員進行安全生產(chǎn)教育，增強自我保護能力，使每一個施工人員自覺遵守《建筑安裝工人安全操作規(guī)程》，嚴格執(zhí)行各項安全生產(chǎn)管理制度。堅持安全“三件寶”，進入施工現(xiàn)場，必須戴安全帽，高空臨邊作業(yè)必須系安全帶，鋼管腳手架外側(cè)用密目安全立網(wǎng)密封綁牢。施工人員禁止穿拖鞋，高跟鞋、硬底鞋作業(yè)。夜間施工照明必須充足，保障施工作業(yè)人員的安全。轉(zhuǎn)換大梁施工時必須加強安全監(jiān)督工作，尤其應(yīng)注意支模、扎筋、澆砼過程中的安全，支模時鋼管扣件必須旋緊，支撐和對拉螺桿必須牢固。鋼筋綁扎的支撐架應(yīng)牢固，大梁綁扎牢固且放到位后，方可拆除支架。澆筑砼應(yīng)分次分層澆筑，嚴禁一次澆筑過高，澆砼過程中安排專人觀測大梁的支模體系的安全，如有異常時必須暫停該部位的砼澆筑，等采取加固或其他措施后方可繼續(xù)澆筑砼，以確保轉(zhuǎn)換大梁的施工安全。F棟轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)計算書F棟在四層結(jié)構(gòu)（五層樓面）上設(shè)有轉(zhuǎn)換大梁,最大梁截面1000×1500,為確保轉(zhuǎn)換大梁的施工質(zhì)量，避免模板和支撐系統(tǒng)受力變形或失穩(wěn)，其支撐體系必須進行設(shè)計和核算。支模體系采用18mm厚膠合板模，50×100mm木枋，Φ48×3.5mm鋼管，Φ12對拉螺桿組成。梁底木枋@200mm，梁側(cè)模木枋@300mm，鋼管橫梁@300mm，縱向橫梁@600，立桿間距300×600mm，其計算如下：荷載計算：1、模板和木枋自重力：0.75×1.0=0.75KN/m2、鋼管自重力：1.00×1.0=1.00KN/m3、新澆砼自重力：24×1×1.5=36KN/m4、鋼筋自重力：1.5×1.0×1.5=2.25KN/m5、施工荷載：2.5×1.0=2.50KN/m6、振搗砼時的動載：2×1.0=2.00KN/m7、總荷載：44.5KN/m模板驗算：底模驗算：縱向底模承受的荷載：q1=1.2ΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×（0.75+36+2.25）+1.4×（2.50+2.00）=53.10KN/m計算簡圖：木枋立放@按200mm設(shè)一根，板按四跨連續(xù)梁計算。查簡明施工計算手冊，附錄II表II-14中可查得：Km=-0.121；Kv=-0.62；Kw=0.967；強度驗算：（1）最大彎矩：Mmax=Km×qL2=－0.121×53.10×0.22=－0.257KN.m（2）截面抵抗矩：Wn=EQ\F(1,6)bh2=EQ\F(1,6)×1000×182=54000mm3（3）強度：σmax=EQ\F(Mmax,Wn)=（0.257×106）/54000=4.7593N/mm2<[fm]=13N/mm2滿足！注：膠合板的設(shè)計強度值：fm=13N/mm2fv=1.4N/mm2剪力驗算：（1）最大剪力：Vmax=KvqL=0.62×53.1×0.2=6.59KN（2）剪應(yīng)力：τmax=EQ\F(3V,2bh)=(3×6590)/(2×1000×18)=0.55N/mm2<[fv]=1.4N/mm2滿足！撓度驗算：E=9000N/mm2,[W]=EQ\F(L,400)=200/400=0.5mmWA=Kw×EQ\F(qL4,100EI)=0.967×(53.1×2004)/(100×9000×(1/12)×1000×183)=0.19mm<[W]=0.5mm，滿足！所以底模采用18mm厚膠合板，木枋間距200mm滿足要求。側(cè)模驗算：砼的重力密度γc=24KN/m3，砼的初凝時間t0=EQ\F(200,(T+15))=EQ\F(200,25+15)=5h，澆筑速度V=2m/h，β1=1.2，β2=1.151）側(cè)壓力計算：F=0.22γct0β1β2V(1/2)=0.22×24×5×1.2×1.15×2(1/2)=51.52KN/m2F=γcH=24×1.5=36KN/m2取二者較小值，F(xiàn)=1.2×36=43.2KN/m2計算。（1.2為側(cè)壓力的荷載分項系數(shù)）2）振搗砼時產(chǎn)生的荷載：4KN/m2乘以分項系數(shù)：4×1.4=5.64KN/m2以上兩項荷載合計：43.2+5.6=48.8KN/m2由于對拉螺桿沿梁高每500mm設(shè)一道，側(cè)模板所受的荷載q=48.8×0.5=24.4KN/m，沿梁跨縱向木枋按300mm設(shè)一根，則側(cè)模按四跨連續(xù)梁計算。Km、Kv、Kw仍與前述一樣。計算簡圖如下：強度驗算：Mmax=KmqL2=-0.121×24.4×0.32=0.266KN.mσmax=EQ\F(Mmax,Wn)==9.85N/mm2<[fm]=13N/mm2強度滿足！剪切驗算：Vmax=KvqL=0.62×24.4×0.3=4.54KNτmax=EQ\F(3V,2bh)==0.757N/mm2<fv=1.4N/mm2滿足剪切要求。撓度驗算：WA=Kw×EQ\F(qL4,100EI)=0.967×EQ\F(24.4×3004,100×9000×1/12×500×183)=0.9mm<[W]=EQ\F(300,250)=1.2mm，可以！拉桿計算：Φ12對拉螺桿容許拉力N=12900N,設(shè)拉桿間距300×500mm,P=F×A=24.4×103×0.3=7320N<12900N，滿足!木枋驗算：沿梁橫向按間距300設(shè)4排鋼管立桿，則木枋按三跨連續(xù)梁計算最不利荷載布置。木枋所承受的荷載：q=53.1×0.20/1.0=10.62KN/m計算簡圖：鋼管間距按300mm設(shè)一根，木枋按三跨連續(xù)梁計算。查簡明施工計算手冊，附錄Ⅱ表Ⅱ-13可查得：Km=-0.177；Kv=-0.617；Kw=0.99；強度驗算：（1）Mmax=Km×qL2=-0.177×10.62×0.32=-0.17KN·m（2）Wn=EQ\F(1,6)bh2=EQ\F(1,6)×50×1002=83333mm2（3）σmax=EQ\F(Mmax,Wn)=(0.17×106)/83333=2.04N/mm2<[fm]=13N/mm2滿足！剪切驗算：（1）Vmax=KvqL=－0.617×10.62×0.3=－1.97KN（2）τmax=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×1970,2×50×100)=0.6N/mm2<[fv]=1.4N/mm2滿足！撓度驗算：WA=Kw×EQ\F(qL4,100EI)=0.99×(10.62×3004)/(100×9000×(1/12)×50×1003)=0.03mm<[W]=EQ\F(450,250)=1.8mm，滿足！四、鋼管支架：橫管驗算：采用22根Φ48×3.55鋼管橫管所承受的荷載載：F=10.662×0.3=3.19KNN計算簡圖：橫桿上上木枋間距按按200mm一根，按按跨中布置二二根考慮，按按四跨連續(xù)梁梁計算。查附附錄II表II-14③Km==-0.3211Kv=-11.321Kw=2..657強度驗算（1）彎矩：Mmaxx=KmFLL=-0.3221×3.19×00.6=-0.614KN..m（2）2根鋼管的截面抵抗抗矩：WA=EQ\F(π,32)EQ\F(（d4-dd14）×2,d)=EQ\F(π,32)×EQ\F(（4844-414）,48)×22=101566mm3（3）強度：σmax=EQ\F(Mmaxx,Wn)==(0.614×1006)/101156=6