某交通銀行框架結(jié)構(gòu)模板計算書

**交通銀行支模計算書參考文獻：《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GB50204—92《簡明施工計算手冊》辦公樓部分：梁板支模：根據(jù)施工圖紙，對三層a4-a5軸aD-aE區(qū)間梁板支模進行驗算。對KL105及其相臨板帶支模進行驗算?；炯僭O(shè)：模板采用定型鋼模板，支撐體系均采用φ48×3.5鋼管，材質(zhì)Q235，E=2.1×105，f=215N/mm2，I=1.22×105mm4，W=5080mm3，A=489mm2，i=1.58cm，直角扣件抗滑移RC=6KN。板支模驗算：已知條件：現(xiàn)澆板厚150mm，板下小楞間距@600mm，大楞間距@1200mm，立桿間距@1200×1200mm。（一）、小楞驗算：1、荷載收集：模板及小楞自重：0.5KN/m2*0.6=0.30KN/m新澆砼自重：24KN/m3*0.15*0.6=2.16KN/m鋼筋自重：1.1KN/m3*0.15*0.6=0.10KN/m施工人員及設(shè)備自重：2.5KN/m2*0.6=1.5KN/m計算大楞時施工人員及設(shè)備自重：1.5KN/m2*0.6=0.9KN/m驗算強度荷載值(按均布荷載并考慮0.85的折減系數(shù))q=[1.2*(0.30+2.16+0.10)+1.4*1.5]*0.85=2.61(恒)+1.79(活)=4.4KN/m驗算剛度荷載值(按均布荷載并考慮0.85的折減系數(shù))q’=2.61KN/m2、強度驗算：M=qL2/8=4.4*1.22/8=0.79KN·mσ=M/W=0.79*106/5.08*103=155.5N/mm2<f=215N/mm2故強度驗算符合要求3、剛度驗算：ω=5qL4/384EI=5*2.61*1.24*1012/384*2.1*105*1.22*105=2.71*1013/9.84*1012=2.8mm<[ω]=L/250=1200/250=4.8mm。故剛度驗算符合要求（二）、大楞驗算1、荷載收集：按計算簡圖1得，小楞傳至大楞上的集中力(活載按1.5KN/mm2考慮)驗算大楞強度集中荷載：P=3.13(恒)KN+1.29(活)KN驗算大楞剛度集中荷載：P’=3.13KN2、強度驗算：按三跨等跨連續(xù)梁恒荷載、活荷載均以集中力形式作用于支點及跨中、查表得最大彎距：M=KMP（恒）L+KMP（活）L=0.175*3.13*1.2+0.213*1.29*1.2=0.99KN·mσ=M/W=0.99*106/5.08*103=195N/mm2<f=215N/mm2故強度驗算符合要求3、剛度驗算：按三跨等跨連續(xù)梁恒荷載以集中力形式作用于支點及跨中、查表得最大撓度：ω=KωPL3/100EI=1.146*3.13*12003*103/100*2.1*105*1.22*105=6.2*1012/2.56*1012=2.4mm<[ω]=L/250=1200/250=4.8mm故剛度驗算符合要求(三)、立柱驗算：根據(jù)計算簡圖，同樣按三跨等跨連續(xù)梁恒荷載、活荷載均以集中力形式作用于支點及跨中、查表得支反力：N=VB左+VB右+P=(0.65*3.13+0.675*1.29)+(0.50*3.13+625*1.29)+4.42=5.28+4.42=9.7KN查表直角扣件抗滑移RC=6KN>5.28KNRC=6KN>4.42KN故抗滑移符合要求λ=L/i=1500/15.8=94.9查表：ψ=0.626σ=N/ψA=9.7*103/0.626*489=31.69KN/mm2<f=215KN/mm2故立桿驗算符合要求立柱垂直中心最大允許偏差：5cmM=9.7*0.05=0.485KN·mσ=M/W+N/ψA=0.485*106/5.08*103+31.69=127.2N/mm2<f=215N/mm2故立桿偏差≤5cm時驗算符合要求注：立柱間距@1150*1150mm正負誤差5cm、立柱垂直偏心≤5cm。二、對KL105(250*600 mm)支模進行驗算：已知條件：梁下小楞間距@750mm，大楞間距@700mm，立柱縱向間距@1500mm。(一)、小楞驗算：1、荷載收集：(按均布荷載并考慮0.85的折減系數(shù))模板及楞自重：0.75KN/m2*0.75=0.56KN/m新澆砼自重：24KN/m3*0.75*(0.6+0.3板荷載近似轉(zhuǎn)化)=16.2KN/m鋼筋自重：1.5KN/m3*0.75*0.6+1.1KN/m3*0.75*0.3=0.92KN/m振搗砼時產(chǎn)生的荷載：2KN/m2*0.75=1.5KN/m驗算強度荷載值(按均布荷載并考慮0.85的折減系數(shù))q=[1.2*(0.56+16.2+0.92)+1.4*1.5]*0.85=18.03(恒)+1.79(活)=19.82KN/m驗算剛度荷載值(按均布荷載并考慮0.85的折減系數(shù))q’=18.03KN/m2、強度驗算：M=3.57*0.35-19.82*0.18*0.18/2=0.93KN·mσ=M/W=0.93*106/5.08*103=183N/mm2<f=215N/mm2故強度驗算符合要求3、剛度驗算：ω=5qL4/384EI=5*18.03*0.74*1012/384*2.1*105*1.22*105=2.16*1013/9.84*1012=2.2mm<[ω]=L/250=700/250=2.8mm。故剛度驗算符合要求(二)、大楞驗算：1、荷載收集：通過計算簡圖3得驗算大楞強度集中荷載：P=3.25（恒）KN+0.32（活）KN驗算大楞剛度集中荷載：P’=3.25(恒)KN2、強度驗算：按三跨等跨連續(xù)梁恒荷載、活荷載均以集中力形式作用于支點及跨中、查表得最大彎距：M=KMP（恒）L+KMP（活）L=0.175*3.25*1.5+0.213*0.32*1.5=0.96KN·mσ=M/W=0.96*106/5.08*103=189N/mm2<f=215N/mm2故強度驗算符合要求3、剛度驗算：按三跨等跨連續(xù)梁恒荷載以集中力形式作用于支點及跨中、查表得最大撓度：ω=KωPL3/100EI=1.146*3.25*15003*103/100*2.1*105*1.22*105=1.26*1013/2.56*1012=4.9mm<[ω]=L/250=1500/250=6mm故剛度驗算符合要求(三)、立柱驗算：根據(jù)計算簡圖，同樣按三跨等跨連續(xù)梁恒荷載、活荷載均以集中力形式作用于支點及跨中、查表得支反力：N=VB左+VB右+P=(0.65*3.25+0.675*0.32)+(0.50*3.25+0.625*0.32)+3.57=4.15+3.57=7.72KN查表直角扣件抗滑移RC=6KN>4.15KN、RC=6KN>3.57KN故抗滑移符合要求λ=L/i=1500/15.8=94.9查表：ψ=0.626σ=N/ψA=7.72*103/0.626*489=25.2KN/mm2<f=215KN/mm2故立桿驗算符合要求立柱垂直中心最大允許偏差：5cmM=7.72*0.05=0.386KN·mσ=M/W+N/ψA=0.386*106/5.08*103+25.2=101.2N/mm2<f=215N/mm2故立桿偏差≤5cm時驗算符合要求注：立柱間距@650*1450mm正負誤差5cm、立柱垂直偏心≤5cm。三、對KL203(900*1500 mm)支模進行驗算：已知條件：梁下小楞間距@300mm，大楞間距@650mm，立柱縱向間距@600mm。(一)、小楞驗算：1、荷載收集：(按均布荷載并考慮0.85的折減系數(shù))模板及支架自重：0.75KN/m2*0.3=0.23KN/m新澆砼自重：24KN/m3*0.3*1.5=10.8KN/m鋼筋自重：1.5KN/m3*0.3*1.5=0.68KN/m振搗砼時產(chǎn)生的荷載：2KN/m2*0.3=0.6KN/m驗算強度荷載值(按均布荷載并考慮0.85的折減系數(shù))q=[1.2*(0.23+10.8+0.68)+1.4*0.6]*0.85=11.9(恒)+0.71(活)/m驗算剛度荷載值(按均布荷載并考慮0.85的折減系數(shù))q’=11.9KN/m2、強度驗：M=0.125*11.9*0.652+0.125*0.71*0.652=0.67KN·mσ=M/W=0.67*106/5.08*103=132N/mm2<f=215N/mm2故強度驗算符合要求3、剛度驗算：ω=KωqL4/100EI=0.521*11.9*6504/100*2.1*105*1.22*105=1.1*1012/2.56*1012=0.4mm<[ω]=L/250=650/250=2.6mm。故剛度驗算符合要求(二)、大楞驗算：1、荷載收集：通過計算簡圖5得：中間支點傳至大楞上的集中力驗算大楞強度集中荷載：P=2*0.625*11.9*0.65+2*0.625*0.71*0.65=9.7（恒）+0.6（活）驗算大楞剛度集中荷載：P’=9.7(恒)KN2、強度驗算：按四跨等跨連續(xù)梁恒荷載、活荷載均以集中力形式作用于支點及跨中、查表得最大彎距：M=KMP（恒）L+KMP（活）L=0.169*9.7*0.6+0.21*0.6*0.6=1.06KN·mσ=M/W=1.06*106/5.08*103=209N/mm2<f=215N/mm2故強度驗算符合要求3、剛度驗算：按四跨等跨連續(xù)梁恒荷載以集中力形式作用于支點及跨中、查表得最大撓度：ω=KωPL3/100EI=1.079*9.7*6503*103/100*2.1*105*1.22*105=2.87*1012/2.56*1012=1.1mm<[ω]=L/250=650/250=2.6mm故剛度驗算符合要求(三)、立柱驗算：根據(jù)計算簡圖，同樣按四跨等跨連續(xù)梁恒荷載、活荷載均以集中力形式作用于支點及跨中、查表得支反力：N=VB左+VB右+P=(0.661*9.7+0.681*0.6)+(0.554*9.7+0.654*0.6)+10.3=12.6+10.3KN=22.9KN查表直角扣件抗滑移RC=6KN<12.6KN、RC=6KN<10.3KN故需增加兩兩個扣件λ=L/i=15000/15..8=94..9查表：ψ=0.6626σ=N/ψA=222.9*1003/0.6226*4899=74.88N/mm22<f=2115N/mmm2故立桿驗算符合要要求立柱垂直中心最大大允許偏差：：3cmM=222.9*0..03=0..687KNN·mσ=M/W+N/ψψA=0.6687*1006/5.088*103+74.88=210N/mm22<f=215NN/mm2故立桿偏差≤3cm時驗算算符合要求注：立柱間距@6600*5550mm正負誤差5cm、立柱柱垂直偏心≤3cm，如施施工中不能滿滿足此要求時時，應(yīng)改為其其他支模方式式另行計算。(四)、梁側(cè)模驗算：已知條件：梁截面面900*15500mm，施施工溫度15℃，砼采用泵泵送砼，砼澆澆筑速度V=2.5mm/h，鋼板拉條δ=2mm，豎向向在一、二模模板間及三、四四模板間設(shè)置置,水平間距6000mm，材材質(zhì)Q235，f=2155N/mm22。1、荷載收集(不考考慮折減系數(shù)數(shù))振搗砼時采生的荷荷載：4KN/mm2新澆砼對模板產(chǎn)生生的側(cè)壓力：：F=0.22*rrct0β1β2V1/2=0..22*244*200÷÷(15+115)*1**1.15**2.51//2=64KN/m22F=rcH=244*1.5==36KN//m2取F=36KN/mm2強度驗算荷載值：：q=1.2*366*0.6++1.4*44*0.6==25.922KN/m((恒)+3.336(活)KN/mm剛度驗算荷載值：：q’=25.92KNN/m2、強度驗算：查三三跨不等跨連連續(xù)梁計算表表M=0.203**25.922*0.3552+0.2224*3.336*0.3352=0.744KN·mσ=M/W=0.774*1066/5.088*103=146NN/mm2<f=2115N/mmm2故強度驗算符合要要求3、撓度驗算：仿三三跨等跨連續(xù)續(xù)梁(每跨600mmm)ω=KωPL3/1100EI==0.6777*25.992*60004/100**2.1*1105*1.222*105=2.27*10012/2.556*10112=0.9mmm<[ω]=L/2250=6000/2500=2.4mmm故剛度驗算符合要要求4、拉條驗算：B點支反力NB=VB左+VB右右=(0.7708*255.92*00.35+00.724**3.36**0.35))+(0.885*25..92*0.35+0..89*3..36*0..35)=116.03KKNσ=NB/A=166.03*1103/2*(550-12))=211NN/mm2<f=2115N/mmm2符合要求四、對二層KL2206(5550*8000mm)進行驗算：：三者(一)、小楞驗算：1、荷載收集：(按按均布荷載并并考慮0.85的折減系數(shù))模板及支架自重：：0.75KKN/m2*0.4==0.3KNN/m新澆砼自重：224KN/mm3*0.4*0.8=7.668KN/mm鋼筋自重：1..5KN/mm3*0.4**0.8=00.48KNN/m振搗砼時產(chǎn)生的荷荷載：2KN/mm2*0.4==0.8KNN/m驗算強度荷載值((按均布荷載載并慮0.85的折減系數(shù))q=[1.2*((0.3+77.68+00.48)++1.4*00.8]*00.85=8.63KN//m(恒)+0.995KN/mm(活)=9.558KN//m剛度驗算荷載值q’=88.63KNN/m1、強度驗算：M=9.58*00.92/8=0..97KN··mσ=M/W=0.997*1066/5.088*103=191NN/mm2<f=2115N/mmm2故強度驗算符合要要求3、剛度驗算：ω=5qL4/3884EI=55*8.633*0.944*1012/3844*2.1**105*1.222*105=2.83*10013/9.884*10112=2.9mmm<[ω]=L/2250=9000/2500=3.6mmm。故剛度驗算符合要要求(二)、大楞驗算：1、荷載收集：通過過計算簡圖8得：小楞傳至大楞上的的集中力驗算大楞強度集中中荷載：P=8.663*0.99/2+0..95*0..9/2=3.9（恒）KKN+0.443（活）KN驗算大楞剛度集中中荷載：P’=3.9(恒)KN2、強度驗算：按四跨等跨連續(xù)梁梁恒荷載、活活荷載均以集集中力形式作作用于支點及及跨中、查表表得最大彎距距：M=KMP（恒）L+KMP（活）L=0.169*33.9*0..8+0.221*0.443*0.88=0.6KKN·mσ=M/W=0.66*106/5.088*103=118NN/mm2<f=2115N/mmm2故強度驗算符合要要求3、剛度驗算：按四跨等跨連續(xù)梁梁恒荷載以集集中力形式作作用于支點及及跨中、查表表得最大撓度度：ω=KωPL3/1100EI==1.0799*3.9**8004/100**2.1*1105*1.222*105=1.7*10112/2.556*10112=0.7mmm<[ω]=L/2250=8000/2500=3.2mmm故剛度驗算算符合要求(三)、立柱驗算：根據(jù)計算簡圖，同同樣按四跨等等跨連續(xù)梁恒恒荷載、活荷荷載均以集中中力形式作用用于支點及跨跨中、查表得得支反力：NB=VB左+VB右右+P=(00.661**3.9+00.681**0.43))+(0.5554*3..9+0.654*0..43)+44.33=55.31+44.33KNN=9.644KN查表直角扣件抗滑滑移RC=6KNN>5.311KN、RC=6KNN>4.333KNλ=L/i=15000/15..8=94..9查表：ψ=0.6626σ=N/ψA=9..64*1003/0.6226*4899=31.55KN/mmm2<f=2115KN/mmm2故立桿驗算符合要要求(四)、梁側(cè)模驗算：已知條件：梁截面面550*8000mm，施施工溫度10℃，砼采用泵泵送砼，砼澆澆筑速度V=2.5mm/h，背方采用φ48×3..5鋼管，水平平間距@800mmm，鋼板拉條δ=2mm，材質(zhì)Q235，f=2155N/mm22。1、荷載收集(不考考慮折減系數(shù)數(shù))振搗砼時采生的荷荷載：4KN/mm2新澆砼對模板產(chǎn)生生的側(cè)壓力：：F=0.22*rrct0β1β2V1/2=0..22*244*200÷÷(10+115)*1**1.15**2.51//2=76.8KN//m2F=rcH=244*0.8==19.2KKN/m2取F=19.2KNN/m2強度驗算荷載值：：(不考慮折減減系數(shù))q=1.2*199.2*0..8+1.44*4*0..8=18..43KN//m(恒)+4.55(活)KN/mm剛度驗算荷載值：：qq’=18.443KN/mm2、強度驗算：M=0.125**18.433*0.3552+0.1225*4.55*0.3552=0.355KN·mσ=M/W=0.335*1066/5.088*103=69N//mm2<f=2115N/mmm2故強度驗算符合要要求3、剛度驗算：ω=KωPL3/1100EI==0.5211*18.443*35004/100**2.1*1105*1.222*105=1.44*10011/2.556*10112=0.1mmm<[ω]=L/2250=3550/2500=1.4mmm故剛度驗算符合要要求4、拉條驗算：B點支反力NB=VB左+VB右右=2*0..625*118.43**0.35++2*0.6625*4..5*0.335=10KNσ=NNB/A=100*103/2*(440-12))=179NN/mm2<f=2115N/mmm2符合要求五、因KZ7、KKZ8從三層梁開開始生根，所所以施工時,需從一層至至三層進行托托換，將荷載載傳至地面,防止梁受力力過大而破壞壞。所施工圖紙求得，四四層柱及梁板板傳至三層托托換鋼柱上的的集中力：(1)、H鋼柱自重：1.6t(2)、上部砼柱柱自重：0.9*00.9*4..8*2.55=9.722t(3)、四層梁板板自重、模板板重及其它荷荷載傳下的力力：5tP=1.2*(11.6+9..72+5))=19.558取P=20tt托換鋼柱采用φ1114*4mmm鋼管，A=13833mm2，i=39mm，墊墊鐵尺寸300*3000mmλ=L/i=15000/39==38.5查表：ψ=0.8872σ=N/ψA=2000*1033/0.8772*13883=1666KN<f==215KNN/m2故符合要求托柱受力時，砼所所受壓力：200*103//300*3300=2..2N/mmm2C30砼澆筑完第第4天受力，荷荷載符合要求求剪力墻支模驗算對首層剪力墻支模模進行驗算：：基本假設(shè):剪力墻墻高5m，施工溫溫度10℃，砼采用泵泵送砼，澆筑筑速度V=2m/h，不摻具有有緩凝性的外外加劑，墻厚厚按300mmm，支模采采用φ48×3..5鋼管，δ=2mm，鋼板板拉條間距@300**600mmm，勾頭螺栓栓間距@600**600mmm，E=2.11*105,f=2115N/mmm2，I=1.222*105mm4，W=5.008*103mm3，A=489mmm2。(一)、橫桿驗算:1、荷載收集:(1)、傾倒砼時時產(chǎn)生的荷載載:2KN//m2(2)新澆砼對模模板產(chǎn)生的側(cè)側(cè)壓力:F=0.22*rrct0β1β2V1/2=0..22*244*200÷÷(10+115)*1**1.15**21/2=68.7KN//m2F=rcH=244*5=1220KN/mm2取F=68.KNN/m2強度驗算荷載值((不考慮折減減系數(shù)):q=1.2*688.7*0..6+1.44*2*0..6=49..5(恒)+1.668(活)KN/m剛度驗算荷載值：：q’=49.5KN//m1、強度驗算：按四四跨等跨連續(xù)續(xù)梁作用均布布荷載,查計算表M==0.1077*49.55*0.322+0.1221*1.668*0.332=0.5KKN·mσ=M/W=0.55*106/5.088*103=98N//mm2<f=2115N/mmm2故強度驗算符合要要求2、剛度驗算：按四四跨等跨連續(xù)續(xù)梁作用均布布荷載,查計算表ω=KωPL4/1100EI==0.6322*49.55*30044/100**2.1*1105*1.222*105=2.53*10011/2.556*10112=0.1mmm<[ω]=L/2250=3000/2500=1.2mmm故剛度驗算符合要要求(二)、拉條驗算：B點支反力NB=VB左+VB右右=(0.6607*499.5*0..3+0.662*1.668*0.33)+(0..536*49.5*0.33+0.6003*1.668*0.33)=17..6KNσ=NB/A=177.6*1003/2*(555-12))=205NN/mm2<215NN/mm2符合要求柱支模驗算基本假設(shè)：對首層層柱進行驗算算，施工溫度度10℃，澆筑速度度2m/h，柱箍采用用采用φ48×3..5鋼管，設(shè)δ=2mm鋼板拉拉條，E=2.11*105,f=215N/mmm2，I=1.222*105mm4，W=5.008*103mm3，A=489mmm2。對KZ3進行驗算((柱截面1050**1050mmm)柱高4.2mm，柱箍間距@500mmm荷載收集：(1)、傾倒砼時時產(chǎn)生的荷載載:2KN//m2(2)新澆砼對模模板產(chǎn)生的側(cè)側(cè)壓力:F=0.22*rrct0β1β2V1/2=0..22*244*200÷÷(10+115)*1**1.15**21/2=68.7KN//m2F=rcH=244*4.2==100.88KN/m22取F=68.7KKN/m2強度驗算荷載值((不考慮折減減系數(shù)):q=1.2*688.7*0..5+1.44*2*0..5=41..22(恒)+1.44(活)KN/m剛度驗算荷載值：：q’=41.22KNN/m2、強度驗算：查三三跨不等跨連連續(xù)梁計算表表M=0.136**41.222*0.3552+0.1552*1.44*0.3552=0.711KN·mNA=VA=0.3665*41..22*0..35+0..458*11.4*0..35=5..5KNσ=M/W+NA//A=0.771*1066/5.088*103+5.5**103/489==151N//mm2<f=215N//mm2故強度驗算符合要要求3、撓度驗算：仿三三跨等跨連續(xù)續(xù)梁(每跨450mmm)ω=KωPL3/1100EI==0.6777*41.222*45004/100**2.1*1105*1.222*105=1.14*10