江蘇框架結(jié)構(gòu)樓高大模板施工方案

350*1950梁模板(扣件鋼管架支撐)計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）《建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（JGJ300-2013）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》（GB50666-2011）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）一、參數(shù)信息_梁段：WKL-16。1.模板構(gòu)造及支撐參數(shù)(一)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度(m))0.35梁截面高度(m))1.95樓層高度(m)10.02結(jié)構(gòu)表面要求隱藏立桿沿梁跨度方向向間距(m))0.4立桿步距(m)0.9混凝土樓板厚度((mm)120梁底承重立桿根數(shù)數(shù)2梁底兩側(cè)立桿間距距(m)0.25梁底承重立桿間距距(mm)250(二)支撐參數(shù)梁底支撐鋼管(mmm)Φ48×3鋼管鋼材品種鋼材Q235鋼((＞16-400)鋼管彈性模量(NN/mm2)206000鋼管屈服強(qiáng)度(NN/mm2)235鋼管抗拉/抗壓//抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N//mm2)205鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mmm2)120鋼管端面承壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(NN/mm2)3252.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN//m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值((kN/m33)1.5砼對模板側(cè)壓力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kNN/m2)19.2梁側(cè)模板自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN//m2)0.3梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN//m2)0.253.梁側(cè)模板參數(shù)加固楞搭設(shè)形式：主楞豎向次楞橫向設(shè)置；(一)面板參數(shù)面板材料樺木(平行方向))12mm厚厚覆面木膠合合板面板厚度(mm))12抗彎設(shè)計(jì)值(N//mm2)24彈性模量(N/mmm2)10000(二)主楞參數(shù)主楞材料2根Ф48×3.00鋼管主楞間距(mm))450鋼材品種鋼材Q235鋼((＞16-400)彈性模量(N/mmm2)206000屈服強(qiáng)度(N/mmm2)235抗拉/抗壓/抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mmm2)205抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)120端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mmm2)325(三)次楞參數(shù)次楞材料1根40×90木方（寬寬度×高度mmm）次楞間距(mm))0,170*100木材品種太平洋海岸黃柏彈性模量(N/mmm2)10000抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)13抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)15抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)1.6(四)加固楞支拉參數(shù)支拉方式采用穿梁螺栓支拉拉螺栓直徑M14螺栓水平間距(mmm)450螺栓豎向間距(mmm)200,450**34.梁底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：2層梁上順下橫頂托承重；(一)面板參數(shù)面板材料樺木(平行方向))12mm厚厚覆面木膠合合板厚度(mm)12抗彎設(shè)計(jì)值(N//mm2)24彈性模量(N/mmm2)10000(二)第一層支撐梁參數(shù)材料1根40×90木方（寬寬度×高度mmm）根數(shù)4木材品種太平洋海岸黃柏彈性模量(N/mmm2)10000抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)13抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)15抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)1.6(三)第二層支撐梁參數(shù)材料1根Ф48×3.00鋼管鋼材品種鋼材Q235鋼((＞16-400)彈性模量(N/mmm2)206000屈服強(qiáng)度(N/mmm2)235抗拉/抗壓/抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mmm2)205抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)120端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mmm2)325__模板支撐體系剖面圖模板支撐體系平面圖梁側(cè)剖面圖_二、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。這里取面板的計(jì)算寬度為0.450m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=450×123/12=6.480×104mm4；W=450×122/6=1.080×104mm3；1.荷載計(jì)算及組合(一)新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k實(shí)際計(jì)算中，采用用戶輸入的新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k=19.200kN/m2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/γ=19.200/24.000=0.800m；(二)砼下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2kQ2k=2kN/m2；(三)確定采用的荷載組合計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=19.200×1=19.200kN/m；計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×19.200+1.4×0.9×2)×1=25.590kN/m；有效壓頭高度位置以下荷載：q=0.9×1.1×1.35×0.9×19.200×1=23.095kN/m；頂部荷載：q=0.9×1.1×1.4×0.9×2×1=2.495kN/m；2.內(nèi)力計(jì)算面板承受均布荷載作用，根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算，得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計(jì)算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計(jì)算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到:從左到右各支座力分別為：N1=1.548kNN2=4.452kNN3=3.786kNN4=3.963kNN5=3.921kNN6=3.910kNN7=4.049kNN8=3.598kNN9=2.761kNN10=1.742kNN11=1.292kN最大彎矩M=0.071kN·m最大剪力：V=2.378kN最大變形：ν=0.162mm最大支座反力：F=4.452kN3.面板計(jì)算(一)面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.071×106/1.080×104=6.530N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=6.530N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=24N/mm2，滿足要求！(二)面板撓度計(jì)算容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.162mm，容許撓度為0.680mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.035mm，容許撓度為0.680mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.069mm，容許撓度為0.680mm，滿足要求！第4跨最大撓度為0.060mm，容許撓度為0.680mm，滿足要求！第5跨最大撓度為0.062mm，容許撓度為0.680mm，滿足要求！第6跨最大撓度為0.063mm，容許撓度為0.680mm，滿足要求！第7跨最大撓度為0.061mm，容許撓度為0.680mm，滿足要求！第8跨最大撓度為0.041mm，容許撓度為0.680mm，滿足要求！第9跨最大撓度為0.030mm，容許撓度為0.680mm，滿足要求！第10跨最大撓度為0.013mm，容許撓度為0.680mm，滿足要求！第11跨最大撓度為0.036mm，容許撓度為0.520mm，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞采用1根40×90木方（寬度×高度mm）為一組，共11組。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×40×903/12=2.430×106mm4；W=1×40×902/6=5.400×104mm3；E=10000N/mm2；次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：(a)計(jì)算彎矩和剪力采用：q=4.452/1=4.452kN/m；(b)計(jì)算撓度采用：q=3.701/1=3.701kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×4.452×0.452最大剪力V=0.6ql=0.6×4.452×0.45=1.202kN最大支座力N=1.1ql=1.1×4.452×0.45=2.204kN最大變形ν=0.677ql4/100EI=0.677×3.701×4504/(100×10000.000×2.430×106)=0.042mm(1)次楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.090×106/5.400×104=1.670N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=1.670N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=15N/mm2，滿足要求！(2)次楞抗剪強(qiáng)度計(jì)算τ=VS0/Ib=1.202×1000×40500/(2.430×106×40)=0.501N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值0.501N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.600N/mm2，滿足要求！(3)次楞撓度計(jì)算最大撓度：ν=0.042mm；容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=1.800mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值:ν=0.042mm小于最大允許撓度值:[ν]=1.800mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞采用2根Ф48×3.0鋼管為一組，間距450mm。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=2×10.78×104=2.156×105mm4；W=2×4.49×103=8.980×103mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算，得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計(jì)算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計(jì)算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到:最大彎矩M=0.219kN·m最大剪力：V=3.212kN最大變形：ν=0.061mm最大支座反力：F=5.066kN(1)主楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.219×106/8.980×103=24.431N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=24.431N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞抗剪強(qiáng)度計(jì)算τ=VS0/Itw=1.606×1000×6084/(2.156×105×3)=15.105N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值15.105N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=120.000N/mm2，滿足要求！(3)主楞撓度計(jì)算容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.061mm，容許撓度為0.800mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.015mm，容許撓度為1.800mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.027mm，容許撓度為1.800mm，滿足要求！第4跨最大撓度為0.018mm，容許撓度為1.800mm，滿足要求！第5跨最大撓度為0.013mm，容許撓度為1.120mm，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.穿梁螺栓計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=ff×A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170NN/mm2；穿梁螺栓型號(hào):M14；查表得：：穿梁螺栓有效直徑徑:111.55mmm；穿梁螺栓有效面積積:A==105mm2；穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××105/11000==17.8850kNN；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=55.066kN。穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=5.0666kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..850kNN，滿足要求求！四、梁底模板面板板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需需要驗(yàn)算其抗抗彎強(qiáng)度和剛剛度。取面板板的計(jì)算寬度度為1m。面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:I=10000×123/12=1.4400×105mm4；W=10000×122/6=2.4000×104mm3；1.荷載計(jì)算及組組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值GG1k=0.225×1=0.2250kNN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值G2k=24×1×1.95==46.8000kN//m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值GG3k=1.55×1×1.95==2.9255kN/mm；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GGk=G1k+G2k+G3k=49..975kkN/m；施工人員及設(shè)備產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2.55×1=2.5500kNN/m；(1)計(jì)算撓度度采用標(biāo)準(zhǔn)組組合：q=499.975kkN/m；(2)計(jì)算彎矩矩采用基本組組合：q=0..9×1.1×(1.355×1×49.9775+1.44×0.9×2.5000)=69..910kNN/m；2.內(nèi)力計(jì)算根據(jù)實(shí)際受力情況況進(jìn)行電算，得得到計(jì)算簡圖圖及內(nèi)力、變變形圖如下：：（1）基本組合荷載作作用下的內(nèi)力力計(jì)算彎矩和剪力計(jì)算簡簡圖彎矩圖(kN·mm)剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為：：N1=3.2444kNN2=8.9211kNN3=8.9211kNN4=3.2444kN（2）標(biāo)準(zhǔn)組合荷載作作用下的內(nèi)力力計(jì)算彎矩和剪力計(jì)算簡簡圖剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為：：N1=2.3199kNN2=6.3777kNN3=6.3777kNN4=2.3199kN（3）面板計(jì)算采用的的計(jì)算結(jié)果最大彎矩M=0.0944kN?m最大變形ν=00.043mmm3.面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算σ＝M/W=0..094×106/2.4000×104=3.9920N/mmm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算算值σ=3.9220N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=224N/mmm2，滿足要求求！4.面板撓度驗(yàn)算算最大撓度：ν==0.0443mm；[ν]-容許撓撓度:結(jié)構(gòu)表面面隱藏[ν]=l/2250=0..467mmm；實(shí)際最大撓度計(jì)算算值:ν=0.0443mm小于于最大允許撓撓度值:[ν]=0..467mmm，滿足要求求！五、梁底支撐梁的的計(jì)算1.第一層支撐梁梁的計(jì)算支撐梁采用1根440×90木方（寬寬度×高度mmm），共4組，均勻布布置在梁底。支撐梁的截面慣性性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：I=1××40×903/12==2.4330×106mm4；W=1××40×902/6=5.4000×104mm3；E=100000NN/mm2；支撐梁直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計(jì)算。支撐梁均布荷載計(jì)計(jì)算：(1)計(jì)算彎矩矩和剪力采用用（考慮支撐撐梁自重）：：q=8.9221+0.0029=8..950kkN/m；(2)計(jì)算撓度度采用（考慮慮支撐梁自重重）：q=6.3777+0.0022=6..398kkN/m；最大彎矩M==0.1qql2=0.1×8.9500×0.42最大剪力V=00.6ql==0.6×8.9500×0.4=22.148kkN最大支座力N==1.1qll=1.11×8.9500×0.4=33.938kkN最大變形ν=00.677qql4/100EEI=0.6677×6.3988×4004/(1000×100000.000××2.4300×106)=0.0046mm(一)支撐梁抗彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0..143×106/5.4000×104=2.6652N/mmm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算算值σ=2.6552N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=115N/mmm2，滿足要求求！(二)支撐梁抗剪計(jì)計(jì)算τ=VS0/Ibb=2.1448×1000×405000/(2.4430×106×40)=00.895NN/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值值0.8995N/mmm2小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.6600N//mm2，滿足要求求！(三)支撐梁撓度計(jì)計(jì)算最大撓度：ν==0.0466mm；[ν]-容許撓度::結(jié)構(gòu)表面面隱藏[ν]=l/2250=1..600mmm；實(shí)際最大撓度計(jì)算算值:ν=0.0446mm小于于最大允許撓撓度值:[ν]=1..600mmm，滿足要求求！2.第二層支撐梁梁的計(jì)算支撐梁采用1根ФФ48×3.0鋼管，間間距400mmm。支撐梁的截面慣性性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：I=1××10.788×104=1.0778×105mm4；W=1××4.49×103=4.4990×103mm3；E=2006000N/mm22；(一)荷載計(jì)算及組組合：(1)第二層支支撐梁承受第第一層支撐梁梁傳遞的集中中力按照第一層支撐梁梁的計(jì)算方法法計(jì)算，這里里給出計(jì)算結(jié)結(jié)果。計(jì)算彎矩和剪力時(shí)時(shí)從左至右各各集中力依次次為：N1=1.4400kNN2=3.9388kNN3=3.9388kNN4=1.4400kN計(jì)算撓度時(shí)從左至至右各集中力力依次為：N1=1.0300kNN2=2.8155kNN3=2.8155kNN4=1.0300kN(2)梁側(cè)模板板傳遞的自重重荷載：計(jì)算彎矩和剪力時(shí)時(shí)N=1.335×0.3×1.83×0.4=00.296kN；計(jì)算撓度時(shí)N=00.3×1.83×0.4=00.220kN。(3)第二層支支撐梁自重均均布荷載：計(jì)算彎矩和剪力時(shí)時(shí)取0.0445kN/mm；計(jì)算撓度時(shí)取0..033kkN/m。(二)支撐梁驗(yàn)算根據(jù)前面計(jì)算的荷荷載組合，取取結(jié)構(gòu)最不利利狀態(tài)進(jìn)行電電算，得到計(jì)計(jì)算簡圖及內(nèi)內(nèi)力、變形圖圖如下：彎矩和剪力計(jì)算簡簡圖彎矩圖(kN·mm)剪力圖(kN)變形計(jì)算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為：：N1=5.6877kNN2=5.6877kN計(jì)算得到：最大彎矩：最大剪力：V=3.9433kN最大變形：ν=0.0544mm最大支座反力：FF=5.6687kN(1)支撐梁抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算σ=M/W=0..176×106/4.4900×103=39..125N//mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算算值σ=39.1125N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=2205N/mmm2，滿足要求求！(2)支撐梁抗抗剪計(jì)算τ=VS0/Ittw=3.9443×1000×3042//(1.0778×105×3)=377.094NN/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值值37.0094N//mm2小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1200.000N/mm22，滿足要求求！(3)支撐梁撓撓度計(jì)算最大撓度：ν==0.0544mm；[ν]-容許撓度::結(jié)構(gòu)表面面隱藏[ν]=l/2250；第1跨最大撓度為0..054mmm，容許撓度度為0.6000mm，滿滿足要求！第2跨最大撓度為0..038mmm，容許撓度度為1.0000mm，滿滿足要求！第3跨最大撓度為0..054mmm，容許撓度度為0.6000mm，滿滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度度計(jì)算值小于于最大允許撓撓度值，滿足足要求！六、穩(wěn)定性計(jì)算1.基礎(chǔ)數(shù)據(jù)計(jì)算算(1)風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值值Wk=μz?μs?ω0其中ω0--基本風(fēng)壓(kkN/m2)，按照荷載載規(guī)范規(guī)定采采用：ω0=0.255kN/mm2；μs--風(fēng)荷載載體型系數(shù)：：μs=0.2995；μzz--風(fēng)荷荷載高度變化化系數(shù)，按照照荷載規(guī)范的的規(guī)定采用：：μz=1.0000；經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值為為:Wkk=1.0000×0.2955×0.25==0.0744kN/mm2；(2)驗(yàn)算立桿桿長細(xì)比λ，確定穩(wěn)定定系數(shù)φ立桿計(jì)算長度按下下式計(jì)算l0=βHβaμh式中：μ——立桿桿計(jì)算長度系系數(shù)，查表取取值，得μ==1.6322βa——掃地桿高度與與懸臂長度修修正系數(shù)，查查表取值，得得βa=1.1822；βH——高度修正系數(shù)數(shù)，查表取值值，得βH=1.1100；h——立桿步距（mmm）。帶入數(shù)值得，l00=1.1100×1.1822×1.6322×0.9=1.9277m立桿長細(xì)比λ=lo/i=1..927/1.59×110-2=121.221λ=121.21，查查穩(wěn)定系數(shù)表表得，φ=0.4455梁底立桿步距進(jìn)行行加密，得加加密區(qū)立桿的的穩(wěn)定系數(shù)φ’=1.2φ=11.2×0.4455=0.5344立桿長細(xì)比驗(yàn)算：：實(shí)際長細(xì)比比λ=1221.21小于立桿允允許長細(xì)比1180，滿足足要求！(3)計(jì)算彎矩矩設(shè)計(jì)值立桿的彎矩設(shè)計(jì)值值MM=γQMLK=1.4××0.0744×0.4×0.92/10=0..003kN·m2.立桿的軸向力力設(shè)計(jì)值N腳手架鋼管的自重重：N1=1..2×0.1255×7.9200=1.1885kN；；縱向鋼管的最大支支座反力：NN2=5.6887kN；不組合風(fēng)荷載時(shí)，立立桿的軸向力力設(shè)計(jì)值N=N1+N22=1.1855+5.6877=6.8722kN；組合風(fēng)荷載時(shí)，立立桿的軸向力力設(shè)計(jì)值N=N1+N22=1.1855+5.6877=6.8722kN；3.單元框架穩(wěn)定定性驗(yàn)算不組合風(fēng)荷載時(shí)：：σ=N/(φAA)=6.8872×103/(0.4445×4.24×1102)=36..44N/mmm2；不組合風(fēng)荷載時(shí)，鋼鋼管立桿穩(wěn)定定性計(jì)算σ=366.44N//mm2小于鋼管立桿桿抗壓強(qiáng)度的的設(shè)計(jì)值[[f]=205N//mm2，滿足要求求！七、支撐架抗傾覆覆驗(yàn)算架體整體抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定性應(yīng)按下下式計(jì)算：式中：gk——支支撐結(jié)構(gòu)自重重標(biāo)準(zhǔn)值與受受風(fēng)面積的比比值（kN//m2），gk=G2K/LH；G2K——支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值值（kN）；L——支撐結(jié)構(gòu)縱向向長度（m）；B——支撐結(jié)構(gòu)橫向向長度（m）；H——支撐結(jié)構(gòu)高度度（m）；ωk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值值（kN/mm2）。帶入數(shù)值得H/B=10.002/4=2.50550.54gk/ωωk=0.544×0.1255×4×6×10.022/（7×10.022×0.0744）=3.1322經(jīng)比較，H/B≤≤0.54ggk/ωk，支撐架抗抗傾覆驗(yàn)算滿滿足要求！120厚板模板((扣件鋼管架架支撐)計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：《建筑施工模板安安全技術(shù)規(guī)范范》（JGJJ162-22008）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》（GBB500009-20112）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（GGB500110-20110）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》（GB500177-20033）一、參數(shù)信息_1.模板構(gòu)造及支支撐參數(shù)(一)構(gòu)造參數(shù)樓層高度(m)10.02結(jié)構(gòu)表面要求隱藏樓板厚度(mm))120立桿步距(m)1.8立桿縱向間距(mm)0.8立桿橫向間距(mm)0.8(二)支撐參數(shù)板底支撐鋼管(mmm)Φ48×3鋼管鋼材品種鋼材Q235鋼((＞16-400)鋼管彈性模量(NN/mm2)206000鋼管屈服強(qiáng)度(NN/mm2)235鋼管抗拉/抗壓//抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N//mm2)205鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mmm2)120鋼管端面承壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(NN/mm2)3252.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN//m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值((kN/m33)1.1板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN//m2)0.253.板底模板參數(shù)數(shù)搭設(shè)形式為：2層層梁扣件承重重；(一)面板參數(shù)面板材料樺木(平行方向))15mm厚厚覆面木膠合合板面板厚度(mm))15抗彎設(shè)計(jì)值(N//mm2)22彈性模量(N/mmm2)10000(二)第一層支撐梁梁參數(shù)板底材料1根40×90木方（寬寬度×高度mmm）間距(mm)200木材品種東北落葉松彈性模量(N/mmm2)10000抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)15抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)17抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)1.6__板段：板厚1200。模板支撐體系剖面面圖鋼管排列平面示意意圖_二、模板面板計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需需要驗(yàn)算其抗抗彎強(qiáng)度和剛剛度。這里取取面板的計(jì)算算寬度為0..800m。面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:I=8000×153/12=2.2500×105mm4；W=8000×152/6=3.0000×104mm3；1.荷載計(jì)算及組組合永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GGk=0.225×0.8000+24×0.8000×0.12+1.1×0.8000×0.12==2.6100kN/mm；施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值QQ1k=2.55×0.8000=2.0000kN//m；計(jì)算模板面板時(shí)用用集中活荷載載進(jìn)行驗(yàn)算PP=2.5kN；(1)計(jì)算撓度度采用標(biāo)準(zhǔn)組組合：q=2.6610kN//m；(2)計(jì)算彎矩矩采用基本組組合：A永久荷載和均均布活荷載組組合由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=0..9×1.2×2.6100=2.8818kN//m；q2=0..9×1.4×2.0000=2.5520kN//m；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=0..9×1.35×2.6100=3.1771kN/mm；q2=0..9×1.4×0.7×2.0000=1.7664kN/mm；B永久荷載和集集中活荷載組組合由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=0..9×1.2×2.6100=2.8118kN/mm；P1=0..9×1.4×2.5=3..150kNN；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：q2=0..9×1.35×2.6100=3.1171kN//m；P2=0..9×1.4×0.7×2.5==2.2055kN；2.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算σ＝M/W<[[f]其中：W--面板的截面面抵抗矩，WW=3.0000×104mm3；M--面板板的最大彎矩矩(N·mm)，M=maax（Ma，Mb）=0.1443kN·m；Maa=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.1000×2.8188×0.22+0.1117×2.5200×0.22=0.0223kN·m；Mbb=0.0880×q×l2+0.2113×P×l=0.0080×2.8188×0.22+0.2213×3.1500×0.2=00.143kkN·m；經(jīng)計(jì)算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=0..143×106/3.0000×104=4.7774N/mmm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算算值σ=4.7774N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[[f]=222N/mmm2，滿足要求求！2.面板撓度驗(yàn)算算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]其中：q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=2.6100kN/m；；l--面板計(jì)算跨跨度:l=200mmm；E---面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==100000N/mmm2；I---截面慣性性矩:I=2.2550×105mm4；[νν]-容許撓撓度:結(jié)構(gòu)表面面隱藏[ν]=l/2250=0..800mmm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×2.6100×2004/(1000×100000×2.2500×105)=0.0013mm；；實(shí)際最大撓度計(jì)算算值:ν=0.0113mm小于于最大允許撓撓度值:[ν]=0..800mmm，滿足要求求！三、板底支撐梁的的計(jì)算1.第一層支撐梁梁的計(jì)算支撐梁采用1根440×90木方（寬寬度×高度mmm），間距距200mmm。支撐梁的截面慣性性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：I=1××40×903/12==2.4330×106mm4；W=1××40×902/6=5.4000×104mm3；E=100000NN/mm2；(一)荷載計(jì)算及組組合：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GGk=0.225×0.2+224×0.2×0.12+1.1×0.2×0.12==0.6522kN/mm；施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值QQ1k=2.55×0.2=00.500kN/m；；計(jì)算第一層支撐梁梁時(shí)用集中活活荷載進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算P=2..5kN；；(1)計(jì)算撓度度采用標(biāo)準(zhǔn)組組合(考慮支撐梁梁自重)：q=0.6652+0..0216==0.6744kN/m；；(2)計(jì)算彎矩矩和剪力采用用基本組合((考慮支撐梁梁自重)：A永久荷載和均均布活荷載組組合由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=0..9×1.2×(0.6552+0.00216)=0.7228kN/mm；q2=0..9×1.4×0.5000=0.6630kN//m；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=0..9×1.35×(0.6552+0.00216)=0.8119kN/mm；q2=0..9×1.4×0.7×0.5000=0.4441kNN/m；B永久荷載和集集中活荷載組組合由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：q=0.99×1.2×(0.6552+0.00216)=0.7228kN/mm；P=0.99×1.4×2.5=3..150kNN；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：q=0.99×1.35×(0.6552+0.00216)=0.8119kN/mm；P=0.99×1.4×0.7×2.5==2.2055kN；(二)荷載效應(yīng)計(jì)算算支撐梁直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。作用荷荷載分為“永久荷載和和均布活荷載載組合”和“永久荷載和和集中活荷載載組合”兩種情況，為為了精確計(jì)算算受力，把永永久荷載和活活荷載分開計(jì)計(jì)算效應(yīng)值，查查《模板規(guī)范范（JGJ1162-20008）》附附錄C表C.1-22確定內(nèi)力系系數(shù)。(1)最大彎矩矩M計(jì)算最大彎矩M=maax（Ma，Mb）=0.5774kN·m；A永久荷載和均均布活荷載組組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采采用以下荷載載組合的彎矩矩效應(yīng)值最大大Ma=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.100×00.728××0.82+0.1117×0.63×0.82=0.0094kN··m；B永久荷載和集集中活荷載組組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采采用以下荷載載組合的彎矩矩效應(yīng)值最大大Mb=0.0800×q×l2+0.2113×P×l=0.0800×0.7288×0.82+0.2113×3.1500×0.8=00.574kkN·m；(2)最大剪力力V計(jì)算最大剪力V=maax（Va，Vb）=2.4776kN；；A永久荷載和均均布活荷載組組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采采用以下荷載載組合的剪力力效應(yīng)值最大大Va=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6000×0.7288×0.8+00.617××0.6300×0.8=00.660kkN；B永久荷載和集集中活荷載組組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采采用以下荷載載組合的剪力力效應(yīng)值最大大Vb=0.6000×q×l+0.6675×P=0.6000×0.7288×0.8+00.675××3.1500=2.4776kN；(3)最大變形形ν計(jì)算ν=0.677qql4/(1000EI)=00.677××0.6744×8004/(1000×100000.000××2.4300×106)=0.0077mm(三)支撐梁驗(yàn)算(1)支撐梁抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算σ=M/W=0.5574×106/5.4000×104=10..630N//mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算算值σ=10..630N//mm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[[f]=117N/mmm2，滿足要求求！(2)支撐梁抗抗剪計(jì)算τ=VS0/Ibb=2.4776×1000×405000/(2.4430×106×40)=11.032NN/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值值1.0332N/mmm2小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.6600N//mm2，滿足要求求！(3)支撐梁撓撓度計(jì)算最大撓度：ν==0.0777mm；[ν]-容許撓度::結(jié)構(gòu)表面面隱藏[ν]=l/2250=3..200mmm；實(shí)際最大撓度計(jì)算算值:ν=0.0777mm小于于最大允許撓撓度值:[ν]=3..200mmm，滿足要求求！2.第二層支撐梁梁的計(jì)算支撐梁采用1根ΦΦ48×3鋼管為一組組，間距8000mm。支撐梁的截面慣性性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：I=100.78×104=1.0778×105mm4；W=4..49×103=4.4990×103mm3；E=2006000N/mm22；(一)荷載計(jì)算及組組合第二層支撐梁按照照三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，第一一層支撐梁所所施加的集中中荷載簡化為為均布荷載作作用于第二層層支撐梁上。永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GGk=0.225×0.8+224×0.8×0.12+1.1×0.8×0.12+1/0.22×0.8×0.02116=2.6696kNN/m；施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值QQ1k=2.55×0.8=11.200kN/m；；(1)計(jì)算撓度度采用標(biāo)準(zhǔn)組組合(考慮支撐梁梁自重)：q=2.6696+0..0333==2.72993kN/mm；(2)計(jì)算彎矩矩和剪力采用用基本組合((考慮支撐梁梁自重)：由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=00.9×1.2×(2.6996+0.00333)=2.9448kN/mm；q2=00.9×1.4×1.2000=1.5512kN//m；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=00.9×1.35×(2.6996+0.00333)=3.3116kN/mm；q2=00.9×1.4×0.7×1.2000=1.0058kNN/m；(二)荷載效應(yīng)計(jì)算算(1)最大彎矩矩M計(jì)算最大彎矩M=maax（Ma，Mb）=0.3002kN·m；Ma=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.100×22.948××0.82+0.1117×1.5122×0.82=0.3302kN··m；Mb=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.1100×3.3166×0.82+0.1117×1.0588×0.82=0.2991kN·m；(2)最大剪力力V計(jì)算最大剪力V=maax（Va，Vb）=2.1661kN；；Va=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6000×2.9488×0.8+00.617××1.5122×0.8=22.161kkN；Vb=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6600×3.3166×0.8+00.617××1.0588×0.8=22.114kkN；(3)最大變形形ν計(jì)算ν=0.677qql4/(1000EI)=00.677××2.7299×8004/(1000×2060000×1.0788×105)=0.3341mm；；(4)最大支座座反力Q計(jì)算最大支座反力Q==max（Qa，Qb）=4.0445kN；；Qa=1.1×qq1×l+1.22×q2×l=1.1×22.948××0.8+11.2×1.5122×0.8=44.045kkN；Qb=1.1×qq1×l+1.22×q2×l=1.1×33.316××0.8+11.2×1.0588×0.8=33.934kkN；(三)支撐梁驗(yàn)算(1)支撐梁抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算σ=M/W=0.3302×106/4.4900×103=67..231N//mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算算值σ=67.2231N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=2205N/mmm2，滿足要求求！(2)支撐梁抗抗剪計(jì)算τ=VS0/Ittw=2.1661×1000×3042//(1.0778×105×3)=200.329NN/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值值20.3329N//mm2小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1200.000N/mm22，滿足要求求！(3)支撐梁撓撓度計(jì)算最大撓度：ν==0.3411mm；[ν]-容許撓度::結(jié)構(gòu)表面面隱藏[ν]=l/2250=3..200mmm；實(shí)際最大撓度計(jì)算算值:ν=0.3441mm小于于最大允許撓撓度值:[ν]=3..200mmm，滿足要求求！3.扣件抗滑力的的計(jì)算n=R/Rc=11個(gè)其中n---立桿上設(shè)設(shè)置用于承擔(dān)擔(dān)水平橫桿傳傳遞給立桿支支座反力的扣扣件數(shù)；R--水平平桿傳遞給立立桿的豎向作作用力設(shè)計(jì)值值，取4.0045kNN；Rc--1個(gè)個(gè)扣件的抗滑滑承載力設(shè)計(jì)計(jì)值，Rc==8×0.75==6kN；；立桿上必須安裝11個(gè)扣件用于于承擔(dān)水平橫橫桿傳遞給立立桿的支座反反力，請檢查查實(shí)際搭設(shè)情情況，如果扣扣件數(shù)不足，必必須增加。四、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算1.基礎(chǔ)數(shù)據(jù)計(jì)算算(一)立桿的軸向力力設(shè)計(jì)值N(1))上部結(jié)構(gòu)構(gòu)傳遞到立桿桿的軸向力設(shè)設(shè)計(jì)值N1永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GGk=0.225×0.8×0.8+224×0.8×0.8×0.12+1.1×0.8×0.8×0.12+1/0.22×0.8×0.02116+0..8×0.03333=2.2201kNN；施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值QQ1k=1×0.8×0.8=00.640kN/m；；上部結(jié)構(gòu)傳遞到立立桿的軸向力力設(shè)計(jì)值N1=max（Na，Nb）=3.2338kN；由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：Na=0..9×(1.2×2.2011+1.4××0.6400)=3..183kNN；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：Nb=0..9×(1.355×2.2011+1.4××0.7×0.6400)=3..238kNN；(2))腳手架鋼鋼管的自重：：N2=1.2×0.1300×(10.002-0.112)=1..549kkN；(3))立桿的軸軸向力設(shè)計(jì)值值N計(jì)算頂部立桿時(shí)：：N=N1=3.2338kN；；計(jì)算底部立桿時(shí)：：N=N1+N2=3.2338+1.5549=4..788kNN；(二)驗(yàn)算立桿長細(xì)細(xì)比λ，確定穩(wěn)定定系數(shù)φλ=lo/i其中:λ---立桿桿長細(xì)比；llo--立桿計(jì)算長長度；ii--立桿的截截面回轉(zhuǎn)半徑徑，i=1..590×10-2m；(1))頂部立桿桿段計(jì)算λλ=1.8/(1..590×10-2)=1113.2088；查《模板板規(guī)范JGJJ162-22008》附附錄D得到φ=0.4474；(2))底部立桿桿段計(jì)算λλ=1.8/(1..590×10-2)=1113.2088；查《模板板規(guī)范JGJJ162-22008》附附錄D得到φ=0.4474；(3))驗(yàn)算立桿桿長細(xì)比鋼管立桿長細(xì)比λλ=1133.208小于鋼管立立桿允許長細(xì)細(xì)比150..000，滿滿足要求！(三)風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值值產(chǎn)生的立桿桿段彎矩Mw計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值值Wk=μz?μs?ω0其中μz--風(fēng)荷載高度度變化系數(shù)，按按照荷載規(guī)范范的規(guī)定采用用：腳手架頂部μz==0.6500，腳手架底底部μz=0.6550；μs--風(fēng)荷載載體型系數(shù)：：μs=1.3φ=1.3×0.1233=0.1660；φ為擋風(fēng)系數(shù)數(shù)。ω0--基本風(fēng)風(fēng)壓(kN//m2)，按照荷載載規(guī)范規(guī)定采采用：ω0=0.225kN//m2；經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值為為:腳手架頂部Wk==0.6500×0.1600×0.25==0.0266kN/mm2；腳手架底部Wk==0.6500×0.1600×0.25==0.0266kN/mm2；計(jì)算立桿段由風(fēng)荷荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩：：Mw=0.9×1.4WkLh2/10腳手架頂部Mw==0.9×1.4×0.0266×0.8×1.82/10=00.008kN?m；；腳手架底部Mw==0.9×1.4×0.0266×0.8×1.82/10=00.008kN?m；；2.立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式σ=N/(φAA)+Mw/W+Me/W≤[f]其中:σ---鋼管立立桿應(yīng)力計(jì)算算值（N/mmm2）；AA--立立桿凈截面面面積：A=4.224×102mm2；MMw--風(fēng)荷荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩；；WW--立立桿截面模量量：W=4.49××103mm3；MMe--豎向向力有偏心距距時(shí)產(chǎn)生的彎彎矩；Me=N1×e=3.2238×100×10-3=0.3324kNN?m；[[f]---鋼管立桿桿抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：[ff]=2005N/mmm2；頂部立桿應(yīng)力計(jì)算算值：σ1=3.238×1103/(0.4474×4.24×102)+0.0008×106/(4.449×103)+0.3324×106/(4.449×103)=90..124NN/mm2；底部立桿應(yīng)力計(jì)算算值：σ=4.788×1103/(0.4474×4.24×102)+0.0008×106/(4.449×103)=25..710NN/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=900.124NN/mm2小于鋼管立桿桿抗壓強(qiáng)度的的設(shè)計(jì)值[[f]=205NN/mm2，滿足要求求！110厚板模板((扣件鋼管架架支撐)計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：《建筑施工模板安安全技術(shù)規(guī)范范》（JGJJ162-22008）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》（GBB500009-20112）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（GGB500110-20110）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》（GB500177-20033）一、參數(shù)信息_1.模板構(gòu)造及支支撐參數(shù)(一)構(gòu)造參數(shù)樓層高度(m)8.65結(jié)構(gòu)表面要求隱藏樓板厚度(mm))110立桿步距(m)1.8立桿縱向間距(mm)0.8立桿橫向間距(mm)0.8(二)支撐參數(shù)板底支撐鋼管(mmm)Φ48×3鋼管鋼材品種鋼材Q235鋼((＞16-400)鋼管彈性模量(NN/mm2)206000鋼管屈服強(qiáng)度(NN/mm2)235鋼管抗拉/抗壓//抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N//mm2)205鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mmm2)120鋼管端面承壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(NN/mm2)3252.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN//m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值((kN/m33)1.1板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN//m2)0.253.板底模板參數(shù)數(shù)搭設(shè)形式為：2層層梁扣件承重重；(一)面板參數(shù)面板材料樺木(平行方向))15mm厚厚覆面木膠合合板面板厚度(mm))15抗彎設(shè)計(jì)值(N//mm2)22彈性模量(N/mmm2)10000(二)第一層支撐梁梁參數(shù)板底材料1根40×90木方（寬寬度×高度mmm）間距(mm)200木材品種東北落葉松彈性模量(N/mmm2)10000抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)15抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)17抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)1.64.地基參數(shù)土類型素填土承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kkPa)85立桿基礎(chǔ)底面面積積(m2)0.25承載力調(diào)整系數(shù)0.8__板段：板厚1100。模板支撐體系剖面面圖鋼管排列平面示意意圖_二、模板面板計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需需要驗(yàn)算其抗抗彎強(qiáng)度和剛剛度。這里取取面板的計(jì)算算寬度為0..800m。面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:I=8000×153/12=2.2500×105mm4；W=8000×152/6=3.0000×104mm3；1.荷載計(jì)算及組組合永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GGk=0.225×0.8000+24×0.8000×0.11+1.1×0.8000×0.11==2.4099kN/mm；施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值QQ1k=2.55×0.8000=2.0000kN//m；計(jì)算模板面板時(shí)用用集中活荷載載進(jìn)行驗(yàn)算PP=2.5kN；(1)計(jì)算撓度度采用標(biāo)準(zhǔn)組組合：q=2.4409kN//m；(2)計(jì)算彎矩矩采用基本組組合：A永久荷載和均均布活荷載組組合由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=0..9×1.2×2.4099=2.6602kN//m；q2=0..9×1.4×2.0000=2.5520kN//m；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=0..9×1.35×2.4099=2.9227kN/mm；q2=0..9×1.4×0.7×2.0000=1.7664kN/mm；B永久荷載和集集中活荷載組組合由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=0..9×1.2×2.4099=2.6002kN/mm；P1=0..9×1.4×2.5=3..150kNN；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：q2=0..9×1.35×2.4099=2.9927kN//m；P2=0..9×1.4×0.7×2.5==2.2055kN；2.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算σ＝M/W<[[f]其中：W--面板的截面面抵抗矩，WW=3.0000×104mm3；M--面板板的最大彎矩矩(N·mm)，M=maax（Ma，Mb）=0.1443kN·m；Maa=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.1000×2.6022×0.22+0.1117×2.5200×0.22=0.0222kN·m；Mbb=0.0880×q×l2+0.2113×P×l=0.0080×2.6022×0.22+0.2213×3.1500×0.2=00.143kkN·m；經(jīng)計(jì)算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=0..143×106/3.0000×104=4.7550N/mmm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算算值σ=4.7750N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[[f]=222N/mmm2，滿足要求求！2.面板撓度驗(yàn)算算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]其中：q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=2.4099kN/m；；l--面板計(jì)算跨跨度:l=200mmm；E---面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==100000N/mmm2；I---截面慣性性矩:I=2.2550×105mm4；[νν]-容許撓撓度:結(jié)構(gòu)表面面隱藏[ν]=l/2250=0..800mmm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×2.4099×2004/(1000×100000×2.2500×105)=0.0012mm；；實(shí)際最大撓度計(jì)算算值:ν=0.0112mm小于于最大允許撓撓度值:[ν]=0..800mmm，滿足要求求！三、板底支撐梁的的計(jì)算1.第一層支撐梁梁的計(jì)算支撐梁采用1根440×90木方（寬寬度×高度mmm），間距距200mmm。支撐梁的截面慣性性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：I=1××40×903/12==2.4330×106mm4；W=1××40×902/6=5.4000×104mm3；E=100000NN/mm2；(一)荷載計(jì)算及組組合：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GGk=0.225×0.2+224×0.2×0.11+1.1×0.2×0.11==0.6022kN/mm；施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值QQ1k=2.55×0.2=00.500kN/m；；計(jì)算第一層支撐梁梁時(shí)用集中活活荷載進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算P=2..5kN；；(1)計(jì)算撓度度采用標(biāo)準(zhǔn)組組合(考慮支撐梁梁自重)：q=0.6602+0..0216==0.62338kN/mm；(2)計(jì)算彎矩矩和剪力采用用基本組合((考慮支撐梁梁自重)：A永久荷載和均均布活荷載組組合由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=0..9×1.2×(0.6002+0.00216)=0.6774kN/mm；q2=0..9×1.4×0.5000=0.6630kN//m；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=0..9×1.35×(0.6002+0.00216)=0.7558kN/mm；q2=0..9×1.4×0.7×0.5000=0.4441kNN/m；B永久荷載和集集中活荷載組組合由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：q=0.99×1.2×(0.6002+0.00216)=0.6774kN/mm；P=0.99×1.4×2.5=3..150kNN；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：q=0.99×1.35×(0.6002+0.00216)=0.7558kN/mm；P=0.99×1.4×0.7×2.5==2.2055kN；(二)荷載效應(yīng)計(jì)算算支撐梁直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。作用荷荷載分為“永久荷載和和均布活荷載載組合”和“永久荷載和和集中活荷載載組合”兩種情況，為為了精確計(jì)算算受力，把永永久荷載和活活荷載分開計(jì)計(jì)算效應(yīng)值，查查《模板規(guī)范范（JGJ1162-20008）》附附錄C表C.1-22確定內(nèi)力系系數(shù)。(1)最大彎矩矩M計(jì)算最大彎矩M=maax（Ma，Mb）=0.5771kN·m；A永久荷載和均均布活荷載組組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采采用以下荷載載組合的彎矩矩效應(yīng)值最大大Ma=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.100×00.674××0.82+0.1117×0.63×0.82=0.0090kN··m；B永久荷載和集集中活荷載組組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采采用以下荷載載組合的彎矩矩效應(yīng)值最大大Mb=0.0800×q×l2+0.2113×P×l=0.0800×0.6744×0.82+0.2113×3.1500×0.8=00.571kkN·m；(2)最大剪力力V計(jì)算最大剪力V=maax（Va，Vb）=2.4550kN；；A永久荷載和均均布活荷載組組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采采用以下荷載載組合的剪力力效應(yīng)值最大大Va=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6000×0.6744×0.8+00.617××0.6300×0.8=00.634kkN；B永久荷載和集集中活荷載組組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采采用以下荷載載組合的剪力力效應(yīng)值最大大Vb=0.6000×q×l+0.6675×P=0.6000×0.6744×0.8+00.675××3.1500=2.4550kN；(3)最大變形形ν計(jì)算ν=0.677qql4/(1000EI)=00.677××0.6244×8004/(1000×100000.000××2.4300×106)=0.0071mm(三)支撐梁驗(yàn)算(1)支撐梁抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算σ=M/W=0.5571×106/5.4000×104=10..579N//mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算算值σ=10..579N//mm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[[f]=117N/mmm2，滿足要求求！(2)支撐梁抗抗剪計(jì)算τ=VS0/Ibb=2.4550×1000×405000/(2.4430×106×40)=11.021NN/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值值1.0221N/mmm2小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.6600N//mm2，滿足要求求！(3)支撐梁撓撓度計(jì)算最大撓度：ν==0.0711mm；[ν]-容許撓度::結(jié)構(gòu)表面面隱藏[ν]=l/2250=3..200mmm；實(shí)際最大撓度計(jì)算算值:ν=0.0771mm小于于最大允許撓撓度值:[ν]=3..200mmm，滿足要求求！2.第二層支撐梁梁的計(jì)算支撐梁采用1根ΦΦ48×3鋼管為一組組，間距8000mm。支撐梁的截面慣性性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：I=100.78×104=1.0778×105mm4；W=4..49×103=4.4990×103mm3；E=2006000N/mm22；(一)荷載計(jì)算及組組合第二層支撐梁按照照三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，第一一層支撐梁所所施加的集中中荷載簡化為為均布荷載作作用于第二層層支撐梁上。永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GGk=0.225×0.8+224×0.8×0.11+1.1×0.8×0.11+1/0.22×0.8×0.02116=2.4495kNN/m；施工人員及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值QQ1k=2.55×0.8=11.200kN/m；；(1)計(jì)算撓度度采用標(biāo)準(zhǔn)組組合(考慮支撐梁梁自重)：q=2.4495+0..0333==2.52885kN/mm；(2)計(jì)算彎矩矩和剪力采用用基本組合((考慮支撐梁梁自重)：由可變荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=00.9×1.2×(2.4995+0.00333)=2.7331kN/mm；q2=00.9×1.4×1.2000=1.5512kN//m；由永久荷載效應(yīng)控控制的組合：：q1=00.9×1.35×(2.4995+0.00333)=3.0772kN/mm；q2=00.9×1.4×0.7×1.2000=1.0058kNN/m；(二)荷載效應(yīng)計(jì)算算(1)最大彎矩矩M計(jì)算最大彎矩M=maax（Ma，Mb）=0.2888kN·m；Ma=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.100×22.731××0.82+0.1117×1.5122×0.82=0.2288kN··m；Mb=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.1100×3.0722×0.82+0.1117×1.0588×0.82=0.2776kN·m；(2)最大剪力力V計(jì)算最大剪力V=maax（Va，Vb）=2.0557kN；；Va=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6000×2.7311×0.8+00.617××1.5122×0.8=22.057kkN；Vb=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6600×3.0722×0.8+00.617××1.0588×0.8=11.997kkN；(3)最大變形形ν計(jì)算ν=0.677qql4/(1000EI)=00.677××2.5299×8004/(1000×2060000×1.0788×105)=0.3316mm；；(4)最大支座座反力Q計(jì)算最大支座反力Q==max（Qa，Qb）=3.8555kN；；Qa=1.1×qq1×l+1.22×q2×l=1.1×22.731××0.8+11.2×1.5122×0.8=33.855kkN；Qb=1.1×qq1×l+1.22×q2×l=1.1×33.072××0.8+11.2×1.0588×0.8=33.720kkN；(三)支撐梁驗(yàn)算(1)支撐梁抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算σ=M/W=0.2288×106/4.4900×103=64..140N//mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算算值σ=64.1140N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=2205N/mmm2，滿足要求求！(2)支撐梁抗抗剪計(jì)算τ=VS0/Ittw=2.0557×1000×3042//(1.0778×105×3)=199.350NN/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值值19.3350N//mm2小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1200.0