抗浮錨桿設計施工有關問題的丨

抗浮錨桿設計施工中

有關問題的探討

高巖川中國建筑西南勘察設計研究院有限公司2014年6月

目錄

前言抗浮設計和施工中存在的問題有關地下室上浮破壞的一些案例及原因分析有關地下室抗浮問題的一些思考前言如今的高層建筑多采用高層塔樓帶大底盤地下室的建筑形式，在地下水位較高的場地，無上部高層結構的純地下室部分就存在抗浮問題，此時，一般可采用地下室配重、增設抗浮錨桿或抗拔樁的方式來解決地下室的抗浮問題，而其中的增設抗浮錨桿的方法是一種相對經濟有效的解決方法。但近幾年，隨著抗浮工程的越來越多，一些因抗浮不到位或對抗浮認識不足而產生的地下室上浮從而造成地下室樓板、梁或上部結構梁、板、柱產生裂縫，均對整體工程產生了較大的影響。這里就抗浮錨桿設計和施工中存在的一些問題和大家一起商討學習。

抗浮設計和施工中存在的問題

一、抗浮設計中存在的主要問題

這里所說的抗浮設計是指建筑結構設計層面的抗浮設計。防止地下室整體上浮我們通常采用兩類做法：一類為“壓”，一類為“拉”。所謂的“壓”就是結構上采用的抗浮措施，即當采用“壓”的做法時，則是利用建筑的自重(包括結構及建筑裝修、上部覆土等，不含樓面活荷載)平衡地下室水的總浮力。當不能平衡時，必須增加“拉”的做法，即采用抗浮樁或抗浮錨桿等來抵抗地下水的浮力。無論是“壓”還是“拉”的做法，都必須進行整體抗浮驗算，保證抗浮力(壓重+抗拉力)大于水的總浮力。

抗浮設計和施工中存在的問題

此外，還有就是采用釋放水浮力法來進行抗?。杭丛诨紫路皆O置靜水壓力釋放層，使基底下的壓力水通過釋放層中的透水系統(過濾層、導水層)匯集到集水系統(濾水管網絡)，并導流至出水系統后進入專用水箱或集水井中排出，從而釋放部分水浮力。

存在的主要問題是：

1、重視地下室的梁、板、柱、墻的結構構件設計，忽視整體抗浮驗算分析，忽視施工的抗浮措施；2、地下室底板裂縫、漏水，甚至成為地下游泳池，把某些實質上是因為地下水的作用遠大于設計荷載而造成的工程事故，錯判為溫度應力作用、砼施工質量等；抗浮設計和施工中存在的問題

3、對于基地為不透水土層的地基(堅硬粘土、基巖)，深基坑支護又采用了止水帷幕或樁、錨、噴射混凝土聯合支護，忽視水的浮力。4、有些設計人員只對地下室底板的梁、板、墻在地下水浮力荷載作用下的的強度計算，未做整體的抗浮認真分析，特別是獨立地下室、水池等，造成地下室整體上浮，給地下室結構帶來嚴重破壞，難以進行復原處理。這里特別強調的是，地下室的抗浮設計應進行整體抗浮和局部抗浮驗算。整體抗浮驗算，就是上述所說的保證抗浮力大于水的總浮力。局部抗浮驗算，除了梁板墻柱結構構件的強度驗算、變形驗算和裂縫驗算，還應包括局部的抗浮驗算，對于大面積地下室上建有多棟高層和低層建筑，建筑自重不均勻，當上部為高層或恒荷載較大時，該范圍的整體抗浮能力可能較高，但上部沒有建筑或建筑層數不多的局部范圍，特別應進行分區(qū)、分塊的局部抗浮驗算，如：柱、樁、墻的

抗浮設計和施工中存在的問題壓力或拉力能否平衡它所影響區(qū)域里的水浮力總值。局部抗浮驗算主要存在以下問題：1、設計利用上部結構自重抗浮，只計算上部結構總自重標準值大于總的水浮力設計值，就認為抗浮設計滿足要求；既不分析其上部建筑荷載的分布，又未計算局部抗浮，局部范圍因抗浮力小于水浮力，底板隆起，造成地下室及上部結構局部范圍內大面積的破壞。2、設計在地下室底板計算中只驗算強度不進行變形的裂縫寬度計算，造成底板產生裂縫，漏水嚴重。3、設計和施工人員對地表水作用認識不足，當地下室地基為不透水的巖土層、支護又嚴密的基坑，一般認為不存在水的浮力，因此造成施工期間或使用期間地下室上浮破壞的盲點，一旦暴雨來臨，地面的地表水全流入基坑形成“腳盆”效應，即基坑為的“大腳盆”，地下室成為“小腳盆”，施工期間一旦未采取降排水措施就會將“小腳盆”浮起，使用期間若不將四周的回填土采用粘性土分層夯實形成止水層，也同樣會產生“腳盆”效應。抗浮設計和施工中存在的問題4、設計和施工人員忽視施工對地下室抗浮的重要性，設計圖紙對施工時抗浮措施的要求只字不提，施工人員在施工過程中不關注降水，沒有采取降水措施或在抗浮結構未達到設計預定目標時就停止了降水，導致在施工期間產生地下室上浮破壞。目前在地下室采用抗浮錨桿的抗浮設計中，有下列兩種不正確的方法：1）上部建筑結構荷重不滿足整體抗浮要求，采用錨桿抗浮。其計算方法為：總的水浮力設計值/單根錨桿設計值=所需錨桿根數。具體做法：底板下(連柱底或砼墻下)滿鋪錨桿，水浮力全部由錨桿承擔，即不考慮上部建筑自重，也不考慮地下室底板自重可抵抗水浮力的作用，保守且不合理。2）利用上部建筑結構自重和錨桿共同抗浮，其計算方法為：(總的水浮力設計值-底板及上部結構自重設計值)/單根錨桿設計值=所需錨桿根數。具體做法：將錨桿均勻分布在底板下(包括柱底或砼墻下)，錨桿間距用底部面積除所需錨桿根數確定。

抗浮設計和施工中存在的問題上述兩種抗浮設計方法，都出現了傳力途徑不清晰的錯誤。從理論上講，不管采用“壓”還是“拉”的方法抵抗水浮力，水的浮力都是均勻作用在底板上的，而結構抗浮力作用(除底板自重外)都具有不均勻性，并不是在整個地下室底板區(qū)域均勻分布的，可能集中在一個點上(即柱、樁和錨桿)或一條線上(即墻、梁)，因此，分析其傳力途徑尤為重要。如下圖所示，由于與柱、墻相連的梁板一定范圍內具有一定的剛度，水浮力可直接與上部結構自重平衡，而上部自重很難傳遞至遠離梁、柱、樁、墻的區(qū)域。因此，上述第一種方法全部采用抗浮錨桿，上部結構自重為充分利用，造成浪費。第二種方法，減去上部建筑結構自重后的水浮力由錨桿平均承擔，存在安全隱患，因為，中間純底板區(qū)域的錨桿實際受力不會是減去上部自重的水浮力，上部建筑自重是集中在一個點(即柱)或一條線(即墻、梁)上的，一旦地下水達到抗浮設計水位，首先中間純底板抵抗區(qū)域的錨桿破壞和失效，然后慢慢延伸至柱、墻、梁影響區(qū)域的錨桿，造成所有錨桿失效，最后底板隆起，梁板開裂破壞。

抗浮設計和施工中存在的問題上抗浮設計和施工中存在的問題合理的做法是：抗浮力與水浮力平衡計算可分為兩種區(qū)域：柱、墻、梁影響區(qū)域和純底板抵抗區(qū)域。純底板抵抗區(qū)域的計算方法應是抗浮錨桿設計承載力除以每平方米水浮力(減去每平米底板自重)，得到抗浮錨桿的受力面積；而柱、墻、梁影響區(qū)域應充分利用上部建筑自重進行抗浮，此時設計應驗算傳遞的上部建筑自重能否平衡該區(qū)域的水浮力，此外，還應驗算在水浮力作用下梁強度和裂縫是否滿足要求。對于上述第二種抗浮設計方法，目前結構上按照底板的梁板采用倒置樓蓋計算，即將自重均勻分布到底板上，保證水浮力傳至柱上或墻上，自重不滿足抗浮要求的部分，采用抗浮錨桿予以解決。二、抗浮錨桿設計中存在的主要問題

（一）地下室抗浮水位的確定地下室抗浮水位的確定是一個很重要的問題，也是一個十分復雜的問題，擬建場地的地層分布及變化、場地水文地質條件的復雜多變性等，都給抗浮水位的確定帶來了較大的問題，而抗浮水位又是地下室抗浮設計中一個決定性的參數，抗浮水位的正確與否對后期地下室的抗浮設計和施工中存在的問題抗浮設計和施工是至關重要的。根據《高層建筑巖土工程勘察規(guī)程》第條，場地地下水抗浮設防水位的綜合確定宜符合下列規(guī)定：1、當有長期水位觀測資料時，場地抗浮設防水位可用實測最高水位，當無長期水位觀測資料時，應按勘察期間實測最高水位并結合場地地形地貌、地下水補給、排泄條件等因素綜合確定。2、場地有承壓水且與潛水有水力聯系時，應實測承壓水位并考慮其對抗浮設防水位的影響。3、只考慮施工期間的抗浮設防時，抗浮設防水位可按一個水文年的最高水位確定。如上所述，抗浮水位的確定是一個十分復雜的問題，在抗浮水位的確定中還存在很多特殊的情況，對這些特殊情況應進行必要的分析和論證：一是地下水賦存條件復雜、變化幅度大、區(qū)域性補給和排泄條件可能有較大改變或工程需要時，應進行專門論證；二是對于斜坡地段的地下室或可能產生明顯水頭差的場地上的地下室的抗浮水位的抗浮設計和施工中存在的問題確定，應結合地下室(建筑物)的具體分布和場地內的地形地貌確定，不能籠統的確定一個遠高于室外地坪的抗浮設防水位(既要考慮地下水滲流在地下室底板產生的非均布荷載對地下室結構的影響，也要考慮到水是往低處流的，若建筑物一側或多側是敞開的，水浮力不可能高出室外地坪)；三是在有水頭壓差的江、河岸邊，且存在水力聯系，則應按設計基準期的最高洪水位來確定其抗浮水位；四是對于雨水豐富的南方地區(qū)，尤其應注意因地面標高變化后對原抗浮水位的修正，防止產生地表水聚集效應對地下室的破壞。

（二）抗浮錨桿設計中存在的一些問題的探討

1、有關的分項系數的取值目前在地下室抗浮設計中對于水浮力的分項系數和抵抗力的分項系數如何取值是一個很有爭議的問題，我國不同規(guī)范對水浮力和抵抗力的分項系數有不同的取值，造成設計人員分項系數取值時的混亂?！督ㄖY構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）中第條規(guī)定，抵抗水浮力的結構自重作為永久荷載，對結構有利組合時其分項系數rG取

抗浮設計和施工中存在的問題1.0是無爭議的，但水浮力是可變荷載，其分項系數rQ應該如何取值呢？在該條第3款：“對結構的傾覆、滑移或漂浮驗算，荷載的分項系數應滿足有關的建筑結構設計規(guī)范的規(guī)定”。在查閱相關的結構設計規(guī)范中，民用建筑地下室及人民防空地下室均未涉及此項內容，只有《給水排水工程構筑物結構設計規(guī)范》（GB50069-2002）提到了冠以水浮力可變荷載的分項系數問題?！督o水排水工程構筑物結構設計規(guī)范》（GB50069-2002）第條和條中比較清晰的表述了，對于抗浮結構的設計，地表水或地下水作用應是第一可變荷載，(1)在進行結構構件的強度計算時，它的分項系數取值為1.27；即在結構構件的強度計算時，水浮力的基本組合設計值為標準值乘上1.27。(2)當計算整體抗浮的穩(wěn)定性時，抵抗力只計入永久荷載，水浮力采用標準值乘以抗力系數Ks(取1.05)。民用建筑地下室和給排水構筑物在使用功能上存在著一定的差異，但其水浮力的作用和結構的受力性能應是相似的，所以，在相關規(guī)范還沒有作出明確規(guī)定之前，此規(guī)范的相關參數值得借鑒。(3)若設計者對抗浮水位存在質疑，應將水浮力按荷載規(guī)范中的永久荷載和可變荷載的方抗浮設計和施工中存在的問題

法來確定分項系數。即根據《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第條的條文說明：“在建筑結構設計中，有時也會遇有水壓力作用的情況，對水位不變的水壓力可按永久荷載考慮，而水位變化的水壓力應按可變荷載考慮”。是否可以理解為當抗浮水位平室外地坪時，水壓力就不可能再增加了，視為不變的水壓力，在驗算抗浮時，水浮力為主要可變荷載效應來控制的組合，它的分項系數宜取1.20；當抗浮水位低于室外地坪，水壓力有可能再增加，視為可變荷載，它的分項系數宜取為1.40。

此外，在中國建筑標準設計研究院于2009年編制出版的《全國民用建筑工程設計技術措施－結構（地基與基礎）》第七章基礎抗浮設計中的7.3抗浮錨桿設計中，其分項系數采用的是1.35。

2、有關抗浮錨桿設計中四種不同規(guī)范、規(guī)程及標準的設計計算比較我們在此將《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）---與其配套的是《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）、《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2002）、建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）、《巖土錨桿(索)技術規(guī)程》（CECS22:2005）以及《全國民用建筑工程設計技術措施－結構（地基與基礎）》（2009年)四種規(guī)范、規(guī)程及標準中有關錨桿的設計計算公式列出，并依據相同的工程實例進行計算比較。

2.1《巖土錨桿(索)技術規(guī)程》（CECS22:2005）

抗浮設計和施工中存在的問題

第條鋼錨桿的桿體的截面面積應按下式確定：

（）

或

Kt

為錨桿桿體的抗拉安全系數，按條選?。籒t為錨桿的軸向拉力設計值（KN）；fyk、fptk為鋼筋、鋼絞線的抗拉強度標準值（kPa）。第條錨桿或單元錨桿的錨固長度可按下式估算，并取其中的較大值：抗浮設計和施工中存在的問題

（）

（）

K為錨桿錨固體的抗拔安全系數，按表選取；Nt為錨桿或單元錨桿的軸向拉力設計值（KN）；

注：拉力設計值—錨桿在設計使用期內可能出現的最大拉力值。

La為錨桿錨固段長度(m)；fmg為錨固段注漿體與地層間的粘結強度標準值(kPa)，通過試驗確定；當無試驗資料時，可按表或表取值；fms為錨固段注漿體與筋體間的粘結強度標準值(kPa)，通過試驗確定；當無試驗資料時，可按表取值；

抗浮設計和施工中存在的問題D為錨桿錨固段的鉆孔直徑(mm)；為采用兩根或兩根以上鋼筋或鋼絞線時，界面的粘結強度降低系數，取0.6～0.85；為錨固長度對粘結強度的影響系數，應由試驗確定；無試驗資料時，可按表取值；n為鋼筋或鋼絞線根數。

2.2《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2002）第條錨桿的軸向拉力標準值和設計值可按下式計算：(7.2.1-1)

Na=γQ

Nak

(7.2.1-2)

抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題Nak——三錨桿三軸向三拉力三標準三值(三kN三)；Na——三錨桿三軸向三拉力三設計三值(三kN三)；Htk——三錨桿三所受三水平三拉力三標準三值(三kN三)；——三錨桿三傾角三(°三)；γQ——三荷載三分項三系數三，可三取1三.3三0，三當可三變荷三載較三大時三應按三現行三荷載三規(guī)范三確定三。第條三錨三桿鋼三筋截三面面三積應三滿足三下式三要求三：(7三.2三.2三)As三——三錨桿三鋼筋三或預三應力三鋼絞三線截三面面三積(三m2三)；ξ2——三錨桿三抗拉三工作三條件三系數三，永三久性三錨桿三取0三.6三9，三臨時三性錨三桿取三0.三92三；γ0——三邊坡三工程三重要三性系三數；Na——三錨桿三軸向三拉力三設計三值(三kN三)；抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題fy，fpy——三錨筋三或預三應力三鋼絞三線抗三拉強三度設三計值三(k三Pa三)。第條三錨三桿錨三固體三與地三層的三錨固三長度三應滿三足下三式要三求：（）La——三錨桿三錨固三段長三度(三m)三；尚三應滿三足條三要求三；Nak——三錨桿三軸向三拉力三設計三值(三kN三)；frb——三地層三與錨三固體三粘結三強度三特征三值（三kP三a）三，應三通過三試驗三確定三，當三無試三驗資三料時三可按三表和三表取三值；；D—三—錨三固體三直徑三(m三)；ξ1——三錨固三體與三地層三粘結三工作三條件三系數三，對三永久三性錨三桿取三1.三00三，對三臨時三性錨三桿取三1.三33三。第條三錨三桿鋼三筋與三錨固三砂漿三間的三錨固三長度三應滿三足下三式要三求：抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題（）La——三錨桿三鋼筋三與砂三漿間三的錨三固長三度(三m)三；γ0——三邊坡三工程三重要三性系三數；Na——三錨桿三軸向三拉力三設計三值(三kN三)；fb——三鋼筋三與錨三固砂三漿間三的粘三結強三度設三計值三(k三Pa三)，三應由三試驗三確定三，當三缺乏三試驗三資料三時可三按表三取值三。d—三—錨三桿鋼三筋直三徑(三m)三；ξ3——三鋼筋三與砂三漿粘三結強三度工三作條三件系三數，三對永三久性三錨桿三取0三.6三0，三對臨三時性三錨桿三取0三.7三2；n—三—錨三桿鋼三筋(三鋼絞三線)三根數三(根三)?？垢∪O計三和施三工中三存在三的問三題2.三3三《建三筑邊三坡工三程技三術規(guī)三范》三（G三B5三03三30三-2三01三3）第條三錨三桿(三索)三的軸三向拉三力標三準值三應按三下式三計算三：(8三.2三.1三)式中三：Nak——三錨桿三軸向三拉力三標準三值(三kN三)；Na——三錨桿三軸向三拉力三設計三值(三kN三)；Htk——三錨桿三所受三水平三拉力三標準三值(三kN三)；α—三—錨三桿傾三角(三°)三；第條三錨三桿（三索）三鋼筋三截面三面積三應滿三足下三列公三式的三要求三：普通三鋼筋三錨桿三：(8三.2三.2三-1三)抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題預應三力錨三索錨三桿（）As——三錨桿三鋼筋三或預三應力三鋼絞三線截三面面三積(三m2)；Kb——三錨桿三桿體三抗拉三安全三系數三，應三按表三取值三；fy，fpy——三普通三錨筋三或預三應力三鋼絞三線抗三拉強三度設三計值三(k三Pa三)。第條三錨三桿(三索)三錨固三體與三巖土三層間三的長三度應三滿足三下式三要求（）la——三錨桿三錨固三段長三度(三m)三；尚三應滿三足本三規(guī)范三條的三規(guī)定三；K—三—錨三桿錨三固體三抗拔三安全三系數三，按三表取三值；D—三—錨三桿錨三固段三鉆孔三直徑三(m三)；frb三k——三巖土三層與三錨固三體極三限粘三結強三度標三準值三（k三Pa三），三應通三過試三驗確三定，三當無三試驗三資料三時可三按表三和表三取值三；抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題第條三錨三桿(三索)三桿體三與錨三固砂三漿間三的錨三固長三度應三滿足三下式三的要三求：（）la——三錨筋三與砂三漿間三的錨三固長三度(三m)三；d—三—錨三筋直三徑(三m)三；n—三—桿三體(三鋼筋三、鋼三絞線三)根三數(三根)三；fb——三鋼筋三與錨三固砂三漿間三的粘三結強三度設三計值三(k三Pa三)，三應由三試驗三確定三，當三缺乏三試驗三資料三時可三按表三取值三?？垢∪O計三和施三工中三存在三的問三題2.三4《三建筑三地基三基礎三設計三規(guī)范三》（三GB三50三00三7-三20三11三）第條三對三于設三計等三級為三甲級三的建三筑物三，單三根錨三桿抗三拔承三載力三特征三值Rt應通三過現三場試三驗確三定；三對于三其他三建筑三物應三符合三下式三規(guī)定三：Rt≤0三.8三d1lf三（三）Rt——三單根三錨桿三抗拔三承載三力特三征值三(k三Pa三)；d1——三錨桿三孔直三徑(三m)三；l——三錨桿三的有三效錨三固長三度(三m)三；f——三砂漿三與巖三石間三的粘三結強三度特三征值三(k三Pa三)，三可按三本規(guī)三范表三選用三；與此三規(guī)范三相配三套的三錨筋三的配三筋面三積是三按照三《混三凝土三結構三設計三規(guī)范三》（三GB三50三01三0-三20三10三）第三6.三2.三22三條三軸心三受拉三構件三正截三面受三拉承三載力三計算三公式三：抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題（）As——三縱向三普通三鋼筋三的全三部截三面面三積(三mm2)；N—三—軸三向拉三力設三計值三(k三N)三；fy——三普通三鋼筋三的抗三拉強三度設三計值三(N三/m三m2)。第條三錨三桿預三應力三筋的三截面三面積三應按三下式三計算三：（）式中三：Nt——三相應三于作三用的三標準三組合三時，三錨桿三所承三受的三拉力三值(三KN三)γP——錨桿三張拉三施工三工藝三控制三系數三，當三預應三力筋三為單三束時可取三1.三0，三當預三應力三筋為三多束三時可三取0三.9三；fPt——三鋼筋三、鋼三絞線三強度三設計三值(三kP三a)三?？垢∪O計三和施三工中三存在三的問三題第條三土三層錨三桿錨三固段三長度三(La)應三按基三本試三驗確三定，三初步三設計三時也三可按三下式三計算三：（）D—三—錨三固體三直徑三（m三）；K—三—安三全系三數，三可取三1.三60三；qs——三土體三與錨三固體三間粘三結強三度特三征值三(k三Pa三)，三由當三地錨三桿抗三拔試三驗結三果統三計分三析算三得。注：三第和三條為三基坑三支護三錨桿三，為三臨時三錨桿三。2.三5《全三國民三用建三筑工三程設三計技三術措三施－三結構三（地三基與三基礎三）》三（20三09年）第條三抗三浮錨三桿的三設計1對設三計等三級為三甲級三的建三筑物三，單三根錨三桿軸三向抗三拔承三載力三應通三過現三場試三驗確三定；三對于三其他三建筑三物可三按式三(7三.3三.2三-1三)和三式(三7.三3.三2-三2)三估算三，宜三取較三小值三。抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題Rt=Dlafrb(7三.2三.3三-1三)即Rt－三錨桿三豎向三抗拔三承載三力特三征值三；D－三錨桿三錨固三段注三漿體三直徑三；la－錨三桿錨三固段三有效三錨固三長度三；frb－錨三桿錨三固段三注漿三體與三地層三的粘三結強三度特三征值三，應三由試三驗確三定，三當無三試驗三資料三時可三參見三表和三表選三用；－經三驗系三數，三對于三永久三性錨三桿取三0.三8，三對于三臨時三性錨三桿取三1.三0。nRt=D∑三λiqsi三ali(7三.3三.2三-2三)i=三1λi－第i土層三的抗三拔系三數，三可按三表取三值；qsi三a－第i土層三的錨三桿錨三固段三側阻三力特三征值三；li－第i土層三的錨三桿錨三固段三有效三錨固三長度三。抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題2抗拔三錨桿三桿體三的橫三截面三積A三可以三按下三式計三算：（）Ntd=1三.3三5Rt(7三.3三.2三-4三)A－三抗拔三錨桿三鋼筋三或預三應力三鋼絞三線橫三截面三面積三；Ntd－荷三載效三應基三本組三合下三的錨三桿軸三向拉三力設三計值三；Rt－錨三桿豎三向抗三拔力三；fy－鋼三筋或三預應三力鋼三絞線三的抗三拉強三度設三計值三；－錨三桿抗三拉工三作條三件系三數，三永久三錨桿三取0三.6三9?？垢∪O計三和施三工中三存在三的問三題3錨桿三鋼筋三與砂三漿間三的錨三固長三度還三應滿三足下三式驗三算要三求：(7三.3三.2三-5三)ns－三鋼筋三或鋼三絞線三根數三；D－三單三根鋼三筋或三鋼絞三線直三徑；fb－三鋼筋三或鋼三絞線三與錨三固注三漿體三間的三粘結三強度三設計三值，三應由三試驗三確定三，當三無試三驗資三料時三可參三見表三選用三；ξ3－三鋼筋三與砂三漿粘三結強三度工三作系三數，三對于三永久三性錨三桿取0.三60，臨三時性三錨桿三取0.三92。2.三6計三算比三較成都三某工三程，三三層三地下三室，三水頭三高度三9.三40三m，三地下三室部三分結三構主三體自三重5三2.三00三kN三/m2，錨三桿間三距2三m×三2m三。則三水浮三力標三準值三為9.三8×三9.三4-三52三=4三0.三12三kN三/m2，設三計值三為1三.2三×9三.8三×9三.4三-5三2=三58三.5三4k三N/三m2(水三位常三年變三化幅三度不三大)三。單三根錨三桿的三軸向三拉力三標準三值為三16三1k三N，三設計三值為三23三4k三N。三錨桿三錨固三土為三中密三卵石三層。2.三6.三1《三巖土三錨桿三(索三)技三術規(guī)三程》三（C三EC三S三22三:2三00三5）抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題式中三：K三=2三.2三，Nt=2三34三kN三，D三=1三50三mm三，fmg=2三20三kP三a，三=三1.三3,則三=三=三3三.8三2m三；式中三：n=3三，d=2三2m三m，三=三0.三75三，fms=2三00三0k三Pa三，則三=三1.三3m三。由上三可知三，錨三桿最三小長三度應三為3三.8三2m三。式中三：Kt=1三.6三，Nt=2三34三kN三，fyk=3三35三kP三a則三=1三11三8m三m2即3三根2三2的三鋼筋三(As=1三14三0m三m2)?？垢∪O計三和施三工中三存在三的問三題2.三6.三2三《建三筑邊三坡工三程技三術規(guī)三范》三（G三B5三03三30三-2三00三2）式中三：Nak=1三61三kN三，三=1三.0三，D三=0三.1三5m三，frb=1三10三kP三a。則三=三3.三11三m；式中三：三=1三.0三，Na=γQNak=1.三3×三16三1=三20三9.三3；n=3三，fb=0三.7三×2三.1三×1三00三0=三14三70三kP三a；d=0三.0三22三m；三=0三.6三。則三=三1.三14三m。抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題式中三：Na=γQNak=1.三3×三16三1=三20三9.三3；=1三.0三；=三0.三69三；fy=3三00三kP三a。則三=三1三01三1m三m2(若三=1三.1三,則三As=1三11三2m三m2)根據三上述三配筋三計算三結果三，取三3根三22三的鋼三筋(三As=1三14三0m三m2)。2.三6.三3三《建三筑邊三坡工三程技三術規(guī)三范》三（G三B5三03三30三-2三01三3）式中三：K三=2.三4(二三級邊三坡工三程安三全等三級下三的永三久性三錨桿三)，三Nak=16三1,D三=0.三15，frb三k=16三0(中三密碎三石土三下限三值-三-16三0～三22三0)。則=三=三5.三15三m?？垢∪O計三和施三工中三存在三的問三題式中三：K三=2.三4，Nak=16三1，d=0.三02三2，fb=2.三4×三0.三7(M三Pa三)。則三=三=三1.三1m三。式中三：Kb=2.三0(二三級邊三坡工三程安三全等三級下三的永三久性三錨桿三)，三Nak=16三1,fy=30三0。則：三=三=10三73三.1三mm2。根據三上述三配筋三計算三結果三，取三3根三22三的鋼三筋(三As三=1三14三0m三m2)?？垢∪O計三和施三工中三存在三的問三題2.三6.三4《三建筑三地基三基礎三設計三規(guī)范三》（三GB三50三00三7-三20三11三）根據三Rt≤0三.8d1lfl三式中三：Rt=1三61三kN三，f三=1三10三kP三a，三d1=0三.1三5m三，則l=3.三88三m。式中三：N=2三34三kN三，fy=3三00三kP三a；則=7三80三mm2。《全三國民三用建三筑工三程設三計技三術措三施－三結構三（地三基與三基礎三）》三（20三09三年)式中三：Rt=16三1(錨三桿豎三向抗三拔承三載力三特征三值)三；抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題D=0.三01三5(錨三桿錨三固段三注漿三體直三徑)三；la－錨三桿錨三固段三有效三錨固三長度三；frb=11三0(錨三桿錨三固段三注漿三體與三地層三的粘三結強三度特三征值三,按三中密三碎石三土取三值：80三～1三10)；－經三驗系三數，三對于三永久三性錨三桿取0.三8，對三于臨三時性三錨桿三取1.三0。則=三=3三.8三8m三。此外式中三：ta=錨三桿鋼三筋與三砂漿三間的三錨固三長度三；ns=3(鋼三筋根三數)三；D=0.三02三2（單三根鋼三筋或三鋼絞三線直三徑）三；抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題fb=24三00三×0三.7三0=三16三80(三鋼筋三與砂三漿間三的粘三結強三度設三計值三)；=0.三60(鋼三筋與三砂漿三粘結三強度三工作三條件三系數三，對三于永三久性三錨桿三取0.三60，臨三時性三錨桿0.三92)。則三=三=1.三04m。式中三：Ntd=1.三35Rt=1.三35三×1三61=21三7.三35(荷三載效三應基三本組三合下三的錨三桿軸三向拉三力設三計值三)；A－三抗拔三錨桿三鋼筋三或預三應力三鋼絞三線橫三截面三面積三；抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題Rt=16三1錨桿三豎向三抗拔三力；fy=30三0鋼筋三或預三應力三鋼絞三線的三抗拉三強度三設計三值；=錨三桿抗三拉工三作條三件系三數，三永久三錨桿三取0.三69。則三=三=10三50三mm2。根據三上述三配筋三計算三結果三，取3根22的鋼三筋(三As三=11三40三mm2)。

抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題2.三6.三6三結果三比較規(guī)范

錨桿長度(m)錨筋面積(mm2)巖土錨桿(索)技術規(guī)程3.821118建筑邊坡工程技術規(guī)范(2002版)3.111011建筑邊坡工程技術規(guī)范(2013版)5.151073建筑地基基礎設計規(guī)范

3.88780建筑地基基礎設計規(guī)范（基坑工程土層錨桿）

4.97805全國民用建筑工程設計技術措施-2009結構(地基與基礎)

3.881050抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題單從三上表三綜合三來看三，似三乎比三較合三理的三的是三采用三《巖三土錨三桿(三索)三技術三規(guī)程三》計三算的三結果三，但三上述三利用三《巖三土錨三桿(三索)三技術三規(guī)程三》公三式計三算錨三桿長三度時三，并三未完三全采三用其三表和三表中三的fmg采用三，而三是采三用的三勘察三報告三所提三供的三值，三該值三（中三密卵三石層fmg=2三20三kP三a）三比表三中所三列值三小，三所以三依據三其公三式計三算出三的錨三桿長三度相三對較三長，

抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題個人三建議三：在三抗浮三錨桿抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題1、三設計三計算三錨桿三的長三度和三桿筋三配筋三面積三應采三用（三上述三兩規(guī)三范中三）同三一規(guī)三范中三的公三式，三不能三兩種三規(guī)范三混用三；2、三上述三設計三計算三中，三應采三用相三關勘三察報三告所三提的三巖土三參數三，若三勘察三報告三未提三供相三關參三數，三則采三用相三關規(guī)三范中三所列三巖土三參數三的經三驗值三（對三于規(guī)三范中三所列三參數三的區(qū)三間值三，應三采用三對計三算結三果相三對安三全的三值）三；3、三錨桿三的設三計計三算，三其巖三土層三的相三關參三數一三般均三為經三驗值三(包三括勘三察報三告所三提的三參數三值)三，所三以在三錨桿三正式三施工三前，三均應三按照三規(guī)范三進行三錨桿三的基三本試三、抗浮錨桿施工中存在的主要問題（一）抗浮錨桿成孔抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題抗浮三錨桿三成孔三中主三要存三在以三下問三題：1、三成孔三工藝三選擇2、成孔孔徑及垂直度不滿足設計要求；3、成孔深度不滿足設計要求；4、成孔時局部地段地層的分布與設計工況不符時，沒有及時和設計溝通并調整孔的深度，造成由于錨桿長度的不夠而達不到設計抗拔力。（二）抗浮錨桿填礫、注漿一般抗浮錨桿設計中，其砂漿（或純水泥漿）的強度采用的是M30，但施工中由于存在以下問題，常常導致砂漿或漿液強度達不到設計要求：1、通常在卵石層中施工的抗浮錨桿，采用的是跟管鉆進成孔，然后在制安好桿筋的孔內填入礫料，最后進行注漿；由于礫料的填筑是邊拔護壁套管邊填礫料，所以當施工不當時（拔管速度較快，礫料填量不飽滿等），就會造成錨桿局部地段錨固體的直徑達不到設計要求，從而影響錨桿質量；2、漿液（或砂漿）的配合比未按照設計（其中最主要的是漿

抗浮三設計三和施三工中三存在三的問三題液的三水灰三比、三砂灰三比未三按照三設計三要求三配制三）進三行，三導致三漿液三強度三降低三影響三錨桿三質量三；3、三灌漿三設備三及工三藝選三擇不三當，三造成三灌漿三質量三低下三：水三泥（三砂）三漿采三用注三漿泵三通過三高壓三膠管三和注三漿管三注入三錨桿三孔，三注漿三泵的三操作三壓力三范圍三為0三.1三～1三2M三Pa三，多三采用三擠壓三式或三活塞三式兩三種注三漿泵三，通三常采三用擠三壓式三注漿三泵注三入水三泥砂三漿，三活塞三式注三漿泵三注入三純水三泥漿三；目三前對三于水三灰比三不大三于0三.5三的純三水泥三漿，三用擠三壓式三注漿三泵注三漿的三效果三好于三活塞三式注三漿泵三。許三多時三候由三于壓三漿設三備的三選型三不當三，造三成注三漿效三果和三質量三不佳三，直三接影三響錨三桿質三量；4、三注漿三時其三注漿三壓力三、注三漿時三間及三注漿三量（三主要三是注三漿的三飽滿三度不三夠）三控制三不好三，導三致錨三桿質三量下三降，三無法三滿足三設計三要求三。（三三）抗三浮錨三桿的三后期三保護1、三在錨三桿注三漿材三料的三強度三還未三達到三設計三強度三的時三候，三對錨三桿進三行搖三動或三其他三的破三壞，三造成三錨桿三的損三傷；2、三各類三機械三設備三對錨三桿端三頭桿三筋及三錨固三砂漿三(水三泥漿三)固三結體三的碾三壓損三傷破三壞。有關三地下三室上三浮破三壞的三一些三案例三及原三因分三析一、三青衣三人家三限價三商品三房項三目地三下車三庫上三浮（一三）情三況簡三介1、三場地三地形三地貌三及地三層情三況該工三程位三于樂三山市三中區(qū)三蘇稽三鎮(zhèn)，三由六三棟2三6層三住宅三樓及三地下三車庫三組成三，地三下車三庫分三布在三六棟三高層三建筑三周圍三，獨三立結三構體三系，三為地三下兩三層建三筑。三該工三程場三地地三貌單三元屬三青衣三江水三系I三級階三地，三地貌三成因三屬沖三洪積三類型三；地三形開三闊平三坦，三地面三標高37三4.三55三~3三68三.8三0（局三部因三挖坑三取卵三石所三致）三；地三層從三上到三下主三要為三：耕三土、三粉土三、細三砂、三卵石三、中三等風三化砂三質泥三巖。三場地三內的三地下三水類三型為三第四三系孔三隙潛三水，三賦存三在粉三細砂三、卵三石層三之中三。據三施工三降水三資料三，粉三細砂三：K三=1~三2m/三d、三卵石三K=20三~3三0m/三d。三勘探三期間三為4三月平三水期三，測三得地三下水三埋深0.三20三~5三.0三0m，三水位三高程36三9.三76三~3三68三.2三8m。三補給三來源三為大三氣降三水和三地表三徑流三水；三地下三水年三變幅1.三0~三2.三0m。三據調三查、三訪問三汛期三年內三最高三地下三水位三高約三37三0.三00三m，三故勘三察報三告提三出的三本工三程地三下車三庫抗三浮設三防水三位標三高按三37三0.三00三m計三。2、三地下三車庫三簡介地下三車庫三為地三下兩三層框三架結三構，三與高三層建三筑塔三樓結三構分三開，三僅有關三地下三室上三浮破三壞的三一些三案例三及原三因分三析在車三庫人三行通三道處三有擋三土墻三連接三；±三0.三00三0對三應的三絕對三標高三為3三77三.5三70三m，三頂板三面低三于室三外地三面1三.2三m(三地下三車庫三頂板三覆土三厚度三最厚三不大三于1三20三0m三m)三；該三地下三車庫三結構三總高三度7三.6三m，三地下三車庫三頂板三頂面三絕對三標高三37三5.三32三m，三地下三車庫三底板三底面三絕對三標高三36三7.三42三m，三地勘三抗浮三設計三水位三37三0.三00三m，三抗浮三設計三水頭三h=三2.三58三m，三地下三車庫三頂蓋三覆土三厚1三.2三m。三以地三下車三庫基三本柱三網7三.8三×5三.5三m進三行計三算，三計算三書表三明地三下車三庫施三工完三畢后三的自三重（三包括三上部三覆土三）能三滿足三抗浮三要求三；地三下車三庫抗三水板三計算三采用三7.三8×三5.三5m三柱網三，設三計計三算表三明抗三水板三配筋三能滿三足地三下車三庫抗三浮要三求。如上三所述三，該三地下三車庫三未使三用諸三如抗三浮錨三桿之三類的三抗浮三措施三，而三是采三用地三下車三庫的三結構三自重三加上三1.三2m三厚覆三土即三可抵三消2三.5三8m三高的三水浮三力。3、三地下三車庫三上浮三開裂三情況青衣三人家三限價三商品三房工三程于三20三12三年9三月開三工建三造，三截止三20三13三年7三月2三7日三，六三棟高三層建三筑（三9#三、1三0#三、1三1#三、1三2#三、1三3#三、1三4#三樓）三主體三已施三工至三15三層左三右，三地下三車庫三已完三成混三凝土三澆筑三，尚三未按三設計三工況三形成三上部三覆土三，各三單體三已完三成基三礎分三部工三程驗三收。20三13三年7三月2三7日三，現三場發(fā)三現地三下車三庫頂三板出三現貫三通性三裂縫三，地三下車三庫中三間部三位與三邊緣三區(qū)域三有明三顯高三差，三7月三27三日現三場測三得高三差為三35三0m三m左三右，三地下三車庫三梁、三柱在三節(jié)點三位置三出現三不同三程度三的開三裂。有關三地下三室上三浮破三壞的三一些三案例三及原三因分三析地下三車庫三隆起三變形三、構三件開三裂示三意圖有關三地下三室上三浮破三壞的三一些三案例三及原三因分三析地下三車庫三頂板三開裂三照片三一三地下三車庫三頂板三開裂三照片三二有關三地下三室上三浮破三壞的三一些三案例三及原三因分三析柱上三節(jié)點三截面三受拉三開裂三頂三板梁三與擋三土墻三交結三位置三柱截三面開三裂有關三地下三室上三浮破三壞的三一些三案例三及原三因分三析柱下三節(jié)點三截面三開裂三頂三板梁三與擋三土墻三交結三位置三下部三U形三開裂有關三地下三室上三浮破三壞的三一些三案例三及原三因分三析（二）三地下三車庫三上浮三開裂三原因1、三勘察三報告三所提三場地三地下三車庫三抗浮三設防三水位三偏低據樂三山氣三象站三資料三出具三的《三氣象三證明三》：三“2三01三3年三7月三樂山三市中三區(qū)降三雨量三為3三33三.8三ml三，比三歷史三同期三平均三降雨三量2三65三.5三ml三偏多三27三.5三%。三”，三超過三了2三00三8年三20三年一三遇的三最大三降雨三量的三25三.7三%。三資料三表明三，2三01三3年三7月三自然三降雨三量的三大幅三度增三高，三造成三場地三地下三水位三異常三增高三，2三01三3年三7月三27三日發(fā)三現地三下車三庫上三浮開三裂后三，于三20三13三年7三月2三9日三實測三已停三用的三降水三井內三的地三下水三水位三，其三水位三標高三值為三37三1.三07三m，三已超三過抗三浮設三防水三位3三70三.0三0m三。綜三合分三析表三明，三勘察三報告三抗浮三設防三水位三37三0.三00三m偏三低，三與場三地實三際情三況不三符，三是造三成地三下車三庫上三浮的三原因三之一三。2、三施工三環(huán)節(jié)三沒按三相關三規(guī)范三對場三地降三水實三施嚴三格管三理根據三《青三衣人三家限三價房三、統三建還三房工三程基三坑降三水專三項施三工方三案（三修改三）》三，方三案要三求基三坑采三用管三井降三水，三主體三3層三混凝三土澆三筑施三工完三畢后三停止三降水三作業(yè)三。該三方案三中無三地下三車庫三修建三至何三種狀三態(tài)停三止降三水作三業(yè)條三件。三根據三相關三資料三顯示三，該三工程三于2三01三3年三1月三26三日停三止基三坑降三水，三此時三高層三建筑三塔樓三均已三澆筑三至±三0.三00三0以三上，三但未三澆筑三至三三層梁三、板三；地三下車三庫混三凝土三已澆三筑至三頂梁三、板三；截三至2三01三3年三7月三27三日發(fā)三現地三下車三庫上三浮開三裂時三，地三下車三庫頂三板尚三未覆三土（三按設三計要三求頂三板覆三土厚三1.三2m三），三而其三間測三得該三場地三地下三水位三為有關三地下三室上三浮破三壞的三一些三案例三及原三因分三析37三1.三07三m，三在此三工況三下，三車庫三自重三不能三抵抗三地下三水浮三力（三地下三車庫三自重三與浮三力的三比值三為0三.8三1）三。隆三起變三形發(fā)三生過三程中三地下三水位三可能三更高三，自三重與三浮力三的比三值可三能更三低。三可以三說降三水的三停止三是造三成此三次地三下車三庫上三浮開三裂的三主要三原因三。二、三望江三水岸三工程三地下三室結三構開三裂隆三起（一三）工三程概三況1、三場地三地形三地貌三及地三層分三布該望三江水三岸工三程位三于成三都市三錦江三區(qū)，三擬建三場地三位于三沙河三堡片三區(qū)，三為舊三房拆三遷后三空地三，東三面臨三望江三賓館三，北三、南三臨近三現狀三道路三，北三面距三沙河三約三50三m，三地面三地形三起伏三不大三，相三對高三差三1.三8m三。地三貌單三元屬三成都三平原三泯江三水系三三級三階地三，所三處場三地地三層特三征為三：第三一層三為第三四系三全新三人工三填土三層，三分布三厚度三0三.8三~1三0.三4m三；第三二層三為第三四系三中、三下更三新統三冰水三沉積三層（三依次三是粘三土、三粉質三粘土三、中三砂、三含粘三土卵三石）三；第三三層三為白三堊系三上統三灌口三組，三含強三風化三泥巖三（分三布厚三度三0.三4~三3.三9m三）和三中風三化泥三巖。場地三分布三的地三下水三主要三為埋三藏于三人工三填土三層中三的上三層滯三水（三主要三補給三來源三為大三氣降三水）三，以三及賦三存于三第四三系中三、下三更新三統冰三水沉三積層三含粘三土卵三石中三的空三隙裂三隙水三和白三堊系三上統三灌口三組泥三巖地三層中三的裂三隙水三（主三要補三給來三源為三大氣三降水三、河三水及三區(qū)域三地下三水）三。本三工程三抗浮三設計三水位三地勘三報告三建議三取值三（標三高）三為49三0.三00m。有關三地下三室上三浮破三壞的三一些三案例三及原三因分三析2、三地下三室簡三介該工三程位三于成三都市三錦江三區(qū)靜三居寺三路三20三號沙三河旁三，由三地上三4三棟高三層主三樓建三筑及三與主三樓地三下室三連通三的二三層裙三樓地三下室三（以三下簡三稱純三地下三室）三組成三，其三1三#、三4#三主樓三為地三下兩三層地三上三21三層的三剪力三墻結三構高三層住三宅房三屋，三其三2#三、3三#主三樓為三地下三兩層三地上三3三1層三的剪三力墻三結構三高層三住宅三房屋三，純三地下三室部三分為三二層三框架三結構三的車三庫。三其±三0.三00三設計三標高三為4三96三.1三50三m，三抗浮三設計三水位三標高三為4三90三.0三0m三，地三下室三頂板三相對三標高三為-三1.三35三0（三結構三）。三該工三程總三建筑三面積三為1三03三54三3.三63三m2三，總三占地三面積三為2三23三81三.3三6三m2三，地三下室三建筑三面積三為2三99三70三.2三7m三2，三建筑三基底三面積三為1三50三10三.4三3m三2；三地下三室負三一層三層高三為3三.9三m，三負二三層層三高為三3.三95三m。純地三下室三為二三層框三架結三構，三基礎三采用三柱下三獨立三基礎三+5三00三mm三厚防三水底三板（三雙層三雙向三滿布三Ф1三4@三15三0鋼三筋）三，基三礎以三強風三化泥三巖為三持力三層，三地基三承載三力特三征值三為f三ak三=2三80三KP三a。三通過三上述三數據三，地三下室三需抗三浮的三水頭三高度三約3三.0三m，三未采三用抗三浮錨三桿等三抗浮三措施三，而三是經三過計三算利三用地三下室三本身三的結三構自三重（三包括三頂板三一些三覆土三）即三可滿三足抗三浮要三求。有關地三下室三上浮三破壞三的一三些案三例及三原因三分析設計三要求三地下三室外三墻周三圍在三地下三室部三分混三凝土三達到三設計三強度三后應三立即三進行三周圍三土的三回填三工作三，回三填施三工應三均勻三對稱三進行三，分三層夯三實，三回填三土不三得采三用淤三泥、三耕植三土、三膨脹三土、三生活三垃圾三及有三機質三土。3、三地下三室開三裂隆三起情三況該工三程于三2三01三1年三1三1月三2三3日三開工三，主三體結三構于三2三01三2年三1三0月三完工三且均三已驗三收。三相關三單位三于三20三13三年三4月三對地三下室三的后三澆帶三部分三進行三施工三作業(yè)三后，三除個三別井三外陸三續(xù)停三止了三地下三室降三水作三業(yè)。三20三13三年8三月5三日隆三起開三裂時三正在三進行三裝飾三部分三的施三工，三其純三地下三室部三分的三頂板三上部三大部三分已三堆土三（或三覆土三）綠三化。20三13三年7三月初三幾場三大雨三（暴三雨）三后，三相關三單位三發(fā)現三純地三下室三部分三的基三礎抗三水板三（地三下室三底板三）有三上拱三變形三現象三，其三上部三框架三部分三的柱三、梁三、板三構件三出現三不同三程度三的裂三縫及三損傷三。為三遏制三損傷三進一三步加三劇，三施工三單位三于三20三13三年三7月