橋梁臨時施工結(jié)構(gòu)計算(新)課件

橋梁臨時施工結(jié)構(gòu)計算2016.11*************1橋梁臨時施工結(jié)構(gòu)2016.11**********1

目錄1、滿堂支架計算2、墩梁式支架計算3、掛籃設(shè)計與計算（包括三角形與菱形掛籃）4、懸臂施工0#塊、現(xiàn)澆段及合攏段計算5、鋼棧橋的設(shè)計與計算6、基坑防護措施及穩(wěn)定性7、圍堰與施工平臺的設(shè)計與檢算

2目錄1、滿堂支1、滿堂支架計算模板為一次使用，支架可支架現(xiàn)澆法主要適用于澆注孔徑較少、工期不太緊的橋梁，其施工較靈活，適合于一些橋墩高度較矮（10m以下）的橋梁。支架主要采用貝雷梁、碗扣式支架、六四式軍用梁等。施工流程簡單：在支架上立模板、綁扎鋼筋、澆注混凝土并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋、支架需設(shè)置砂箱等特殊落梁措施。31、滿堂支架計算模板為一次使用，

支架可以拆卸反復(fù)使用，節(jié)省部分費用。就地澆注是在支架上安裝模板、綁扎及安裝鋼筋骨架、預(yù)留孔道，并在現(xiàn)場澆注混凝土與施加預(yù)應(yīng)力的施工方法。近年來由于臨時鋼構(gòu)件及萬能桿件的大量使用，在一些彎橋、變寬橋等異形橋梁，或是一些邊遠地區(qū)的中小跨徑橋梁中廣泛使用。1、滿堂支架計算4支架可以拆卸反復(fù)使用，節(jié)省部分費用。算例1-1（?？谀尘频昃坝^橋-多跨35m連續(xù)梁支架）

本橋采用滿堂支架法施工，通過鋼管立柱、縱橫梁、貝雷梁、滿堂支架形成施工平臺。施工平臺的支架基礎(chǔ)管樁采用直徑630mm、壁厚8mm的鋼管樁，橫向每排8根，鋼管樁中心距為3~3.5m；墊梁采用雙I40b工字鋼。P0橋臺至P16橋墩支架縱梁采用貝雷梁，P16橋墩至P19橋臺支架縱梁采用I56工字鋼。5算例1-1（海口某酒店景觀橋-多跨35m連續(xù)梁支架）

滿堂支架算例1-1

第一聯(lián)至第四聯(lián)貝雷梁采用間距45cm雙拼共20組，梁橫截面中心線兩邊12組橫向凈間距0.8m（中心間距1.25m），翼緣兩邊上8組凈間距為1.1m（中心間距1.55m）；第五聯(lián)I56工字鋼橫向中心間距腹板下為0.6m，空箱底板下為1.2m，翼緣板下為1.8m。分配梁采用I20工字鋼，中心距為40cm。6滿堂支架算例1-1第一聯(lián)至第四聯(lián)貝雷梁采用7

分配梁頂鋪12cm×10cm方木，中心距60cm；方木頂搭設(shè)滿堂支架為梁中部橫向60cm×縱向90cm×豎向60cm，梁端部為橫向60cm×縱向60cm×豎向60cm；支架頂縱向鋪設(shè)10#槽鋼，中心距60cm，槽鋼上橫向鋪設(shè)10×10cm方木，中心距30cm。

滿堂支架算例1-17分配梁頂鋪12cm×10cm方木，中心距60c

滿堂支架算例1-1圖1.1第一至四聯(lián)主梁支架方案立面圖（單位：m）8滿堂支架算例1-1圖1.1第一至四聯(lián)主梁支架方案圖1.2第一至四聯(lián)主梁支架方案側(cè)面圖（單位：mm）

滿堂支架算例-19圖1.2第一至四聯(lián)主梁支架方案側(cè)面圖（單位：mm）滿

計算依據(jù)《海南省?？谑泻？跒碂羲缶频昃坝^橋施工圖》《路橋施工計算手冊》（人民交通出版社）《橋涵》下冊（人民交通出版社）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTDD63-2007）《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》《竹膠合板模板》（JG/T156-2004）其他有關(guān)技術(shù)規(guī)范、規(guī)程及技術(shù)資料計算軟件采用MidasCivil軟件進行計算。

滿堂支架算例1-110計算依據(jù)滿堂支架算例1-110

滿堂支架算例1-1材料參數(shù)11滿堂支架算例1-1材料參數(shù)11

滿堂支架算例1-1材料參數(shù)12滿堂支架算例1-1材料參數(shù)12

滿堂支架算例1-1材料參數(shù)13滿堂支架算例1-1材料參數(shù)13A—梁端截面；B—支點附近加厚截面；C—典型截面

滿堂支架算例1-114A—梁端截面；B—支點附近加厚截面；C—典型截面滿堂支架

滿堂支架算例1-1（1）B—B截面荷載計算15滿堂支架算例1-1（1）B—B截面荷載計算15

滿堂支架算例1-116滿堂支架算例1-116上層枕木計算

滿堂支架算例1-117上層枕木計算滿堂支架算例1-117

滿堂支架算例1-1上層枕木計算18滿堂支架算例1-1上層枕木計算181919彎矩圖剪力圖20彎矩圖剪力圖2021212222分配梁采用I20工字鋼，中心距40cm；分配梁頂鋪12cm×10cm方木，中心距60cm；方木頂搭設(shè)滿堂支架（橫向60cm×縱向90cm×豎向60cm）。詳見右圖。梁中部下枕木計算23分配梁采用I20工字鋼，中心距40cm；分配梁頂鋪12cm×梁端部下枕木計算分配梁采用I20工字鋼，中心距40cm；分配梁頂鋪12cm×10cm方木，中心距60cm；梁端部方木頂搭設(shè)滿堂支架（橫向60cm×縱向60cm×豎向60cm）。

24梁端部下枕木計算分配梁采用I20工字鋼，中心距40c計算模型說明

根據(jù)現(xiàn)澆箱梁概圖及模板、貝雷梁縱梁、I56工字鋼縱梁布置情況，設(shè)現(xiàn)澆箱梁荷載均勻分布到I20工字鋼分配梁上，再傳遞到貝雷梁或I56工字鋼上。先進行橫向分析建立荷載橫向分配計算模型，以獲得各縱梁所受荷載情況，再對貝雷梁、I56工字鋼縱梁及其各自下部結(jié)構(gòu)建立整體計算模型?？v、橫梁及鋼管樁計算分配梁工字鋼分布橫梁計算

支架方案采用I20工字鋼做分布橫梁，工字鋼鋪設(shè)中心間距0.4m，上方為碗扣式滿堂支架，第一聯(lián)至第四聯(lián)工字鋼搭于貝雷梁上，第五聯(lián)搭于I56工字鋼縱梁上。25計算模型說明縱、橫梁及鋼管樁計算分配梁工字鋼分布橫梁計算2526262727貝雷梁應(yīng)力圖：最大壓應(yīng)力位于腹桿處，其值為181.5Mpa。弦桿最大拉應(yīng)力為111.3Mpa，橫向聯(lián)系斜桿最大壓應(yīng)力為23.8Mpa。單片壓應(yīng)力最大值為181.5Mpa<f=310Mpa強度滿足要求。腹桿最大應(yīng)力180.3MPa<f=310Mpa強度滿足要求。橫向聯(lián)系斜桿最大應(yīng)力為23.9MPa<f=310Mpa強度滿足要求。28貝雷梁應(yīng)力圖：最大壓應(yīng)力位于腹桿處，其值為181.5Mpa。貝雷梁上下弦桿應(yīng)力圖腹桿最大應(yīng)力在處為180.3Mpa<f=310Mpa強度滿足要求。29貝雷梁上下弦桿應(yīng)力圖293030由圖可見，跨中最大撓度f=18.5mm<L/400=7500/400=18.75mm，剛度滿足要求。31由圖可見，跨中最大撓度f=18.5mm<L/400=7500主縱梁模型計算結(jié)果，I56工字鋼主縱梁最大應(yīng)力值為105MpaI56工字鋼主縱梁拉應(yīng)力最大值為105Mpa<f=205Mpa強度滿足要求。分配梁工字鋼分布橫梁計算32主縱梁模型計算結(jié)果，I56工字鋼主縱梁最大應(yīng)力值為105Mp主縱梁穩(wěn)定計算主縱梁變形分析跨中最大撓度f=16.6mm<L/400=7500/400=18.75mm，剛度滿足要求。33主縱梁穩(wěn)定計算主縱梁變形分析跨中最大撓度f=16.6mm<L鋼管立柱在橫橋向布置為3x3.5+3+3x3.5m

I40b工字鋼主橫梁應(yīng)力圖34鋼管立柱在橫橋向布置為3x3.5+3+3x3.5mI40b鋼管樁計算35鋼管樁計算35第一至四聯(lián)鋼管樁反力圖36第一至四聯(lián)鋼管樁反力圖36第一至四聯(lián)鋼管立柱應(yīng)力圖37第一至四聯(lián)鋼管立柱應(yīng)力圖37鋼管樁位移圖地基沉降最小值2.3mm，最大值4.4mm。鋼管立柱頂豎向位移最小值5.8mm，最大值11.1mm。位移值可供立模拋高參考用。38鋼管樁位移圖地基沉降最小值2.3mm，最大值4.4mm。鋼承臺沖切破壞計算39承臺沖切破壞計算39承臺在鋼管樁作用下正應(yīng)力40承臺在鋼管樁作用下正應(yīng)力40結(jié)論及建議41結(jié)論及建議4142422、墩式梁支架計算1.工程概況—以P4蓋梁門洞為例新建商丘至合肥至杭州鐵路蕪湖長江公鐵大橋的組成部分，為公路橋接線跨越寧蕪、寧安鐵路段橋梁工程。橋梁組合45+40+35+45+35m全長200m，橋梁結(jié)構(gòu)采用先簡支，后連續(xù)的施工工藝。其中上跨寧蕪線、寧安線均采用45m跨徑，橋梁寬度為36m。P4蓋梁墩柱位于赤鑄山路非機動車道擋墻側(cè)邊，蓋梁北側(cè)1/2位于赤鑄山路非機動車道與機動車道上空，蓋梁南端1/2部分與P1施工相同，蓋梁北端部分在機動車道設(shè)3個門洞，機動車道3.5m的門洞、非機動車道門洞、人行道門洞。432、墩式梁支架計算1.工程概況—以P4蓋梁門P4蓋梁立面布置圖（單位：m）44P4蓋梁立面布置圖（單位：m）44P4蓋梁平面布置圖（單位：m）45P4蓋梁平面布置圖（單位：m）452.荷載計算462.荷載計算464747484849495050515152525353545455555656側(cè)模板計算（1）混凝土側(cè)壓力計算57側(cè)模板計算（1）混凝土側(cè)壓力計算5758585959606061613.門洞計算623.門洞計算62636364646565666667676868圖3.7橫梁變形圖69圖3.7橫梁變形圖697070717172727373747475753.1、三角形掛籃的設(shè)計與計算1.工程概況—寧安鐵路青弋江特大橋（72+136+72m）四線連續(xù)梁763.1、三角形掛籃的設(shè)計與計算1.工程概況—寧安鐵路箱梁典型截面示意圖（單位：mm）77箱梁典型截面示意圖（單位：mm）777878圖1.2掛籃布置立面圖79圖1.2掛籃布置立面圖79圖1.3掛籃布置正面圖（單位：cm）80圖1.3掛籃布置正面圖（單位：cm）808181掛籃結(jié)構(gòu)及構(gòu)件組成82掛籃結(jié)構(gòu)及構(gòu)件組成8283838484858586868787混凝土自重88混凝土自重88898990909191底?？v梁計算工況Ⅰ的主要計算結(jié)果92底?？v梁計算工況Ⅰ的主要計算結(jié)果92剛度驗算：93剛度驗算：93同理：得底板下縱梁的計算結(jié)果94同理：得底板下縱梁的計算結(jié)果949595橫梁計算外側(cè)模滑梁計算內(nèi)側(cè)?；河嬎憬Y(jié)果從略96橫梁計算外側(cè)?；河嬎銉?nèi)側(cè)模滑梁計算結(jié)果從略96三角主桁架計算三角主桁架計算主要包括桁架主梁計算、桁架立柱計算、桁架前后斜拉帶計算以及桁架支反力計算。97三角主桁架計算979898精軋螺紋鋼吊帶計算99精軋螺紋鋼吊帶計算99工況Ⅱ計算結(jié)果及分析從略掛籃局部受力計算掛籃局部受力驗算主要包括主桁架桿件連接驗算、軌道行走系統(tǒng)局部受力驗算、上前橫梁及前斜拉帶與主梁連接局部受力驗算。三角主桁架桿件連接驗算節(jié)點驗算軌道行走系統(tǒng)局部驗算上前橫梁、主梁連接局部驗算100工況Ⅱ計算結(jié)果及分析從略掛籃局部受力計算三角主桁架桿件連接驗101101

寧安鐵路某大橋—（40.6+64+40.6）m三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，全長145.2m，合攏段為2m，邊跨現(xiàn)澆段長7.6m，梁底下緣按二次拋物線變化。箱梁斷面為單箱單室直腹板斷面。箱梁頂寬12.2m，底寬6m，翼緣板寬3.1m，根部梁高5.2m，腹板厚90cm~45cm，底板厚度為73cm~44cm，懸澆段頂板厚度37cm。承臺及樁基礎(chǔ)采用C40混凝土，墩身采用C35混凝土，支承墊石及主梁采用C50混凝土。0號梁段長8m，1～2號梁段長3m，3～8號梁段長3.5m，合攏段梁段長2.0m，邊跨現(xiàn)澆段長7.6m，懸臂最重梁段為1號梁段(127t)。該橋的施工方案為平衡懸臂現(xiàn)澆施工。根據(jù)箱梁結(jié)構(gòu)特點及設(shè)計要求，采用菱形掛籃進行箱梁懸臂澆筑施工。按照施工過程中掛籃所承受的最不利荷載對掛籃進行驗算。3.2菱形掛籃設(shè)計與計算工程概況102寧安鐵路某大橋—（40.6+64+40.6）m圖3.1掛籃布置立面圖（單位：mm）菱形掛籃總重為43.9t（包括模板系統(tǒng)），由主桁承重系統(tǒng)、底籃系統(tǒng)、行走及錨固系統(tǒng)、模板及調(diào)整系統(tǒng)和附屬系統(tǒng)（操作平臺、爬梯、欄桿等）組成。圖3.2掛籃布置A-A斷面圖（單位：mm）103圖3.1掛籃布置立面圖（單位：mm）菱形掛籃總重為43.9圖3.3

掛籃布置B-B斷面圖（單位：mm）圖3.4掛籃布置平面圖（單位：mm）104圖3.3掛籃布置B-B斷面圖（單位：mm）圖3.4掛籃布掛籃結(jié)構(gòu)說明105掛籃結(jié)構(gòu)說明105106106107107108108109109圖3.5

工況Ⅰ空間計算模型110圖3.5工況Ⅰ空間計算模型110圖3.6

工況Ⅱ空間計算模型111圖3.6工況Ⅱ空間計算模型111工況Ⅰ計算結(jié)果及分析底模縱梁計算

腹板下縱梁計算腹板下縱梁最大正應(yīng)力為腹板下縱梁跨中最大相對位移為，其最大實際位移為15.3mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。112工況Ⅰ計算結(jié)果及分析腹板下縱梁最大正應(yīng)力為腹板下縱梁跨中最大底板下縱梁最大正應(yīng)力為,其強度滿足規(guī)范要求。腹板下縱梁跨中最大相對位移為，其最大實際位移為15.6mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。113底板下縱梁最大正應(yīng)力為,其強度滿足規(guī)范要求。腹板下縱梁跨中最前下橫梁最大正應(yīng)力為,其強度滿足規(guī)范要求。由計算結(jié)果可得前下橫梁跨中最大相對位移為:，其最大實際位移為15.6mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。后下橫梁、前上橫梁的計算結(jié)果從略。114前下橫梁最大正應(yīng)力為,其強度滿足規(guī)范要求。由計算結(jié)果可得前下內(nèi)外側(cè)?；杭皩?dǎo)梁計算外側(cè)模滑梁最大正應(yīng)力為,其強度滿足規(guī)范要求。由計算結(jié)果可得外側(cè)?；鹤畲髮嶋H位移為:，其最大實際位移為9.6mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。115內(nèi)外側(cè)模滑梁及導(dǎo)梁計算外側(cè)?；鹤畲笳龖?yīng)力為,其強度滿足規(guī)范外側(cè)模導(dǎo)梁最大正應(yīng)力為,其強度滿足規(guī)范要求。由計算結(jié)果可得外側(cè)模導(dǎo)梁最大位移為:，其最大實際位移為8.4mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。內(nèi)?；旱挠嬎憬Y(jié)果從略。116外側(cè)模導(dǎo)梁最大正應(yīng)力為,其強度滿足規(guī)范要求。由計算結(jié)果可得外主桁架變形最大值為，其剛度滿足規(guī)范要求。單榀主桁架后錨點反力分別為174.1kN、85.2kN，前支點反力分別為718.4kN、629.1kN。117主桁架變形最大值為，其剛度滿足規(guī)范要求。單榀主桁架后錨點反力118118工況Ⅱ的計算結(jié)果從略。119工況Ⅱ的計算結(jié)果從略。119120120掛籃行走時的橫梁、內(nèi)外滑梁及吊桿拉力計算從略。反扣輪驗算從略。121掛籃行走時的橫梁、內(nèi)外滑梁及吊桿拉力計算從略。反扣輪驗算從略1221224、0#塊、現(xiàn)澆段及合攏段計算1234、0#塊、現(xiàn)澆段及合攏段計算123124124臨時錨固布置125臨時錨固布置125126126127127128128129129130130I25b工字鋼橫梁計算橫梁彎矩圖I25b工字鋼橫梁橫梁上的彎曲正應(yīng)力最大值。131I25b工字鋼橫梁計算橫梁彎矩圖I25b工字鋼橫梁橫梁上的彎2I40a工字鋼縱梁縱梁上的彎曲正應(yīng)力最大值，滿足要求。鋼管立柱及混凝土基礎(chǔ)計算從略1322I40a工字鋼縱梁縱梁上的彎曲正應(yīng)力最大值，滿足要求。鋼1331331341341351351361361371371381381391391401401411411421424.2邊跨直線現(xiàn)澆段支架檢算分別計算腹板，底板及翼緣板的截面面積，均取半個箱梁的截面，分成四部分位置腹板位置(p1)底板位置(p2)翼緣板位置(p3)荷載值72.837.613.0施工人員、機具、堆料等（q1）振搗混凝土(q2)傾倒混凝土沖擊荷載(q3)2.02.02.0位置腹板位置(p1)底板位置(p2)翼緣板位置(p3)荷載值96.053.724.2恒載活載荷載組合1434.2邊跨直線現(xiàn)澆段支架檢算分別計算腹板，底板及翼緣板的截面144144145145146146位置腹板底板翼緣板計算跨度l(m)0.30.60.9集中荷載值P(KN)11.526.424.32最大彎矩值M()0.8751.3081.523最大剪力值Q(KN)7.786.5410.8最大撓度f（mm）0.10.280.97容許撓度[f]（mm）0.751.52.25橫向方木計算147位置腹板底板翼緣板計算跨度l(m)0.30.60.9集中荷1481481491491501501511511521525、鋼棧橋的設(shè)計與計算工程概況1535、鋼棧橋的設(shè)計與計算工程概況153154154主梁聯(lián)結(jié)系結(jié)構(gòu)圖全橋計算模型155主梁聯(lián)結(jié)系結(jié)構(gòu)圖全橋計算模型155墩號自重（KN）二期衡載（KN）車道荷載（最大）（KN）車道荷載（最?。↘N）車輛荷載（最大）（KN）車輛荷載（最小）（KN）組合值（KN）0#40.50116.57897.71-92.41811.45-83.861054.781#左側(cè)77.00222.281756.17-812.561659.61-746.832055.45右側(cè)36.54105.091612.95-910.011486.83-804.151754.592#左側(cè)45.90132.191612.36-831.961468.10-694.361790.45右側(cè)51.94149.731614.94-816.671458.47-697.571816.613#左側(cè)47.45136.751585.07-791.501451.97-661.921769.27右側(cè)57.96167.011564.49-754.281403.82-678.031789.454#左側(cè)71.99207.441430.87-440.921289.72-306.281710.30右側(cè)-6.86-18.72763.59-468.40487.95-357.28738.01合計422.421218.412838.2-5918.811518.0-5030.314479.0支座內(nèi)力表（半橋）156墩號自重（KN）二期衡載（KN）車道荷載（最大）（KN）車道第一跨跨中處上弦桿最大壓應(yīng)力為159.7MPa，1#支點處的最大拉應(yīng)力為113.9MPa。第一跨跨中處下弦桿的最大拉應(yīng)力為168.2MPa，1#支點處的最大壓應(yīng)力為-113.9MPa。157第一跨跨中處上弦桿最大壓應(yīng)力為159.7MPa，第一跨跨中處158158159159

第一跨第二跨第三跨第四跨靜活載豎向位移27.818.418.116.6撓跨比1/6471/9781/9951/1084主梁豎向位移表160第一跨第二跨第三跨第四跨靜活載豎向位移27.818.4181611611621621631631641646、基坑的防護與穩(wěn)定6.1深基坑的基本概念包括穩(wěn)定性驗算、結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算和變形計算

穩(wěn)定性驗算是指分析土體或土體與圍護結(jié)構(gòu)一起保持穩(wěn)定性的能力，包括整體穩(wěn)定性、重力式擋墻的抗傾覆穩(wěn)定及抗滑移穩(wěn)定、坑底抗隆起穩(wěn)定和抗?jié)B流穩(wěn)定等，基坑工程設(shè)計必須同時滿足這幾個方面的穩(wěn)定性。

結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算為結(jié)構(gòu)設(shè)計提供內(nèi)力值，包括彎矩、剪力等，不同體系的圍護結(jié)構(gòu)，其內(nèi)力計算的方法是不同的；由于圍護結(jié)構(gòu)常常是多次超靜定的，計算內(nèi)力時需要對具體圍護結(jié)構(gòu)進行簡化，不同的簡化方法得到的內(nèi)力不會相同，需要根據(jù)工程經(jīng)驗加以判斷；

變形計算的目的則是為了減少對環(huán)境的影響，控制環(huán)境質(zhì)量，變形計算內(nèi)容包括圍護結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移、坑外地面的沉降和坑底隆起等項目。1656、基坑的防護與穩(wěn)定6.1深基坑的基本概念包整體穩(wěn)定性邊坡穩(wěn)定性計算重力式圍護結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性計算抗傾覆、抗水平滑動穩(wěn)定性抗?jié)B透破壞穩(wěn)定性邊坡穩(wěn)定性驗算：假定滑動面為圓弧，用條分法進行計算。不考慮土條間的作用力，最小安全系數(shù)為最危險滑動面。重力式圍護結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性：應(yīng)考慮兩種破壞模式，一種是滑動面通過擋墻的底部；另一種考慮圓弧切墻的整體穩(wěn)定性，驗算時需計算切墻阻力所產(chǎn)生的抗滑作用，即墻的抗剪強度所產(chǎn)生的抗滑力矩。錨桿支護體系的整體穩(wěn)定性土釘墻的穩(wěn)定性分析基本原理可分為極限平衡法和有限元法，但實用的大多為極限平衡法。極限平衡法的關(guān)鍵是如何確定破裂面的形狀，有些方法建立在圓弧滑動的假定基礎(chǔ)上考慮土釘?shù)目沽Γ浒踩禂?shù)的計算公式和邊坡穩(wěn)定的計算公式類似，只是加上土釘力的作用。166整體穩(wěn)定性166驗算圍護結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定性的前提是需要確知圍護結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)點位置，在工程設(shè)計時為了簡化的目的通常假定圍護結(jié)構(gòu)繞其前趾轉(zhuǎn)動，得到相應(yīng)的計算公式。土釘墻的淺層破壞抗隆起穩(wěn)定性：如果坑底發(fā)生過大的隆起，將會導(dǎo)致墻后地面下沉，影響環(huán)境安全。但抗隆起穩(wěn)定性驗算的方法很多，基本假定和思路不完全一樣，計算的結(jié)果也就相差比較大。一般常用的方法，如地基承載力驗算、踢腳穩(wěn)定性驗算、剪力平衡驗算等。地基承載力驗算踢腳穩(wěn)定性驗算：（即土壓力平衡驗算）剪力平衡驗算抗?jié)B透破壞穩(wěn)定性：主要表現(xiàn)為管涌、流土（俗稱流砂）和突涌。這三種滲透破壞的機理是不同的，但在一些書籍中，將流土的驗算叫作管涌驗算，混淆了概念。管涌是指在滲透水流作用下，土中細粒在粗粒所形成的孔隙通道中被移動，流失，土的孔隙不斷擴大，滲流量也隨之加大，最終導(dǎo)致土體內(nèi)形成貫通的滲流通道，土體發(fā)生破壞的現(xiàn)象。而流土則是指在向上的滲流水流作用下，表層局部范圍的土體和土顆粒同時發(fā)生懸浮、移動的現(xiàn)象。167驗算圍護結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定性的前提是需要確知圍護結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)點位置，圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算：主要是為了確定結(jié)構(gòu)截面尺寸和配筋。重力式圍護結(jié)構(gòu)：其截面尺寸通過穩(wěn)定性驗算確定后，尚需對結(jié)構(gòu)體的強度進行校驗。板式圍護結(jié)構(gòu)：又稱為板墻式或板樁式圍護結(jié)構(gòu)，包括分離式排樁、密排式排樁、板樁和地下連續(xù)墻等圍護結(jié)構(gòu)的型式。內(nèi)容包括懸臂式、撐錨式兩大類，從計算方法分可分為極限平衡法、有限元法兩種，在有限元法中又可分為桿件系統(tǒng)有限元法和連續(xù)介質(zhì)有限元法?；幼冃喂浪銓Νh(huán)境的影響主要是基坑的變形，圍護結(jié)構(gòu)的水平位移和坑底的隆起變形過大，會引發(fā)墻后地面的下陷、相鄰建筑物和地下管線的變形或開裂。因此必須估算基坑的變形，將變形控制在允許的范圍內(nèi)。但圍護結(jié)構(gòu)的變形計算比承載能力計算更為復(fù)雜，通常需要作許多簡化假定才能求得變形值。重力式圍護結(jié)構(gòu)水平位移計算：懸臂支護樁樁頂位移計算地表沉陷量計算坑底隆起變形計算168圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算：主要是為了確定結(jié)構(gòu)截面尺寸和配筋。1687、圍堰的設(shè)計與施工雙壁鋼圍堰

剛度大，能承受向內(nèi)向外的壓力，結(jié)構(gòu)相對穩(wěn)定，也能為頂部施工平臺提供支撐條件，但相對費用比較昂貴，回收率不高。如某大橋橋址處10m范圍內(nèi)全部為淤泥質(zhì)粘土，標高變更后降低，這就增加了圍堰高度，一次投入資金比