飲料廠污水處理工藝的設(shè)計

#工業(yè)廢水排入城市下水道系統(tǒng)前，以免對管道系統(tǒng)造成腐蝕,在排入前對工業(yè)廢水進(jìn)行中和，比之對工業(yè)廢水與其他廢水混合后的大量廢水進(jìn)行中和要經(jīng)濟(jì)的多。化學(xué)處理或生物處理之前,對生物處理而言,需將處理系統(tǒng)的pH維持在6.5?8.5范圍內(nèi)，以確保最佳的生物活力［8。選擇藥劑中和處理方法因廢水的酸堿性不同而不同。針對酸性廢水，主要有酸性廢水與堿性廢水相互中和、藥劑中和及過濾中和三種方法。而對于堿性廢水，主要有堿性廢水與酸性廢水相互中和、藥劑中和兩種。其中酸性廢水的數(shù)量和危害都比堿性廢水大得多。該飲料廢水的pH為4.5?7，設(shè)計值取4.5，用氫氧化鈉調(diào)節(jié)水質(zhì)使pH為6.5?8.5設(shè)計值為8。因為該廠的廢水量不大，所要氫氧化鈉的量不大，滿足經(jīng)濟(jì)性，且適用氫氧化鈉產(chǎn)生的二次污染較少。所以選擇氫氧化鈉很合適。藥劑的投加量KQ(c-c)xMG1—2aa式中：Ga總耗藥量，kg/d；Q酸性廢水量,m3/d；c——加藥前廢水中酸的濃度mol/L；c——加藥后廢水中酸的濃度mol/L；2K——不均勻系數(shù)取為1；a中和劑的純度％。(取為1)廠3240x(104.5—108)x40,心G4.1kg/da1采用干投法直接加入到調(diào)節(jié)池池中。UASB反應(yīng)器參數(shù)選取容積負(fù)荷(N)：6kgCOD/(m3.d)；污泥產(chǎn)率：0.1kgMLSS/kgCOD；產(chǎn)氣率：0.5m3/kgCOD；每個進(jìn)水口負(fù)荷為4/m2。采用UASB處理主要為溶解性廢水時進(jìn)水管口負(fù)荷如表4-1[1]所示表3-2采用UASB處理主要為溶解性廢水時進(jìn)水管口負(fù)荷Table3-2LoadinthewaterportUsingUp-flowAnaerobicSludgeBedreactortreatsolubilitywater污泥典型每個進(jìn)水口負(fù)荷(m2)負(fù)荷(kgCOD/m3?d)0.5?12顆粒污泥1?22?4

>2>46.5?1<1.0凝絮狀污泥>40kgDS/m31?21?22?3>2中等濃度絮狀污泥120?1?2<1?40kg/m32?5>2表3-3UASB對污水的預(yù)計處理效果Table3-3ExpectedresultoftreatmentusingUp-flowAnaerobicSludgeBedreactor項目CODBODSS進(jìn)水水質(zhì)(mg/L)135067596去除率(%)859060出水水質(zhì)(mg/L)202.567.538.4反應(yīng)器容積設(shè)計廢水量：Q=100m3/hXl.35=135m3/h=3240m3/d=0.038m3/s

UASB的有效容積：V有效QS3240xl350x10-V有效o二二729m3N6.0V將UASB設(shè)計成圓形池子，布水均勻，處理效果好，由于進(jìn)水的COD、BOD濃度不是很高，所以取水力負(fù)荷：q=0.6[m3/(m2.h)]水力表面積：A=Q/q=135/0.8=168.8m2有效水深：h=V/A=729/168.8=4.3m安全高度為0.5m1設(shè)計總高度為：h=5m采用2座相同的UASB反應(yīng)器，每座池的水力表面積為：A=A/6=168.8/2=84.4m21直徑為：拌二10-直徑為：拌二10-橫斷面積為：A=—兀D2=—x3.14x10.52=86.6m2244實際表面水力負(fù)荷：q=Q/A=q=Q/A=11352x86.6=0.78因為0.78<1.0,所以此設(shè)計符合要求。配水系統(tǒng)設(shè)計為了確保進(jìn)水均勻分布，每個進(jìn)水管線僅僅與一個進(jìn)水點相連接，是最為理想的情況（圖a）。為保證每一個進(jìn)水點的流量相等，建議用高于反應(yīng)器的水箱（或渠道式）進(jìn)行分配，通過渠道或分配箱之間的三角堰來保證等量的進(jìn)水，采用連續(xù)進(jìn)水方式（一管一孔）圖如圖3-2所示，這種系統(tǒng)的好處是容易觀察到堵塞情況。圖3-2一孔一管布水系統(tǒng)圖Figure3-2OneholeOnewaterdistributionsystem孔匚口設(shè)計本系統(tǒng)設(shè)計為圓形布水器，每個UASB反應(yīng)器設(shè)30個布水點。每個池子流量：Q=135/2=62.5m3/h每個孔口服務(wù)面積:a=4兀D2/30=2.9m2a在1?3m2之間，符合理論設(shè)計要求可設(shè)2個圓環(huán)，里面的圓環(huán)設(shè)12個孔口，最外的圓環(huán)設(shè)18個孔口。（1）內(nèi)圈12個孔口設(shè)計服務(wù)面積：S=12X2.9=34.6m21折合為服務(wù)圓的直徑為：'4^.'4x34.6,,1==6.6m\兀3.14用此直徑作一虛圓，在該虛圓內(nèi)等分虛圓面積處設(shè)一實圓環(huán)，其上布12個孔口，則內(nèi)圓的直徑計算如下：d里.衛(wèi)二4.7m1兀3.142）內(nèi)圈18個孔孔口設(shè)計服務(wù)面積：S=18X2.9=52.2m2折合為服務(wù)圓的直徑為：'4(S+S)-4x(34.6+52.2)i2==9.7mTOC\o"1-5"\h\z兀3.14內(nèi)圈的直徑計算如下：1兀（9.72-d2）=1x52.2，則d二8.0m4222配水壓力H=h+h+h，其中布水器配水壓力最大淹沒水深h=5mHO；UASB412312

反應(yīng)器水頭損失h=1.0mHO；布水器布水所需自由水頭h=2.5mHO,則TOC\o"1-5"\h\z2232H=12mHO[1(。423.4.4三相分離器3.4.4.1設(shè)計要點(1)三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能，三相分離器的設(shè)計主要包括沉淀區(qū)、回流縫、氣相分離器的設(shè)計；⑵集氣室的縫隙部分的面積應(yīng)該占反應(yīng)器全部面積的15%?20%;⑶反射板與縫隙之間的遮蓋應(yīng)該在100?200mm以避免上升的氣體進(jìn)入沉淀室;在出水堰之間應(yīng)該設(shè)置浮渣擋板;出氣管的直管應(yīng)該充足以保證從集氣室引出沼氣，特別是有泡沫的情況，在集氣室的上部應(yīng)該設(shè)置消泡噴嘴，當(dāng)處理污水有嚴(yán)重的泡沫問題時消泡;三相分離器的沉淀區(qū)的設(shè)計同二次沉淀池的設(shè)計相似。主要考慮沉淀區(qū)的面積和水深。面積根據(jù)廢水量和表面負(fù)荷來決定。由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機(jī)物還可以發(fā)生一定的生化反應(yīng)，產(chǎn)生少量氣體，這對固液分離不利，故設(shè)計時應(yīng)滿足以下要求[5：]沉淀區(qū)水力表面負(fù)荷v1.0m/h；沉淀器斜壁角度約為500,使污泥不致積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)；進(jìn)入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙的流速W2m/h；總沉淀水深應(yīng)\1.5m；水力停留時間介于1.5?2h;如果以上條件均能滿足，則可達(dá)到良好的分離效果。沉淀器(集氣罩)斜壁傾角：9=50o沉淀區(qū)面積A=丄兀D2=x3.14x10.52=86.5m244表面水力負(fù)荷

q=A=2^8h=0.8因為0.8<1.0，所以此設(shè)計符合理論要求下三角回流縫設(shè)計取超高:h=0.3m；h=0.5m；12下三角形集氣罩的垂直高度：h=1.5m3下三角形集氣罩斜面的水平夾角e=500下三角形集氣罩底水平寬度：b=h/tane=1.5/tan500=1.3m13b二10.5-2x1.3二7.9mv，可用下式v，可用下式1下三角形集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速計算：v=Q/S111式中：Q反應(yīng)器中廢水流量，m3/h；1SS下三角形集氣罩回流縫面積，1m2；135/2兀135/2兀x7.92/4=1.4m/h因為因為1.4m/hV2m/h，所以此設(shè)計符合要求。上下三角形集氣罩之間回流縫設(shè)計v2=Q1/S2,S—為上三角形集氣罩回流縫之面積2取回流縫寬：CD=0.9m，上集氣罩下底寬CF=4.8mDH=CDsin500=0.69mS=兀(CF+DE)/2=3.14(4.8+4.8+2X0.69)/2=15.51m22v=Q1/S2=66.7/(6Xl5.51)=0.72m/hVv1V2m/h2上下三角形集氣罩相對位置及尺寸CH=CDsin40o=0.9Xsin4Oo=O.58mDE=2DH+CF=2X0.69+4.8=6.18Al=DItan5Oo=-(DE-b)tan50o=丄(6.18-4.3)tan5Oo=1.12m222h4=CH+AI=0.58+1.12=1.70m，h5=1.2m由上述尺寸可計算出上集氣罩上底直徑為：CF-2h_tg4Oo二4.8-2x1.2xtg4Oo二2.79BC=CD/sin400=0.9/sin400=1.40mDI=(DE-b2)/2=(6.18-4.3)/2=0.94mAD=DI/cos500=0.94/cos500=1.47m

BD=DH/cos500=0.69/cos500=1.08mAB=AD-BD=1.47-1.08=0.39m氣液分離裝置由三相分離器構(gòu)造可知，欲達(dá)到良好的氣液分離效果，上下兩組三角形集氣罩的斜邊下端必須有一定的重疊，重疊的水平距離越大，氣體分離的效果越好，取出的直徑越小，對沉淀區(qū)分離效果的影響越小。所以重疊量一般應(yīng)達(dá)到10?20cm。d=0.01cm(氣泡),T=200C,p1=1.03g/cm3,pg=1.2Xl0-3g/cm3,卩=0.95Y=0.0101cm2/s,M二Yp1=0.010lXl.03=0.0104g/(cm?s)一般廢水的凈水的故取m=0.02g/(cm?s)[2]由斯托克斯公式可得氣體上升速度為：=需(=需(Pi-Pg)d2=0.95x9.8118x0.02(1.03-1.2x10-3)x0.012=0.266cm/s=9.58m/hv=v=1.34m/ha2BC=1.40=359Vb=958=7.15IB=面=3.59v1.34a因為Zb>BC，所以此設(shè)計符合要求vABa出水系統(tǒng)此設(shè)計的出水系統(tǒng)如圖3-4所示。圖3-4UASB剖面圖Figure3-4ProfileofUp-flowAnaerobicSludgeBedreactor本設(shè)計采用鋸齒形出水槽，槽寬0.2m，槽高0.2m3.449扌非泥系統(tǒng)設(shè)計UASB總產(chǎn)泥量：G=rQCoE式中：GUASB反應(yīng)器產(chǎn)泥量，m3/h；r厭氧生物處理產(chǎn)泥率，m3/kgCOD;Q設(shè)計流量，m3/hCo進(jìn)水COD濃度，kg/m3;ECOD去除率，％。G=0.1X3240X1350X10-3X0.85=371.8kgMLSS/d（含水率為99.5%）每日產(chǎn)泥量371.8kgMLSS/d每個UASB日產(chǎn)泥量186kgMLSS/d，各池排泥管選鋼管DN150，六池合用排泥管選DN200mm排泥管，每天排泥一次。沼氣系統(tǒng)(1)每日產(chǎn)氣量：3240X0.85X0.5X1350X10-3=1859m3/d每個UASB反應(yīng)器產(chǎn)氣量：G=G/2=1859/6=371.8m3/d=15.5m3/h1(2)沼氣處理系統(tǒng)布置：由于有機(jī)負(fù)荷較高，產(chǎn)氣量大，兩臺反應(yīng)器共設(shè)置一個水封罐，水封罐出來的沼氣經(jīng)過輸氣管輸送至分離器，經(jīng)過分離器的干燥作用到達(dá)火炬，通過自動化控制檢測沼氣濃度達(dá)到一定量后，系統(tǒng)自動電子打火，引燃焚燒。水封罐設(shè)于反應(yīng)器和沼氣柜之間，起到調(diào)整和穩(wěn)定壓力，兼作隔絕和排除冷凝水之用。UASB反應(yīng)器中大小集氣罩壓力差為：△p=p-p=2.5mHO-1.0212mHO=1.5mHO。故水封罐中該兩收氣管的水封深度為1.5mHO,取沼氣222柜壓力p<0.4mHO0則水封罐所需最大水封為H=p-p=2.5-0.4=2.1mHO022取水封罐總高度為H=2.5m,直徑T1800mm,設(shè)進(jìn)氣管DN100鋼四根，出氣管DN150鋼一根，進(jìn)水管DN52鋼一根，放空管DN50鋼一根，并設(shè)液面計。氣水分離器對沼氣起干燥作用，選用^500mmXH1800mm,鋼制氣水分離器2個，串聯(lián)使用，預(yù)裝鋼絲填料，出氣管上裝設(shè)流量計，壓力表及溫度計。高程池底高程設(shè)置±0.00m，則最低水位為土0.00m，最高水位4.3m，池頂高程為5m。SBR池參數(shù)選擇污泥負(fù)荷率：N取值為0.15kgBOD5/(kgMLSS.d)S污泥濃度和SVI：污泥濃度采用2021mgMLSS/L；污泥體積系數(shù)SVT采用100反應(yīng)周期數(shù)：SBR周期數(shù)采用T=6h,反應(yīng)器1d內(nèi)周期數(shù)：n=24/6=4周期內(nèi)的時間分配反應(yīng)池數(shù)N=2進(jìn)水時間：1.5h反應(yīng)時間：3.0h靜沉?xí)r間：1.0h

排水時間：0.5hSBR池對污水的預(yù)計處理效果見表3-4。表3-4預(yù)計處理效果Table3-4expectedtreatmenteffect項目CODBOD氨氮進(jìn)水水質(zhì)(mg/L)202.567.535去除率(%)515657出水水質(zhì)(mg/L)1003015池容設(shè)計水量：Q=3240m3/d=135m3/h=0.038m3/s周期進(jìn)水量：Q=竺=3240X6=405ms024N24x2反應(yīng)池有效容積：nQS4x405x67.52000x0.1V二I二二2000x0.1iXNS式中：反應(yīng)器一天內(nèi)周期數(shù)Q0Q0周期進(jìn)水量,m3/sS進(jìn)水BOD含量,mg/l0X污泥濃度,mgMLSS/LNs污泥負(fù)荷率反應(yīng)池最小水量：Vmin=V-Q=546.8—405=141.8m310反應(yīng)池中污泥體積VS進(jìn)水BOD含量,mg/l0X污泥濃度,mgMLSS/LNs污泥負(fù)荷率反應(yīng)池最小水量：Vmin=V-Q=546.8—405=141.8m310反應(yīng)池中污泥體積V=SVIMLSS巴=1°°X2°°°X54$8=109.4m3x106106因為Vmin>Vx,所以此設(shè)計符合要求校核周期進(jìn)水量周期進(jìn)水量應(yīng)滿足下式：Q0V(1-SVI:MLSS)V=(1-1°°[2°°°)x546.8=437畑,106106因為Q為405m3,所以此設(shè)計符合要求0確定單座反應(yīng)池的尺寸SBR的有效水深取6m,超高0.5m，貝寸SBR總高為6.5mSBR的面積為：546.8/6=91.2m2SBR池的直徑為：D=加0.7SBR反應(yīng)池最低水位為：220eV式中：ax微生物對有機(jī)污染物氧化分解過程的需氧率，kg；Q污水設(shè)計流量，m3/d；S進(jìn)水BOD含量,mg/L;0St出水BOD含量,mg/L;b/微生物通過內(nèi)源代謝的自身氧化；過程的需氧率，kg;Xv單位曝氣池容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮固體(MLVSS)量,kg/m3o141.8/91.2=1.75mSBR反應(yīng)池的污泥高度為：109.4/91.2=1.2m可見，SBR最低水位與污泥泥位之間的距離為：1.75-1.2=0.55m，大于0.5m的緩沖層，符合要求。鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)需氧量O二a'Q(S-S)+b'XV取a'=0.5,b'=0.15,出水St=30mg/L,f為池中污泥高度XV二fX=1.2X2021=2400mg/L=2.4kg/m3V=2V=2X546.8=1093.6m31代入數(shù)據(jù)：O=0.5X3240X(67.5-30)/1000+0.15X2.4X1093.62=454.4O/d2供氧速度：R=O/24=454.4/24=18.9kgO/h供氣量采用SX—1型曝氣器，曝氣口安裝在距池底0.3m處，淹沒深度為4.7m,計算溫度取250C,性能參數(shù)為：EA=8%,EP=2kgO^kWh，服務(wù)面積：1?3m2,供氧能力：20?25m3/(h.個)，氧在水中飽和溶解度為：CS(20)=9.17mg/L，CS(25)=8.38mg/L擴(kuò)散器出口處絕對壓力為：P=P+p=0.1044+0.047=0.1091空氣離開反應(yīng)池時氧的百分比為：o=——21(1Ea2=21(10.08)t79+21(1—E)79+21(1—0.08)A反應(yīng)池中的溶解氧的飽和度：C_C(10xP,0)TOC\o"1-5"\h\zC_C(b+1)Sb(25)S(25)2.06842_8.38(1.091+^965)_8.35mg/L2.06842

C=C(10-Pb+°t)Sb(20)S(20)2.068421.09119.65=9.17(+)=9.13mg/L2.0684220°C時脫氧清水的充氧量:a污水中雜質(zhì)影響修正系數(shù)，取0.85(0.78~0.99)污水含鹽量影響修正系數(shù)，取0.95(0.9~0.97)C——混合液溶解氧濃度，取a污水中雜質(zhì)影響修正系數(shù)，取0.85(0.78~0.99)污水含鹽量影響修正系數(shù)，取0.95(0.9~0.97)C——混合液溶解氧濃度，取jc=4.0最小為2Pp氣壓修正系數(shù)P=——=1P.RCR=Sh(20)0a[ppC-C]x1.024(25一20)Sh(25)0.85(0.95xlx0.85(0.95xlx8.35-2)x1.0245=34.03kgO2/h供氣量:R34.03G=i==1417.9m3/h=23.6m3/minS0.3E0.3x0.08A布?xì)庀到y(tǒng)的計算1.6m2,反應(yīng)池的平面面積：91.2X2=182.4m1.6m2,則需182.4/1.6=114個,取120個擴(kuò)散器，每個池子需60個。污泥產(chǎn)量計算QCAx=a-Q-S-b-X-V=a-Q-S-b--.=(a-bN)Q-S[2]rrrNsrsa——微生物代謝增系數(shù)，kgVSS/kgBOD

b——微生物自身氧化率，L/d根據(jù)生活污泥性質(zhì)，參考類似經(jīng)驗數(shù)據(jù)，設(shè)a=0.70,b=0.05，則有:Ax=（0.70-°05）x3240x37.5x10-3=44.6kg/d0.15假定排泥含水率為P=99.2%，則排泥量為：Ax10Ax103X(1-P)44.6103x(1-0.992)=5.6m3/d考慮一定安全系數(shù)，則每天排泥量為6m3/d。其它設(shè)計1）空氣管計算假設(shè)空氣管路水頭損失為0.15m，管路富余壓頭為0.1m，即10OmmHO,2SX-1型空氣擴(kuò)散器壓力損失為200mmHO，則曝氣系統(tǒng)總壓力損失為2h=0.15+0.1+0.20=0.45mmHO。2鼓風(fēng)機(jī)房出來的空氣供氣干管，在兩相鄰SBR池的隔墻上設(shè)兩根供氣支管，為兩SBR供氣。在每根支管上設(shè)5條配氣豎管，為SBR池配氣。（2）排泥設(shè)置每池池底坡向排泥坑坡度i=0.01，池出水端池底（1.0X1.0X0.5）m3排泥坑一個，每池排泥坑中接出泥管一根，剩余污泥在重力作用下排入集泥井［10。］（3）高程布置地上部分4.5m，地下部分2m，水面標(biāo)高4m，池底標(biāo)高-2m，污泥出口高度離地面-1.5m，出水口高度離地面2.5m。3.5.4潷水器選型現(xiàn)在的SBR工藝一般都采用潷水器排水。潷水器排水過程中能隨水位的下降而下降，使排出的上清液始終是上層清液。為防止水面浮渣進(jìn)入潷水器被排走，潷水器排水口一般都淹沒在水下一定深度。目前SBR使用的潷水器主要有旋轉(zhuǎn)式潷水器、套筒式潷水器、虹吸式潷水器和浮動式重力潷水器等幾種。本工藝采用旋轉(zhuǎn)式潷水器，具有顯著的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。工作原理SHST-LXB型潷水器主要由電控箱、傳動裝置、機(jī)架、連桿缸筒、堰槽組件、出水組件、行程控制、底座等部分組成。SHST-LXB螺桿旋轉(zhuǎn)式潷水器由連桿缸筒把水下部分與執(zhí)行機(jī)構(gòu)連接起來，當(dāng)需要排水時，中央控制系統(tǒng)給出信號，指令電機(jī)驅(qū)動螺桿旋轉(zhuǎn)，落幕向下移動，通過連桿缸筒推動集水堰隨水平管的轉(zhuǎn)動而下降，完成地靈潷水，排出的上清液由排水管排出；當(dāng)排水結(jié)束后，可由開關(guān)發(fā)出信號，點擊反轉(zhuǎn)，牽引集水槽上移，回到預(yù)置位置，等待下一次潷水。工作特點智能潷水，越接近污泥，潷水速度越慢，出水水質(zhì)好；設(shè)有雙層限位開關(guān)和安全警報裝置，保證設(shè)備具有較大的安全性；適應(yīng)性強(qiáng)，通過內(nèi)部參數(shù)的設(shè)定和調(diào)整變頻參數(shù)，可相應(yīng)改變潷水速度和運(yùn)動范圍，適合不同水質(zhì)的要求；形成控制機(jī)構(gòu)全部設(shè)置于防護(hù)罩內(nèi)，不受風(fēng)雨的影響；密封旋轉(zhuǎn)接頭，轉(zhuǎn)動靈活，密封性好，不用排水時即可更換密封圈；電動頭結(jié)構(gòu)簡單，易于拆卸、安裝和維修；設(shè)置手動、自動、上位機(jī)控制等方式，便于操作管理；水下不見全采用不銹鋼，不需養(yǎng)護(hù)，驅(qū)動和控制設(shè)備維修方便；整個潷水器具有堅固的支架，可以承受工作遇到的各種壓力；潷水器采用分體結(jié)構(gòu)，便于運(yùn)輸和安裝；結(jié)構(gòu)精巧，外形美觀，節(jié)省安裝空間。泵房作用污水泵房用于提升污水廠的污水，以保證污水能在后續(xù)處理構(gòu)筑物內(nèi)暢通的流動，它由機(jī)器間、集水池、格柵、輔助間等組成，機(jī)器間內(nèi)設(shè)置水泵機(jī)組和有關(guān)的附屬設(shè)備，格柵和吸水管安裝在集水池內(nèi)，集水池還可以在一定程度上調(diào)節(jié)來水的不均勻性，以便水泵較均勻工作，格柵的作用是阻攔水中粗大的固體雜質(zhì)，以防止雜物阻塞和損壞水泵，輔助間一般包括貯藏室，修理間，休息室和廁所等。3.6.2總揚(yáng)程估算泵房的設(shè)計流量Q=3240m3/d=135m3/h=0.038m3/s。經(jīng)過格柵的水頭損失為0.12m,進(jìn)水管渠內(nèi)水面標(biāo)高為-0.7m。則格柵后的水面標(biāo)高為：-0.7-0.12=-0.82m調(diào)節(jié)池的有效水深為2.5m則調(diào)節(jié)池的最低工作水位為：-0.82-2.5=-3.32m污泥斗高1.5米，所以超高位-4.82mUSAB的池底超高為0m,提升泵將污水提升到一定高度再由重力流進(jìn)入UASB池，所以污水提升泵的提升高度h為5.82。故集水池最低工作水位與所提升最高水位之間高差為：5.82-(-3.32)=9.1m3.6.3出水管管線水頭損失出水管Q=38l/s，選用管徑為200mm的鑄鐵管查《給水排水設(shè)計手冊》第1冊得：V=1.33m/s,1000i=19.1出水管線長度估為38m，局部系數(shù)為8則出水管管線水頭損失為：iL+￡上=19.138+8X^.3^=1?50m2g10002X9.8泵站內(nèi)的管線水頭損失假設(shè)為2.0m,考慮自由水頭為1m,則水泵總揚(yáng)程為：H=9.1+1.50+2.0+1.0=13.5m選泵根據(jù)流量Q=135m3/h,揚(yáng)程H=13?5m。擬選用150WLI170-16.5型立式污水泵，每臺水泵的流量為Q=170m3/h，揚(yáng)程為H=16?5m。選擇集水池與機(jī)器間合建的圓形水泵站考慮選用2臺水泵，其中一臺備用。選用150WLI170-16.5型污水泵是合適的附屬設(shè)備選擇輔助設(shè)備本污水泵站為自灌式，無須引水裝置。水泵間室內(nèi)地面做成0.01坡度，機(jī)器間地板上設(shè)排水溝和集水坑，排水溝斷面250mmX500mm,沿墻設(shè)置，坡度i=0?01,集水坑直徑為500mm,深700mm,在水泵吸水口附近接出50mm白鐵管伸入集水坑，水泵在低水位工作時，將坑中污水抽走。本污水泵站的集水池利用通風(fēng)管自然通風(fēng)，在屋頂設(shè)置風(fēng)帽，機(jī)器間進(jìn)行自然通風(fēng)，在屋頂設(shè)置風(fēng)帽。起重設(shè)備選用電動葫蘆。

集泥池總泥量各單元污泥量分別是：調(diào)節(jié)池：15.6m3/d含水率99%;UASB：74.4m3/d含水率99.5%SBR池：6m3/d含水率99.2%;Q=15.6+74.4+6=96m3/d參數(shù)選擇停留時間T=4h池尺寸設(shè)計總泥量：Q=96m3/d采用圓形池子，池子的有效體積為V二QT=96X4/24=26m3池子有效深度取4m,則池面積為:A=V/4=6.5m2則集泥井的直徑：取D=3m則實際面積A=7.1m2泥面超高0.5m，則實際高度4.5m高程池底高程設(shè)置-2m，則最低泥位為-2m，最高泥位2m,集泥池頂面高程2.5m排泥泵集泥井安裝潛污泵2臺,1用1備,選用150QW100-15-11型潛污泵,該泵技術(shù)性能為Q=100m3/h,H=15.0m，電機(jī)功率11kW，出口直徑150,bb重量280kg。集泥井最低泥位-4.0m,濃縮池最高泥位-0.5m，則排泥泵抽升的所需揚(yáng)程4.5m，排泥富余水頭2.0m。污泥泵吸水管和出水管壓力損失有3.0m。則污泥泵所需揚(yáng)程為：Hh=4.5+2.0+3.0=9.5m污泥濃縮脫水選型本工藝采用帶式濃縮/帶式脫水,這種設(shè)備的濃縮段為重力帶式機(jī)械濃縮機(jī)(GravityBeltThickener，GBT),脫水段為帶式壓濾機(jī)。濃縮段的帶式機(jī)械濃縮機(jī)主要由框架、進(jìn)泥配料裝置、脫水濾布、可調(diào)泥耙和泥壩組成。脫水段的壓濾機(jī)則由普通帶式壓濾機(jī)或結(jié)構(gòu)經(jīng)過修改的帶式壓濾機(jī)組成。濃縮段和脫水段有各自獨立的應(yīng)力控制和濾布糾偏系統(tǒng)，但共用一套壓縮空氣源或液壓動力源；濃縮段和脫水段均有濾布反沖裝置，且共用同一反沖洗水泵。污泥經(jīng)加藥處理后先送至濃縮段，經(jīng)過幾十秒鐘的濃縮處理后污泥濃度達(dá)到2%?10%以上(視操作要求而定)，然后經(jīng)過污泥配料裝置送至壓濾脫水段，最終形成具有一定含固率的泥餅。本工藝采用DNDYQ系列污泥濃縮脫水一體化設(shè)備［7］。工作原理污泥進(jìn)入濃縮段時被均勻攤鋪在濾布上，好似一層薄薄的泥層，在重力作用下泥層中污泥的表面水大量分離并通過濾布空隙迅速排走，而污泥固體顆粒則被截留在濾布上。這一過程可以理解或解釋為沉淀池淺池理論中池深趨于零時的極限情形，此時污泥中固體的截留率是很高的。隨著濾布的行進(jìn)，截留在濾布上的固體顆粒通過設(shè)在濾布上方泥耙的擾動作用進(jìn)一步脫去一部分水分并互相粘結(jié)形成流動性較差的漿狀污泥，由于該污泥流動性差，進(jìn)入后續(xù)壓濾機(jī)的高壓剪切段后不容易被擠出，因此脫水效果得以保證。帶式一體機(jī)的濃縮段通常具備很強(qiáng)的可調(diào)節(jié)性，其進(jìn)泥量、濾布走速，泥耙夾角和高度均可進(jìn)行有效地調(diào)節(jié)以達(dá)到預(yù)期的濃縮效果。圖2、3分別是在現(xiàn)場拍攝到的帶式一體機(jī)濃縮段進(jìn)水區(qū)和出泥區(qū)的情形。當(dāng)時的進(jìn)泥含固率僅為0.2%?0.3%左右，水力負(fù)荷為50ms/(m?.h)，是除磷脫氮工藝產(chǎn)生的污泥工作過程污泥經(jīng)投加凝聚劑凝聚劑后進(jìn)行充分混合反應(yīng)之后流入濃縮段的進(jìn)料分配器，將污泥均勻分布到傾斜式的濃縮段上，并在泥耙的雙向?qū)韬椭亓ψ饔孟拢勰嚯S著濾帶的轉(zhuǎn)動，迅速脫去污泥的游離水。重力脫水后濃縮污泥經(jīng)反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)將污泥輸送至帶式壓濾機(jī)的重力脫水段進(jìn)一步脫水。然后喂入“S”形壓榨段中，污泥被夾在上，下兩層濾布中間，經(jīng)若干個不同口徑輥簡反復(fù)壓榨，使污泥再一次脫水，最后通過刮刀將泥餅刮落，而上下網(wǎng)帶在運(yùn)行運(yùn)程中不斷地被自動清洗［7。］DNDYQ系列技術(shù)特性（1）主要應(yīng)用于未經(jīng)濃縮污泥的處理，具有濃縮脫水的雙重功能，節(jié)省土建投資，處理量比單純壓榨脫水有明顯提高，脫水效果更佳。（2）分別采用不同孔隙的濃縮段濾帶和壓榨段濾帶，且采用不同線速，優(yōu)化了固液分離時間。（3）可用濾液沖洗濾帶，節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用。（4）設(shè)備連續(xù)運(yùn)行，無級調(diào)速。（5）濾帶自動糾偏，（采用氣動反饋單側(cè)自動糾偏）濾帶氣動張緊，張力自動調(diào)整。（6）操作簡單，運(yùn)行平衡，維修方便。本廠的污泥總量為4m3/h,選用DNDYQ-500型號的污泥處理一體化設(shè)備,其參數(shù)見表3-5:表3-5DNDYQ-500參數(shù)表Table3-5DNDYQ-500Parameters帶寬功率（kW）線速度（m/s）污泥量泥餅含水外形尺寸機(jī)總重量(mm)濃縮壓濾濃縮壓濾(m3/h)率長X寬X高（mm）(kg)5000.751.51.4-7.22.9-14.54-7<80%5000.75平面布置總平面布置原則（1）處理構(gòu)筑物與設(shè)施的布置應(yīng)順應(yīng)流程、集中緊湊,以便于節(jié)約用地和運(yùn)行管理；（2）工藝構(gòu)筑物（或設(shè)施）與不同功能的輔助構(gòu)筑物應(yīng)按功能的差異,分別相對獨立布置,并協(xié)調(diào)好與環(huán)境條件的關(guān)系（如地形走勢、污水出口方向、風(fēng)向、周圍的重要或敏感建筑物等）。（3）構(gòu)（建）筑物之間的間距應(yīng)滿足交通、管道（渠）敷設(shè)、施工和運(yùn)行管理等方面的要求。（4）管道（線）與渠道的平面布置,應(yīng)與高程布置相協(xié)調(diào),順應(yīng)污水處理廠各種介質(zhì)輸送的要求，盡量避免多次提升和迂回曲折，便于節(jié)能降耗和運(yùn)行維護(hù)。（5）協(xié)調(diào)好輔助建筑物、道路、綠化與處理構(gòu)筑物的關(guān)系，做到方便生產(chǎn)運(yùn)行，保證安全暢道，美化廠區(qū)環(huán)境［8。］廠內(nèi)平面布置本廠設(shè)置的主要構(gòu)筑物有格柵井、調(diào)節(jié)沉淀池、污水提升泵房、SBR池、UASB池、集泥井、污泥處理間、鼓風(fēng)機(jī)房、配電室，另設(shè)一間工控機(jī)房和一間值班室。根據(jù)污水處理工藝流程結(jié)合布置原則和要求布置各構(gòu)筑物。其中鼓風(fēng)機(jī)房和配電室緊密相接并靠近SBR池，值班室和監(jiān)控室應(yīng)設(shè)在廠門口，以方便工作人員接待進(jìn)入廠區(qū)的外來人員。污泥處理間盡量遠(yuǎn)離辦公區(qū)設(shè)置，并從飲料廠的后門運(yùn)出。4結(jié)語在對該飲料廠污水處理工程設(shè)計中，選擇的生物核心處理構(gòu)筑物為UASB

工藝與SBR工藝的組合，從而能夠起到良好的去除COD、BOD同時達(dá)到生物

除磷脫氮作用，出水水質(zhì)達(dá)到GB8978-1996中的一級排放標(biāo)準(zhǔn)。本設(shè)計中未單

獨設(shè)置濃縮池和脫水機(jī)房，而是直接采用機(jī)械濃縮脫水一體化的方式。該工藝

具有流程簡單、自動化程度高、占地面積少等優(yōu)點，適合本飲料廠的處理要求

綜上所述，采用UASB-SBR工藝合理，技術(shù)成熟，管理方便，在處理水質(zhì)穩(wěn)定

達(dá)標(biāo)排放的同時，不產(chǎn)生二次污染，同時具有顯著的經(jīng)濟(jì)效益，實現(xiàn)了環(huán)境效

益和經(jīng)濟(jì)效益的統(tǒng)一。以較低的投入，可以收到良好效果，是一種合理、可靠

的廢水處理方案。論大學(xué)生寫作能力寫作能力是對自己所積累的信息進(jìn)彳丁選擇、提取、加工、改造并將之形成為書面文字的能力。積累是寫作的基礎(chǔ)，積累越厚實，寫作就越有基礎(chǔ)，文章就能根深葉茂開奇葩。沒有積累，胸?zé)o點墨,怎么也不會寫出作文來的。寫作能力是每個大學(xué)生必須具備的能力。從目前高校整體情況上看，大學(xué)生的寫作能力較為欠缺。一、大學(xué)生應(yīng)用文寫作能力的定義那么，大學(xué)生的寫作能力究竟是指什么呢？葉圣陶先生曾經(jīng)說過，“大學(xué)畢業(yè)生不一定能寫小說詩歌，但是一定要寫工作和生活中實用的文章，而且非寫得既通順又扎實不可?！睂τ诖髮W(xué)生的寫作能力應(yīng)包含什么，可能有多種理解，但從葉圣陶先生的談話中，我認(rèn)為：大學(xué)生寫作能力應(yīng)包括應(yīng)用寫作能力和文學(xué)寫作能力，而前者是必須的，后者是“不一定”要具備，能具備則更好。眾所周知對于大學(xué)生來說，是要寫畢業(yè)論文的，我認(rèn)為寫作論文的能力可以包含在應(yīng)用寫作能力之中。大學(xué)生寫作能力的體現(xiàn)，也往往是在撰寫畢業(yè)論文中集中體現(xiàn)出來的。本科畢業(yè)論文無論是對于學(xué)生個人還是對于院系和學(xué)校來說，都是十分重要的。如何提高本科畢業(yè)論文的質(zhì)量和水平，就成為教育彳政部門和高校都很重視的一個重要課題。如何提高大學(xué)生的寫作能力的問題必須得到社會的廣泛關(guān)注，并且提出對策去實施解決。二、造成大學(xué)生應(yīng)用文寫作困境的原因：（一）大學(xué)寫作課開設(shè)結(jié)構(gòu)不合理。就目前中國多數(shù)高校的學(xué)科設(shè)置來看，除了中文專業(yè)會系統(tǒng)開設(shè)寫作的系列課程外，其他專業(yè)的學(xué)生都只開設(shè)了普及性的《大學(xué)語文》課。學(xué)生寫作能力的提高是一項艱巨復(fù)雜的任務(wù)，而我們的課程設(shè)置僅把這一任務(wù)交給了大學(xué)語文教師，可大學(xué)語文教師既要在有限課時時間內(nèi)普及相關(guān)經(jīng)典名著知識，又要適度提高學(xué)生的鑒賞能力，且要教會學(xué)生寫作規(guī)律并提高寫作能力，任務(wù)之重實難完成。（二）對實用寫作的普遍性不重視。“大學(xué)語文”教育已經(jīng)被嚴(yán)重地“邊緣化”。目前對中國語文的態(tài)度淡漠，而是呈現(xiàn)出全民學(xué)英語的大好勢頭。中小學(xué)如此，大學(xué)更是如此。對我們的母語中國語文，在大學(xué)反而被漠視，沒有相關(guān)的課程的設(shè)置，沒有系統(tǒng)的學(xué)習(xí)實踐訓(xùn)練。這其實是國人的一種偏見。應(yīng)用寫作有它自身的規(guī)律和方法。一個人學(xué)問很大，會寫小說詩歌、戲劇等，但如果不曉得應(yīng)用文寫作的特點和方法，他就寫不好應(yīng)用文。（三）部分大學(xué)生學(xué)習(xí)態(tài)度不端正