2023年化工工程師專業(yè)基礎(chǔ)測試匯編

2023化工工程師專業(yè)根底測試匯編1、同一體系的平衡吸附量隨溫度上升的變化趨勢是〔〕。A．增高B．下降C．不變一、單項選擇題〔〕 〔單項選擇題401、同一體系的平衡吸附量隨溫度上升的變化趨勢是〔〕。A．增高B．下降C．不變ABCABCD2、在某壓力下，將含甲醇0.45〔摩爾分數(shù)〕的甲醇-水混合物進展閃蒸，規(guī)定汽化率為0.55，進料2、在某壓力下，將含甲醇0.45〔摩爾分數(shù)〕的甲醇-水混合物進展閃蒸，規(guī)定汽化率為0.55，進料y＝0.46x＋0.525。則閃蒸后氣相產(chǎn)品的流量為〔〕。A．11.02kmol/hB．9.01kmol/hC．14.14kmol/hD．12.50kmol/hABCABCD1.000解析：A．正確。依題意，液化率為q＝1－0.55＝0.45氣液平衡關(guān)系為y＝0.46x＋0.525聯(lián)立得0.818－0.818x＝0.46x＋0.525y＝0.630氣相產(chǎn)品流量為B．錯誤?！瞦〕1－1.222x＝0.46x＋0.525y＝0.655C．錯誤?！补接涘e〕0.818－1.818x＝0.46x＋0.525y＝0.58310210%折現(xiàn)率計算恰好在壽命期內(nèi)把初期投資全部收回〔P/A，10%，10〕＝6.145，則該工程初期投入為〔〕。A．20B．18.42C．12.29D．10ABCABCD4、由下面〔〕的熱效率表達式可以得出其次類永動機是不行能的。B．卡諾循環(huán)C．朗肯循環(huán)4、由下面〔〕的熱效率表達式可以得出其次類永動機是不行能的。B．卡諾循環(huán)C．朗肯循環(huán)ABCABCD5、靜態(tài)投資包括〔〕。A．建筑安裝工程費、設(shè)備和工器具購置費、工程建設(shè)其他費用和根本預備費B．建筑安裝工程費、設(shè)備和工器具購置費、工程建設(shè)其他費用和預備費D．建筑安裝工程費、設(shè)備和工器具購置費、建設(shè)期借款利息和預備費1.0005、靜態(tài)投資包括〔〕。A．建筑安裝工程費、設(shè)備和工器具購置費、工程建設(shè)其他費用和根本預備費B．建筑安裝工程費、設(shè)備和工器具購置費、工程建設(shè)其他費用和預備費D．建筑安裝工程費、設(shè)備和工器具購置費、建設(shè)期借款利息和預備費ABCABCD6、〔〕階段的估算需承受流淌資金擴大指標和估算法。A．規(guī)劃6、〔〕階段的估算需承受流淌資金擴大指標和估算法。A．規(guī)劃D．評估ABCD．評估ABCD7〔〕。A．間壁換熱釜式結(jié)晶器B．直接接觸冷卻結(jié)晶器7〔〕。A．間壁換熱釜式結(jié)晶器B．直接接觸冷卻結(jié)晶器C．真空冷卻結(jié)晶器D．蒸發(fā)型結(jié)晶器ABCABCD8〔〕。A．單件性和大額性計價特征B．屢次性和簡單性計價特征8〔〕。A．單件性和大額性計價特征B．屢次性和簡單性計價特征C．單件性和屢次性計價特征D．屢次性和大額性計價特征ABCABCD9、氣流枯燥器的枯燥作用主要發(fā)生在枯燥管的〔〕。A．進口段B．出口段9、氣流枯燥器的枯燥作用主要發(fā)生在枯燥管的〔〕。A．進口段B．出口段C．中間段ABCABCD10、對肯定大小氣缸的活塞式壓氣機，因余隙容積的存在〔〕。A．使壓縮每公斤氣體的理論耗功增大，壓氣機生產(chǎn)量下降1.0010、對肯定大小氣缸的活塞式壓氣機，因余隙容積的存在〔〕。A．使壓縮每公斤氣體的理論耗功增大，壓氣機生產(chǎn)量下降B．使壓縮每公斤氣體的理論耗功增大，壓氣機生產(chǎn)量不變ABB．使壓縮每公斤氣體的理論耗功增大，壓氣機生產(chǎn)量不變ABCD11、對于液體的吸附，溶質(zhì)在溶劑中的溶解度愈大，其平衡吸附量將〔〕。B．愈大C．愈小D．無法推斷11、對于液體的吸附，溶質(zhì)在溶劑中的溶解度愈大，其平衡吸附量將〔〕。B．愈大C．愈小D．無法推斷ABCABCD12、工質(zhì)絕熱節(jié)流后〔〕。D．壓力下降，溫度不定，熵增大12、工質(zhì)絕熱節(jié)流后〔〕。D．壓力下降，溫度不定，熵增大ABCABCD13、定量的某種抱負氣體經(jīng)受某種可逆過程，過程中不行能同時發(fā)生〔〕。1.0013、定量的某種抱負氣體經(jīng)受某種可逆過程，過程中不行能同時發(fā)生〔〕。ABCABCD1.000解析：14、既可用于流體純化〔如脫色〕，又可用于混合物分別的吸附裝置中，較適宜的是〔〕。A．攪拌槽14、既可用于流體純化〔如脫色〕，又可用于混合物分別的吸附裝置中，較適宜的是〔〕。A．攪拌槽C．模擬移動床D．流化床-移動床組合ABCD151000kJ151000kJ〔〕。A．違反了熱力學第肯定律B．違反了熱力學其次定律C．違反了熱力學第一和其次定律D．既不違反熱力學第肯定律也不違反其次定律ABCABCD16、吸附操作常用來分別或純化吸附質(zhì)含量〔〕的流體混合物。A．較高B．中等C．較低1.0016、吸附操作常用來分別或純化吸附質(zhì)含量〔〕的流體混合物。A．較高B．中等C．較低ABCABCD易揮發(fā)組分的摩爾分數(shù)〕的苯-甲苯混合物進展簡潔蒸餾，進料量易揮發(fā)組分的摩爾分數(shù)〕的苯-甲苯混合物進展簡潔蒸餾，進料量11.7kmol/hy＝0.52x＋0.455，則釜殘液的組成為〔〕。A．0.324B．0.350C．0.425D．0.505ABCABCD1.000解析：A．正確。依題意，F(xiàn)＝26kmol/h，D＝11.7kmol/hW＝F－D＝26－11.7＝14.3kmol/h18、建設(shè)方案設(shè)計過程中，對建設(shè)方案進展多方案的分析和比選，同時應(yīng)結(jié)合〔〕進展。A．建設(shè)規(guī)模與產(chǎn)品方案B．工藝技術(shù)方案18、建設(shè)方案設(shè)計過程中，對建設(shè)方案進展多方案的分析和比選，同時應(yīng)結(jié)合〔〕進展。A．建設(shè)規(guī)模與產(chǎn)品方案B．工藝技術(shù)方案D．總圖運輸方案ABCABCD19、在全回流條件下，用一試驗精餾塔測定所裝塔板的效率。測定物系為苯-甲苯混合物，其平均相對2.650.882〔摩爾分數(shù)〕，再沸器底部19、在全回流條件下，用一試驗精餾塔測定所裝塔板的效率。測定物系為苯-甲苯混合物，其平均相對2.650.882〔摩爾分數(shù)〕，再沸器底部〕5〔〕。A．60.0%B．80.0%C．75.5%D．62.6%ABCABCD1.000解析：A．y1＝xD＝0.882全回流條件下的操作線方程為yn+1＝xn承受逐板計算法計算理論板層數(shù)，由氣液平衡方程得 y3＝x2＝0.515y4＝x3＝0.286x4≤xW=0.1352010kmol/h，0.56〔摩爾分數(shù)〕。假設(shè)要求苯的回收率為2010kmol/h，0.56〔摩爾分數(shù)〕。假設(shè)要求苯的回收率為96.5%，塔釜殘液中含苯0.026〔摩爾分數(shù)〕，則塔頂產(chǎn)品的流量為〔〕。A．193.33kg/hB．2.46kg/hC．207.28kg/hD．225.36kg/hABCABCD1.000解析：A．正確。依題意，由DxD＝FxF－WxW＝10×0.56－0.026W解得W＝7.54kmol/hD＝10－7.54＝2.46kmol/h2.46×78.59＝193.33kg/h21、有一鈷鎳的硫酸鹽水溶液，現(xiàn)欲把其中的鈷與鎳分別，應(yīng)選用〔〕。A．精餾B．反滲透錯誤。D＝2.46〔kg/h〕C．錯誤?！睬箦e〕21、有一鈷鎳的硫酸鹽水溶液，現(xiàn)欲把其中的鈷與鎳分別，應(yīng)選用〔〕。A．精餾B．反滲透ABCABCD22t1t2〔22t1t2〔〕。A．相對濕度B．tdC．濕球溫度twD．IABCABCD23、抱負枯燥器是指〔〕。A．不向枯燥器補充熱量C．物料進出枯燥器的焓相等D．熱空氣在枯燥器進出口焓值相等23、抱負枯燥器是指〔〕。A．不向枯燥器補充熱量C．物料進出枯燥器的焓相等D．熱空氣在枯燥器進出口焓值相等ABCABCD24、用流化床枯燥器枯燥某晶狀濕物料，每小時將1000kg的濕物料由含水量6%〔濕基，下同〕枯燥24、用流化床枯燥器枯燥某晶狀濕物料，每小時將1000kg的濕物料由含水量6%〔濕基，下同〕枯燥20℃，50%，150℃后送入枯燥器，出枯燥器的廢氣溫度為75℃。設(shè)枯燥器為抱負枯燥器，則穎空氣消耗量接近〔〕。A．1892kg/hB．1906kg/hC．2027kg/hD．1783kg/hABCABCD25、對上題的枯燥系統(tǒng)，預熱器的加熱量接近〔〕。A．69.44kWB．69.95kWC．74.41kWD．65.46kW25、對上題的枯燥系統(tǒng)，預熱器的加熱量接近〔〕。A．69.44kWB．69.95kWC．74.41kWD．65.46kWABCABCD1.000解析：B．正確。上題中已求出kg/hI1＝171.74kJ/kgI0＝38.65kJ/kgQP＝L〔I1－I0〕＝1892〔171.74－38.65〕＝2.52×105kJ/h＝69.95kW/hC．錯。G1G120℃后進入連續(xù)逆流枯燥器中，空氣離開枯燥器時的溫度為60℃。濕物料由20℃,含水量w1＝0.015被枯燥至35℃，含水量w2＝0.002,9000kgcs＝1.9kJ/kg600kJ/kg〔〕。kg/hABCABCD此題分數(shù)：1.000分kg/hkg/ht0＝20℃，H0＝0.005，I0＝32.84kJ/kgI1＝134.78kJ/kg〕I2＝〔1.01＋1.88H2〕×60＋2490H2＝60.6＋2602.8H2對枯燥器作熱衡算L〔I1－I2〕＝G〔I′2－I′1〕＋QLL〔134.78－60.6－2602.8H2〕＝8865〔66.79－39.27〕＋600×117.28整理得L〔74.18－2602.8H2〕＝314332〔a〕由物料衡算求絕干空氣耗量〔b〕kg/kgkg/h27t0＝20℃，；廢氣狀態(tài)：t2＝50℃，。1：3。將此混合器在預熱器內(nèi)加熱升溫后送入枯燥器，枯燥27t0＝20℃，；廢氣狀態(tài)：t2＝50℃，。1：3。將此混合器在預熱器內(nèi)加熱升溫后送入枯燥器，枯燥1200kg/h0.2(0.01。假設(shè)系統(tǒng)熱損失可無視，枯燥過程等焓。則預熱器的加熱量接近〔〕。A．40.9kWB．163.5kWC．653.7kWD．409kWABC．653.7kWD．409kWABCD28X1＝0.2X2＝0.052.0h。28X1＝0.2X2＝0.052.0h。X*＝0.01，降速段枯燥速率與含水量呈線性關(guān)系，則物料含0.30.02〔均為干基含水量〕所需的時間接近〔〕。A．4.610hB．1.331hC．3.278hD．3.681hABCABCD此題分數(shù)：1.000分X1＝0.2，X2＝0.05X1＝0.3，X2＝0.0229、某液體混合物用一種高效萃取劑萃取，經(jīng)一次接觸即能到達要求的分別任務(wù)，宜選用〔29、某液體混合物用一種高效萃取劑萃取，經(jīng)一次接觸即能到達要求的分別任務(wù)，宜選用〔〕。A．填料萃取塔B．篩板萃取塔D．轉(zhuǎn)盤萃取塔ABCABCD30〔〕。A．溶解度對溫度不敏感的物系B．隨溫度上升溶解度下降的物系30〔〕。A．溶解度對溫度不敏感的物系B．隨溫度上升溶解度下降的物系C．溫度降低溶解度顯著減小的物系D．任何物系A(chǔ)BCABCD31、為防止熱敏性物料變性或分解，蒸發(fā)熱敏性溶液時常承受〔〕蒸發(fā)。A．加壓B．常壓C．減壓1.0031、為防止熱敏性物料變性或分解，蒸發(fā)熱敏性溶液時常承受〔〕蒸發(fā)。A．加壓B．常壓C．減壓ABCABCD32在〔〕。D．介穩(wěn)區(qū)與不穩(wěn)區(qū)均可32在〔〕。D．介穩(wěn)區(qū)與不穩(wěn)區(qū)均可ABCABCD33、晶習是指〔 〕。中晶體外部形態(tài)B．晶體的物理性質(zhì)C．晶體的化學組成33、晶習是指〔 〕。中晶體外部形態(tài)B．晶體的物理性質(zhì)C．晶體的化學組成D．是上述三者的綜合ABCABCD34、對于大多數(shù)結(jié)晶物系，晶體成長的掌握步驟為〔〕。A．集中過程1.0034、對于大多數(shù)結(jié)晶物系，晶體成長的掌握步驟為〔〕。A．集中過程C．傳熱過程D．3C．傳熱過程D．3ABCD3555kmol/h，0.45〔易揮發(fā)組分的3555kmol/h，0.45〔易揮發(fā)組分的0.99，0.023.5。塔頂承受30.65kJ/mol36.52kJ/mol。水的比4.187kJ/〔kg?℃〕15℃，則冷卻水的消耗量為〔〕。A．5.37×104kg/hB．4.17×104kg/hC．53.7kg/hD．2.25×105kg/hABCABCD1.000解析：A．正確。由由F＝D＋W55＝D＋W55×0.45＝0.99D＋0.02WD＝24.38kmol/hV＝〔R＋1〕D＝〔3.5＋1〕×24.38＝109.71kmol/h塔頂上升蒸氣的平均汽化熱為rm＝0.99×30.65＋0.01×36.52＝30.71kJ/molQc＝Vrm＝109.71×30.71×1000＝3.37×106kJ/h冷卻水的消耗量為B．錯誤。V＝RD＝3.5×24.38＝85.33kmol/h〔公式記錯〕Qc