DB42-T 2249-2024 橋梁水平轉(zhuǎn)體技術(shù)規(guī)程

DB42湖北省市場監(jiān)督管理局發(fā)布I V 3 3 6 74.4轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 94.5上、下轉(zhuǎn)盤設(shè)計(jì) 6.4試轉(zhuǎn)與正式轉(zhuǎn)體 6.5姿態(tài)調(diào)整 6.6轉(zhuǎn)體系統(tǒng)封固和體系轉(zhuǎn)換 本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定北建科國際工程有限公司、中船雙瑞（洛陽湖北中測鴻程工程咨詢有限公司、中鐵重工本文件實(shí)施應(yīng)用中的疑問，可咨詢湖北省交通運(yùn)輸廳，聯(lián)系電話郵箱：2651259230@；對(duì)本文件的有關(guān)修改意見、建議請反饋至中鐵武漢勘察設(shè)計(jì)院話郵箱：25886293@qqV本文件的發(fā)布機(jī)構(gòu)提請注意，聲明符合本文件時(shí)，可能涉及到4.1.2與極不對(duì)稱轉(zhuǎn)體橋梁設(shè)計(jì)與施本文件的發(fā)布機(jī)構(gòu)對(duì)于該專利的真實(shí)性、有效性和范圍無任地址：武漢東湖新技術(shù)開發(fā)區(qū)關(guān)山大道特一號(hào)光谷軟件園四期1橋梁水平轉(zhuǎn)體技術(shù)規(guī)程本文件適用于湖北省行政區(qū)域內(nèi)公路、市政、鐵路等工程中采用水平轉(zhuǎn)體法施工的連續(xù)梁、T型剛構(gòu)、連續(xù)剛構(gòu)、斜拉橋、拱橋等的設(shè)計(jì)、施工和驗(yàn)收，其他結(jié)構(gòu)類型的水平轉(zhuǎn)體橋梁可參GB146.2標(biāo)準(zhǔn)軌距鐵路限界第GB50936鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)GB50982建筑與橋梁結(jié)構(gòu)監(jiān)測技術(shù)3.1水平轉(zhuǎn)體施工法horizontalswivelconstruction3.23.3為實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)體施工而設(shè)置的包含轉(zhuǎn)體支撐、轉(zhuǎn)體平衡和轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)等系3.43.53.623.73.83.93.103.11設(shè)置于轉(zhuǎn)動(dòng)中心位置，對(duì)上下轉(zhuǎn)鉸或轉(zhuǎn)盤起到部分限位3.12為防止轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生傾覆而設(shè)置的，通常情況下3.13為保證轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性而設(shè)置的，轉(zhuǎn)體時(shí)承受一定豎向荷3.14采用滑動(dòng)或滾動(dòng)接觸方式與撐腳或支腿接觸，為其提供3.153.16設(shè)置于轉(zhuǎn)鉸與上轉(zhuǎn)盤之間的，適用于連續(xù)千斤頂牽引方式的圓柱體傳力結(jié)3.173.18轉(zhuǎn)體前測試轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩，推算偏心距及摩阻系數(shù)，為正式轉(zhuǎn)體提供數(shù)據(jù)支持的3.193.20試轉(zhuǎn)體完成后，利用轉(zhuǎn)體法將橋梁結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)動(dòng)到預(yù)定位置的33.21正式轉(zhuǎn)體完成后，對(duì)轉(zhuǎn)體橋軸線及高程進(jìn)行微調(diào)以達(dá)到最3.223.234轉(zhuǎn)體系統(tǒng)設(shè)計(jì)4.1.1應(yīng)根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和工程建設(shè)條件，綜合考慮施工的難易程度、安全性和經(jīng)濟(jì)效益，選擇合4.1.2根據(jù)支撐類型的不同，橋梁水平轉(zhuǎn)體系統(tǒng)可分為中心支撐、環(huán)道支撐、中心與環(huán)道共同支撐三45注：本圖B大樣與圖2相同，支腿自帶轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)標(biāo)引序號(hào)說明：64.1.3轉(zhuǎn)體系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)對(duì)轉(zhuǎn)體支撐系統(tǒng)、轉(zhuǎn)體平衡系統(tǒng)、轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性進(jìn)4.2轉(zhuǎn)鉸系統(tǒng)設(shè)計(jì)4.2.1水平轉(zhuǎn)體橋梁應(yīng)結(jié)合轉(zhuǎn)體重量、轉(zhuǎn)體系統(tǒng)布置形式和運(yùn)輸條件等4.2.2常用轉(zhuǎn)鉸結(jié)構(gòu)包括：鋼球鉸、鋼平鉸、支座式球鉸和超高性能混凝土球鉸，宜優(yōu)先采用鋼球鉸4.2.3轉(zhuǎn)鉸結(jié)構(gòu)與上、下轉(zhuǎn)盤之間應(yīng)形成可靠連接，以保證轉(zhuǎn)體施工過程中剪力、扭矩等內(nèi)力的有效4.2.4轉(zhuǎn)鉸下方宜設(shè)置凸臺(tái)或轉(zhuǎn)鉸墊石，并滿足以下要求：Gc——轉(zhuǎn)鉸承擔(dān)的轉(zhuǎn)體重量（kN）；R1——轉(zhuǎn)鉸接觸面平面投影半徑（m）；），]（MPa）R0——鋼球鉸的球面半徑（m）；R1——鋼球鉸接觸面平面投影半徑（m）。4.2.6轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)應(yīng)在轉(zhuǎn)動(dòng)中心設(shè)置定位轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)軸應(yīng)按公式(3)進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算：τ——中心定位轉(zhuǎn)軸的計(jì)算剪應(yīng)力（MPak——安全儲(chǔ)備系數(shù)，取1.5；Q——中心定位轉(zhuǎn)軸的剪力設(shè)計(jì)值（NA——中心定位轉(zhuǎn)軸的有效橫截面積（mm24.2.7定位轉(zhuǎn)軸的剪力設(shè)計(jì)值Q可按公式(4)、公式(5)計(jì)算確定：7MG——轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)不平衡力矩（kN·mMz——轉(zhuǎn)鉸摩阻力矩（kN·mR0——轉(zhuǎn)鉸球面半徑（m）。b)環(huán)道支撐及中心與環(huán)道共同支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)——轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)力（kN）；EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up1(???),F)EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up1(→),t)——各支腿的反力（kN），其產(chǎn)生的摩阻力為向量。4.3轉(zhuǎn)體平衡系統(tǒng)設(shè)計(jì)4.3.1轉(zhuǎn)體平衡系統(tǒng)包含撐腳、支腿和滑道4.3.2撐腳可采用鋼管結(jié)構(gòu)或鋼管混凝土結(jié)構(gòu)。采用鋼管混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)，撐腳內(nèi)混凝土宜采用微膨脹84.3.4撐腳可采用單圓柱或雙圓柱形式，鋼管直徑dc不宜fy——鋼管的屈服強(qiáng)度（MPa）。fy——鋼管的屈服強(qiáng)度（MPa）。a)撐腳應(yīng)以轉(zhuǎn)鉸為中心沿圓周對(duì)稱均勻布置，全部撐腳底面應(yīng)處在同一水平面內(nèi)；a)采用主動(dòng)承力支撐時(shí)，應(yīng)設(shè)置千斤頂?shù)仁┝ρb置，調(diào)節(jié)各支腿所承擔(dān)的豎向力；94.3.9支腿與滑道間采用滾動(dòng)摩擦接觸時(shí)，單個(gè)支腿承受豎向力不宜大于20000kN；采用滑動(dòng)摩擦接4.3.10支腿與中心轉(zhuǎn)鉸形成超靜定的支撐體系時(shí)，設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮轉(zhuǎn)體過程中因滑道不平順引起的支4.3.11墩頂轉(zhuǎn)體時(shí)，滑道可布置在墩頂4.3.12滑道應(yīng)采用圓環(huán)形布置，其中心與撐腳或支腿的中心重合，滑道中心應(yīng)與轉(zhuǎn)動(dòng)中心重合。4.3.13滑道結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足上部結(jié)構(gòu)施工及轉(zhuǎn)體過程中撐腳、支腿等承力的要求。4.3.14滑道應(yīng)有足夠的剛度、表4,4轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)4.4.2中心支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)的驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)可采用千斤頂頂推或連續(xù)千斤頂張拉牽引索方式，二者也可相互引索或齒輪齒軌方式。采用中心與單側(cè)環(huán)道共同支撐4.4.3當(dāng)環(huán)道支撐半徑較大，支腿位于上轉(zhuǎn)盤范4.4.4采用連續(xù)千斤頂張拉牽引索方式時(shí)，轉(zhuǎn)體系統(tǒng)應(yīng)設(shè)置圓形轉(zhuǎn)臺(tái)和牽引反力座，且應(yīng)滿足下列要a)牽引索宜對(duì)稱轉(zhuǎn)鉸中心設(shè)置，每根索的預(yù)埋走向應(yīng)與牽引方向保持一致；b)牽引索宜采用預(yù)應(yīng)力鋼絞線，強(qiáng)度安全系數(shù)應(yīng)大d)牽引反力座宜對(duì)稱轉(zhuǎn)動(dòng)中心設(shè)置，使?fàn)恳π纬善胶怛?qū)動(dòng)力偶；e)牽引反力座的承載力宜按不小于牽引力的2倍進(jìn)行設(shè)計(jì)，其剛度應(yīng)滿足轉(zhuǎn)體牽引基坑等圍護(hù)結(jié)構(gòu)之間的距離應(yīng)滿足連續(xù)千斤頂?shù)膹埨臻g4.4.5墩頂轉(zhuǎn)體的鋼梁橋宜采用可拆卸式鋼轉(zhuǎn)臺(tái)或鋼制牽引盤，其4.4.6鋼筋混凝土轉(zhuǎn)臺(tái)的設(shè)計(jì)，應(yīng)符合下列要求：a)轉(zhuǎn)臺(tái)宜與上轉(zhuǎn)盤采用同一強(qiáng)度等級(jí)混凝土材料，且不宜低b)轉(zhuǎn)臺(tái)鋼筋應(yīng)伸入上轉(zhuǎn)盤內(nèi)，并滿足最小錨固長度要求；4.4.7可拆卸式鋼轉(zhuǎn)臺(tái)的設(shè)計(jì)，應(yīng)符合下列要求：b)采用中心支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)時(shí)，鋼轉(zhuǎn)臺(tái)底部應(yīng)預(yù)留可拆卸式撐腳的施工安裝條件。a)轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)應(yīng)包括：電機(jī)（液壓馬達(dá)）、減速機(jī)、齒輪齒軌、連接及限位構(gòu)造；c)應(yīng)設(shè)置合理的齒隙限位及調(diào)節(jié)裝置，保證齒輪與齒軌間的良好嚙合；R2——轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)半徑（m采用千斤頂頂推方式時(shí)，R2Rμ0——轉(zhuǎn)鉸摩阻系數(shù)，應(yīng)通過試驗(yàn)確定。無試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)：啟動(dòng)時(shí)靜摩阻系數(shù)4.4.10環(huán)道支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)的轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)力可按公式(9)計(jì)算：Fti——各支腿所承擔(dān)的轉(zhuǎn)體重量（kNRi——各支腿的轉(zhuǎn)動(dòng)半徑（mμt——支腿與滑道之間的摩阻系數(shù)，應(yīng)通過試驗(yàn)確定，無試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，可按表2選取。····························Gc——中心轉(zhuǎn)鉸承擔(dān)的轉(zhuǎn)體重量（kN4.4.12當(dāng)采用千斤頂頂推或連續(xù)千斤頂張拉牽引索驅(qū)動(dòng)方式時(shí)，應(yīng)設(shè)置水平轉(zhuǎn)動(dòng)限位裝置。4.5.1上、下轉(zhuǎn)盤的混凝土材料強(qiáng)度等級(jí)不4.5.2上、下轉(zhuǎn)盤之間應(yīng)預(yù)留足夠的施工操作空間，上轉(zhuǎn)盤或轉(zhuǎn)臺(tái)底面至下轉(zhuǎn)盤頂面的豎向凈距不宜a)上、下轉(zhuǎn)盤的設(shè)計(jì)尺寸應(yīng)滿足橋梁結(jié)構(gòu)受力及轉(zhuǎn)體系統(tǒng)的布置要求；b)下轉(zhuǎn)盤與轉(zhuǎn)鉸、撐腳或支腿的接觸部位，應(yīng)按局部承壓構(gòu)），tc——下轉(zhuǎn)盤（承臺(tái)）的厚度（m）。a)上轉(zhuǎn)盤的平面形狀宜根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)形式及場地條件，采用多邊形或圓形；c)當(dāng)上轉(zhuǎn)盤內(nèi)布置有撐腳或支腿時(shí)，應(yīng)根據(jù)撐腳或支腿的設(shè)計(jì)內(nèi)力配置必要的抗沖切鋼筋。4.5.7采用墩底轉(zhuǎn)體施工時(shí)，承臺(tái)樁基礎(chǔ)EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(z),d)EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(o),d)NiEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(z),d)——上、下轉(zhuǎn)盤封固前，單樁樁頂豎向力（kN可采用有NiEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(o),d)——封固后至運(yùn)營階段，單樁樁頂豎向力增加4.5.8上、下轉(zhuǎn)盤受力狀態(tài)復(fù)雜，宜采用實(shí)體有限元模型進(jìn)行分析計(jì)算。設(shè)置預(yù)應(yīng)力的上、下轉(zhuǎn)盤應(yīng)b)后封固混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于上、下轉(zhuǎn)盤混凝土的強(qiáng)度。5.1.1應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場的工程建設(shè)條件，綜合考慮場地布置、安全性、耐久性和經(jīng)濟(jì)性，選擇合適的橋型5.1.2水平轉(zhuǎn)體橋梁的孔跨布置應(yīng)根據(jù)所跨越鐵路、公（道）路、河道、峽谷等設(shè)施或障礙物的現(xiàn)狀及規(guī)劃情況，通行（航）與凈空要求，地形、地質(zhì)條件5.1.3水平轉(zhuǎn)體橋梁的平面位置及高程設(shè)置應(yīng)確保轉(zhuǎn)體范圍內(nèi)無障礙物，并應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)變形和施工誤d)跨越公路平轉(zhuǎn)橋梁的墩臺(tái)布置可參照上述原則執(zhí)行。5.2.2轉(zhuǎn)體系統(tǒng)宜設(shè)置在墩底或墩頂5.2.4水平轉(zhuǎn)體橋梁設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況，合理確定轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)長度、合龍段位置、轉(zhuǎn)體方向體施工過程中，合龍段兩側(cè)梁體最小水平距離不宜小5.2.6上跨鐵路的水平轉(zhuǎn)體橋梁，中跨合龍段宜設(shè)置在鐵路建筑限界平面投影范圍以外，并應(yīng)滿足鐵5.2.7轉(zhuǎn)體方案設(shè)計(jì)時(shí)，一般情況下宜控制轉(zhuǎn)體墩兩側(cè)梁體自重對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)中心的力矩差，并通過臨時(shí)配重等方式，使轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的重心偏向于非鐵路（公路）拉橋等高聳結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)體，宜通過調(diào)整結(jié)構(gòu)自重或臨時(shí)壓重的方式使其重心位置與轉(zhuǎn)動(dòng)中心基本重5.2.8采用臨時(shí)配重方式時(shí)，應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行壓重狀態(tài)下的整體與局部計(jì)算，并驗(yàn)算運(yùn)營狀態(tài)下邊跨梁5.2.9轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的重心位置可通過以下方式調(diào)整：Ft——支腿反力（kN）；Lt——支腿到轉(zhuǎn)鉸中心的水平距離（mc)通過設(shè)置轉(zhuǎn)鉸預(yù)偏心調(diào)整轉(zhuǎn)體系統(tǒng)重心時(shí)，轉(zhuǎn)鉸的預(yù)偏心值按公式(15)計(jì)算：es——轉(zhuǎn)鉸預(yù)偏心值（mMG——轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)不平衡力矩（kN·mG——轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)重量（kN）。5.2.10設(shè)計(jì)文件中應(yīng)包含轉(zhuǎn)體施工的指導(dǎo)性方案。5.3.1水平轉(zhuǎn)體橋梁應(yīng)按其在施工狀態(tài)下的最不利荷載組合，對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)及轉(zhuǎn)體系統(tǒng)的強(qiáng)度和穩(wěn)定性5.3.2水平轉(zhuǎn)體橋梁施工狀態(tài)下的風(fēng)荷載取值宜按橋址所在地區(qū)十年一遇風(fēng)速確定。5.3.3結(jié)構(gòu)重心較高的水平轉(zhuǎn)體橋梁，計(jì)算抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)時(shí)，應(yīng)考慮橋墩（塔）傾斜時(shí)結(jié)構(gòu)重心偏5.3.4轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的整體抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)按公式(16)計(jì)算：Mbk,i/∑Msk,i≥kqf········kqf——轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)，靜止?fàn)顟B(tài)下kqf取1.5，轉(zhuǎn)動(dòng)狀態(tài)下kqf取1.3；Mbk,i——臨界穩(wěn)定狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)抗傾覆力矩（kN·m5.3.5采用中心轉(zhuǎn)鉸支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)時(shí)，在圖9所示的臨界穩(wěn)定狀Mbk1=μ0GR0·························Mbk1——抗傾覆力矩，即轉(zhuǎn)鉸豎向轉(zhuǎn)動(dòng)摩阻力矩（kN·mμ0——轉(zhuǎn)鉸摩阻系數(shù)；G——轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)重量（kNMbk2=μ0GcR0+N?1Lc·Mbk2——中心與環(huán)道共同支撐臨界穩(wěn)定狀態(tài)下的抗傾覆力矩（kN·mGc——轉(zhuǎn)鉸承擔(dān)的轉(zhuǎn)體重量(kN)；Lc——轉(zhuǎn)動(dòng)中心到支腿的水平距離(m)，傾覆軸線上支腿R3——支腿的分布半徑(m)；θ——相鄰兩個(gè)承力支腿對(duì)應(yīng)的圓心角；Mbk3=min(GLc,2N?2Lc)··························································G——轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)重量（kNR3——支腿的分布半徑(m)；θ——相鄰兩個(gè)支腿對(duì)應(yīng)的圓心角；N?2——單個(gè)支腿的豎向承載力Ns與轉(zhuǎn)體重量作用下初始反力Np的差值(kN)。5.3.8采用中心與環(huán)道共同支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)時(shí)，應(yīng)根據(jù)驅(qū)動(dòng)力的作用位置及設(shè)備的驅(qū)動(dòng)能力合理設(shè)定支6.1.1采用水平轉(zhuǎn)體施工法進(jìn)行橋梁轉(zhuǎn)體施工前，施工單位應(yīng)結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況及設(shè)計(jì)文件，編制轉(zhuǎn)6.1.2轉(zhuǎn)體施工前，應(yīng)做好各項(xiàng)施工6.1.3轉(zhuǎn)體施工前，應(yīng)做好轉(zhuǎn)體橋下設(shè)施的防護(hù)工作，并針對(duì)施工現(xiàn)場可能發(fā)生的危害、災(zāi)害與突發(fā)6.1.4轉(zhuǎn)體施工操作各崗位人員應(yīng)進(jìn)6.2轉(zhuǎn)體系統(tǒng)安裝與施工6.2.1轉(zhuǎn)體系統(tǒng)各構(gòu)件的材料及制造、安裝、施工精度應(yīng)符合設(shè)計(jì)及相關(guān)規(guī)范的要求，并應(yīng)進(jìn)行質(zhì)量6.2.2中心與環(huán)道共同支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)各構(gòu)件出廠前應(yīng)進(jìn)行試6.2.3當(dāng)轉(zhuǎn)鉸或滑道采用預(yù)埋定位骨架安裝時(shí)，下轉(zhuǎn)盤混凝土宜根據(jù)定位骨架的高度分兩次澆筑，并6.2.5轉(zhuǎn)鉸和滑道的安裝施工，宜盡量避免對(duì)下轉(zhuǎn)盤頂面鋼筋的截?cái)嗥茐?；若無法避免，應(yīng)對(duì)截?cái)嗟腶)定位骨架的尺寸應(yīng)滿足滑道鋼板及轉(zhuǎn)鉸的布置要求；b)定位骨架應(yīng)有足夠的強(qiáng)度和剛度，并應(yīng)與下轉(zhuǎn)盤第一次澆筑時(shí)的預(yù)埋鋼筋焊接牢固；b)球面各處的曲率應(yīng)相等，其曲率半徑b)轉(zhuǎn)體完成后需進(jìn)行上、下轉(zhuǎn)盤封固的橋梁，上轉(zhuǎn)盤宜預(yù)留壓漿孔、振搗孔、排氣孔。6.2.17采用連續(xù)千斤頂張拉牽引索方式時(shí)，牽引索的施工應(yīng)符合下列規(guī)a)應(yīng)根據(jù)稱重結(jié)果復(fù)核牽引索的數(shù)量、規(guī)格、錨固長度是否滿足轉(zhuǎn)體牽引力的要求；b)牽引索安裝前應(yīng)進(jìn)行全面的檢查，清理表面灰塵及浮銹；6.2.18下轉(zhuǎn)盤、上轉(zhuǎn)盤、轉(zhuǎn)臺(tái)及后封固區(qū)混凝土澆筑施工應(yīng)滿足大體積混凝土施工的要求。6.3轉(zhuǎn)體準(zhǔn)備工作6.3.4轉(zhuǎn)體前應(yīng)完成監(jiān)控設(shè)備的安裝和調(diào)6.3.5轉(zhuǎn)體前應(yīng)對(duì)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)范圍內(nèi)的構(gòu)筑物、施工設(shè)施、設(shè)備等的空間位置進(jìn)行核實(shí)，對(duì)梁端及后封6.3.6采用連續(xù)千斤頂張拉牽引索方式時(shí)，應(yīng)6.3.7轉(zhuǎn)體前應(yīng)清理橋面、梁體及其他附屬結(jié)構(gòu)表面的漂浮物、易墜物，對(duì)無法拆除的設(shè)備應(yīng)采取可6.3.8轉(zhuǎn)體前應(yīng)清理滑道，核查撐腳或支腿與滑道之間的間隙或接觸6.3.9采用連續(xù)千斤頂張拉牽引索方式時(shí)，牽引索應(yīng)提前預(yù)緊，不應(yīng)交叉、打絞和扭轉(zhuǎn)，預(yù)緊力取設(shè)6.3.10轉(zhuǎn)體前應(yīng)根據(jù)所采用的轉(zhuǎn)體支撐系統(tǒng)，確定是否需要進(jìn)行平衡稱重試a)采用中心支撐轉(zhuǎn)體時(shí)，應(yīng)進(jìn)行平衡稱重試b)采用中心與環(huán)道共同支撐轉(zhuǎn)體時(shí)，應(yīng)根據(jù)支腿布置情況，c)采用環(huán)道支撐轉(zhuǎn)體時(shí)，不進(jìn)行平衡稱重δ=0.6R0μ0·······δ——結(jié)構(gòu)重心偏移值（mR0——轉(zhuǎn)鉸球面半徑（m）；μ0——轉(zhuǎn)鉸滑動(dòng)摩阻系數(shù)。6.4.1正式轉(zhuǎn)體施工前應(yīng)進(jìn)行試轉(zhuǎn)體，監(jiān)測轉(zhuǎn)動(dòng)系統(tǒng)的應(yīng)力與變形，測定摩阻系數(shù)及驅(qū)動(dòng)力，用于指a)試轉(zhuǎn)體開始后應(yīng)分級(jí)加載至結(jié)構(gòu)開始轉(zhuǎn)動(dòng)，并應(yīng)記錄啟動(dòng)牽引力及轉(zhuǎn)動(dòng)牽引力；c)試轉(zhuǎn)體時(shí)應(yīng)記錄轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)間和轉(zhuǎn)速，并應(yīng)根據(jù)實(shí)測結(jié)果確定正式轉(zhuǎn)體時(shí)的轉(zhuǎn)速；d)采用連續(xù)千斤頂張拉牽引索方式時(shí)，應(yīng)測試點(diǎn)動(dòng)一次懸臂端所轉(zhuǎn)動(dòng)水平弧線距離的數(shù)據(jù)。6.4.5正式轉(zhuǎn)體角加速度宜控制在2.2×10-56.4.7驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)啟動(dòng)后，達(dá)到設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速后應(yīng)保持勻6.4.8采用連續(xù)千斤頂張拉牽引索驅(qū)動(dòng)方式時(shí)，距轉(zhuǎn)體就位相差2°時(shí)，牽引千斤頂應(yīng)由連續(xù)作業(yè)變6.5.1轉(zhuǎn)體就位后，應(yīng)對(duì)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)全面測量檢查，并測算出軸線及高程偏差6.5.2轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)偏差調(diào)整應(yīng)按照先軸線后高程的順6.5.3采用連續(xù)千斤頂張拉牽引索驅(qū)動(dòng)方式時(shí)，軸線偏差可采用連續(xù)千斤頂點(diǎn)動(dòng)控制及限位裝置來調(diào)整；采用齒輪齒軌驅(qū)動(dòng)方式時(shí)，可采用點(diǎn)動(dòng)控制或改變轉(zhuǎn)動(dòng)方向來6.5.6姿態(tài)調(diào)整應(yīng)以調(diào)整梁體線形為6.6轉(zhuǎn)體系統(tǒng)封固和體系轉(zhuǎn)換6.6.1轉(zhuǎn)鉸封固及梁體合龍施工順序應(yīng)按照設(shè)計(jì)文件中的規(guī)定執(zhí)行。設(shè)計(jì)文件無規(guī)定時(shí)，轉(zhuǎn)鉸封固應(yīng)6.6.2上、下轉(zhuǎn)盤之間的封固混凝土宜采用自密實(shí)混凝土，鋼筋的連接應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要6.6.3采用墩頂轉(zhuǎn)體施工橋梁，轉(zhuǎn)體就位、完成邊跨合龍后，應(yīng)拆除轉(zhuǎn)體系統(tǒng)并落梁至永久支座，完6.6.4混凝土梁橋合龍段宜設(shè)置勁性骨架，并按設(shè)計(jì)文件要求選擇合龍溫度及張拉預(yù)應(yīng)力，合龍段混6.6.5體系轉(zhuǎn)換過程中，應(yīng)嚴(yán)格保證每個(gè)施工階段轉(zhuǎn)體橋梁整體狀態(tài)的平衡，應(yīng)驗(yàn)算每個(gè)施工階段主7.1.1采用水平轉(zhuǎn)體施工法施工的橋梁應(yīng)進(jìn)行轉(zhuǎn)體施工過程監(jiān)控，及時(shí)掌握轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)狀態(tài)，保障轉(zhuǎn)體7.1.2轉(zhuǎn)體施工監(jiān)控宜與全橋施工監(jiān)7.1.4監(jiān)控單位的資質(zhì)、人員和設(shè)備配置應(yīng)符7.1.6應(yīng)實(shí)時(shí)分析、處理轉(zhuǎn)體施工7.2監(jiān)控內(nèi)容b)轉(zhuǎn)體系統(tǒng)關(guān)鍵部位的應(yīng)力、變形監(jiān)控；e)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的位移、傾角、扭轉(zhuǎn)角及轉(zhuǎn)動(dòng)速度、加速度監(jiān)控；g)風(fēng)速、風(fēng)向、溫度、濕度等環(huán)境因素監(jiān)測；7.3監(jiān)控系統(tǒng)7.3.1應(yīng)根據(jù)監(jiān)測目的和轉(zhuǎn)體施工要求、環(huán)境特征選擇相適應(yīng)的監(jiān)控系統(tǒng)，宜采用具備數(shù)據(jù)自動(dòng)采集7.3.4監(jiān)控測點(diǎn)、監(jiān)控設(shè)備的布設(shè)不應(yīng)妨礙橋7.3.5監(jiān)控期間，應(yīng)對(duì)測點(diǎn)和監(jiān)控設(shè)備采取有效保護(hù)措施，避免出現(xiàn)移位、損壞和采集的數(shù)據(jù)失真等8.1.1橋梁水平轉(zhuǎn)體施工應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場及橋梁8.2安全要求與管理8.2.1采用水平轉(zhuǎn)體法施工的橋梁，設(shè)計(jì)單位應(yīng)列出施工風(fēng)險(xiǎn)源及安全施工注意事項(xiàng)，施工單位應(yīng)開經(jīng)監(jiān)理審核后向建設(shè)單位報(bào)備。施工前，應(yīng)進(jìn)行安全8.2.2轉(zhuǎn)體施工作業(yè)須提前向所跨越的道路、鐵路、航道等相關(guān)管理部門申請作業(yè)時(shí)間，經(jīng)批準(zhǔn)后方8.2.3轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)占用道路的，施工單位應(yīng)編制施工占路方案、交通導(dǎo)行方案，并應(yīng)報(bào)相關(guān)部門審8.2.5轉(zhuǎn)體前，應(yīng)成立轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)指揮部，設(shè)現(xiàn)場總指揮一名，專家組及應(yīng)急組成員若干名。8.2.6轉(zhuǎn)體過程中應(yīng)實(shí)時(shí)分析監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)，遇異常情況時(shí)，應(yīng)立即通知指揮人員，采取應(yīng)急措施。8.2.7若轉(zhuǎn)體施工過程中突遇暴雨、大風(fēng)等惡劣天氣，經(jīng)現(xiàn)場指揮部決策，認(rèn)為風(fēng)險(xiǎn)不可控時(shí)應(yīng)立即停止施工，并進(jìn)行臨時(shí)鎖定；相關(guān)情況及時(shí)通8.2.9正式轉(zhuǎn)體完成后，轉(zhuǎn)體中心區(qū)域應(yīng)封閉管理；姿態(tài)調(diào)整完成并對(duì)轉(zhuǎn)體系統(tǒng)永久鎖定后，8.3.3施工過程中應(yīng)重點(diǎn)控制作業(yè)區(qū)揚(yáng)塵。對(duì)施工現(xiàn)場的主要道路，宜采取硬化處理、覆蓋、灑水等控制措施；對(duì)可能造成揚(yáng)塵的露天堆儲(chǔ)材料，宜采取覆蓋措8.3.4施工過程中應(yīng)采取可靠的降低噪聲措施。鋼筋加工、混凝土拌制、振搗等施工作業(yè)在施工場界8.3.5施工過程中應(yīng)采取光污染控制措施。對(duì)電焊等可能產(chǎn)生強(qiáng)光的施工作業(yè)，應(yīng)采取避免弧光外泄8.3.6對(duì)施工過程中產(chǎn)生的污水應(yīng)采取沉淀、隔油等措施進(jìn)行處理，污水處理達(dá)標(biāo)后方可排放。8.3.7不可循環(huán)使用的建筑垃圾應(yīng)收集到現(xiàn)場封閉式垃圾站，并清運(yùn)至有關(guān)部門指定的地點(diǎn)。可循環(huán)9標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施及評(píng)價(jià)9.2本文件使用方應(yīng)制定標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施方案，明確適用對(duì)象和場景、提供實(shí)施必備條件和保障（組織、制9.4本文件實(shí)施主要在工程建設(shè)、技術(shù)改造等活動(dòng)中開展。標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施的重點(diǎn)是落實(shí)國家的環(huán)境保護(hù)、9.5本文件監(jiān)管單位對(duì)標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施的檢查主要是檢查標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施方案的落實(shí)情況，需要逐條檢查標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施9.6對(duì)標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施評(píng)價(jià)的基本依據(jù)是《中華人民共和國標(biāo)準(zhǔn)化法》等。9.8本文件使用方可適時(shí)向?qū)I(yè)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)和標(biāo)準(zhǔn)歸口管理單位反饋情況，提出標(biāo)準(zhǔn)推廣、修9.9標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施信息及意見反饋表相關(guān)示例見附錄C。A.1.1水平轉(zhuǎn)體橋梁與所跨鐵路之間的關(guān)系分為：轉(zhuǎn)體施工前、轉(zhuǎn)體過程中、轉(zhuǎn)體完成和成橋后與鐵a)預(yù)制梁支架基礎(chǔ)與鐵路安全距離；d)轉(zhuǎn)體期間的轉(zhuǎn)體梁體與鐵路安全距離（含成橋后橋下凈空f)邊跨現(xiàn)澆段支架基礎(chǔ)與鐵路安全距離；A.1.2為保證轉(zhuǎn)體段梁體澆筑（安裝）和轉(zhuǎn)體施工時(shí)既有鐵路的運(yùn)營安全，新建水平轉(zhuǎn)體橋梁在轉(zhuǎn)體A.1.3轉(zhuǎn)體段梁體澆筑（安裝）支架與鐵路安全距離：c——接觸網(wǎng)附加導(dǎo)線至立柱外邊緣的凈距，電氣化鐵路c一般取1.9方成平坡方式保護(hù)邊坡。支架邊緣距離路塹頂不宜小于2m，并驗(yàn)算邊坡穩(wěn)定e——削方后路塹邊坡頂至設(shè)備限界的水平A.1.4轉(zhuǎn)體前梁體邊緣線與鐵路的安d)跨越擬開行雙層集裝箱列車的線路，無特f)成橋后的橋下凈空尚應(yīng)滿足鐵路管理部門的維修養(yǎng)護(hù)作業(yè)要求。A.1.6邊跨現(xiàn)澆段支架與鐵路安全距離控制要求同轉(zhuǎn)體段梁體支架與鐵路安全距離要求。A.1.7跨鐵路水平轉(zhuǎn)體橋梁的跨徑布置應(yīng)根據(jù)橋梁寬度、所跨鐵路橫斷面寬度、交叉角度、地形地質(zhì)a)鐵路線間不設(shè)合龍段時(shí)，如圖A.4所示，其最小跨徑L可按公式(A.4)確定：/sinθ·············································B——橋梁寬度（mD1——現(xiàn)澆段梁體端部與外側(cè)鐵路中心最小距離（mD2——轉(zhuǎn)體梁段邊緣線與外側(cè)鐵路中心最小距離（mD3——現(xiàn)澆（合龍）段長度（mθ——平轉(zhuǎn)橋梁與既有鐵路的交叉角，正交時(shí)取θb)鐵路線間設(shè)合龍段時(shí)，最小跨徑的計(jì)算參照公式(A.4)執(zhí)行，合龍段應(yīng)設(shè)置在鐵路限界投影范a)測算轉(zhuǎn)動(dòng)體的縱橋向、橫橋向不平衡力矩及偏心距；b)測算球鉸的摩阻力矩及摩阻系數(shù)；B.1.2采用中心支撐轉(zhuǎn)體方案，施工支架拆除后，轉(zhuǎn)動(dòng)體的平衡狀態(tài)表現(xiàn)為下列兩種B.1.3球鉸摩阻力矩和轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡轉(zhuǎn)動(dòng)體在沿梁軸線的豎直面內(nèi)發(fā)生逆時(shí)針、順時(shí)針方向輕微轉(zhuǎn)動(dòng)，千斤頂力MG=(P2頂L2?P1頂L1)/2·····Mz=(P2頂L2+P1頂L1)/2···························································(B.2)MG——轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩（kN·mMz——球鉸摩阻力矩（kN·mPP直面內(nèi)發(fā)生逆時(shí)針方向輕微轉(zhuǎn)動(dòng)，且千斤頂頂力-位移曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)，記錄此值。然后，轉(zhuǎn)動(dòng)體偏重側(cè)千斤頂落頂，使轉(zhuǎn)動(dòng)體發(fā)生順時(shí)針方向輕微轉(zhuǎn)動(dòng)且位移曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)，記錄此時(shí)千斤頂?shù)捻斄χ?。轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩和轉(zhuǎn)鉸摩阻力矩按公式MG——轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩（kN·mMz——球鉸摩阻力矩（kN·mPPB.1.4球鉸靜摩阻系數(shù)和重心偏心平衡稱重試驗(yàn)時(shí)，球鉸在豎直面內(nèi)發(fā)生逆時(shí)針、順時(shí)針方向微小轉(zhuǎn)動(dòng)，即微小角度的豎轉(zhuǎn)。摩μ0=Mz/(R0G)···········································R0——球鉸的球面半徑（mG——轉(zhuǎn)動(dòng)體的總重量（kNMG——轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩（kN·mMz——球鉸摩阻力矩（kN·m）。該標(biāo)準(zhǔn)的特色要求與其他強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)的主要技術(shù)指標(biāo)、相關(guān)法律橋梁水平轉(zhuǎn)體技術(shù)規(guī)程3.13本文件中的支腿是指主動(dòng)承擔(dān)轉(zhuǎn)體豎向荷載的臨時(shí)結(jié)構(gòu)措施，不包含結(jié)構(gòu)發(fā)生豎向轉(zhuǎn)動(dòng)狀態(tài)下而被動(dòng)受力的“保險(xiǎn)腿”，也不含上、下承臺(tái)間可承受拉壓荷載的臨時(shí)連接型鋼等結(jié)構(gòu)措4轉(zhuǎn)體系統(tǒng)設(shè)計(jì)體橋。中心與周邊環(huán)道共同支撐的環(huán)道為封閉的360°圓環(huán)，中心與單側(cè)環(huán)道共同支撐的環(huán)道一般為不環(huán)道支撐及中心與環(huán)道共同支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)采用連續(xù)千斤頂張拉鋼絞線驅(qū)動(dòng)時(shí)，需在上轉(zhuǎn)盤與轉(zhuǎn)鉸之間設(shè)置轉(zhuǎn)臺(tái)，支腿自帶驅(qū)動(dòng)裝置或采用頂推方式驅(qū)動(dòng)時(shí)，可不4.2轉(zhuǎn)鉸系統(tǒng)設(shè)計(jì)力較低，屬于相對(duì)落后的工藝和技術(shù)，本著技術(shù)先進(jìn)的理念，本面上水平轉(zhuǎn)體橋梁的轉(zhuǎn)鉸產(chǎn)品主要有鋼球鉸、鋼平鉸、支座式球鉸和超高性能混凝土球鉸本文件中的“轉(zhuǎn)鉸”除特別注明外，均指鋼球鉸或支座a)沖壓成型鋼球鉸（1-軸套，2-定位轉(zhuǎn)軸，3-上球鉸，4-滑動(dòng)面b)整體鑄造鋼球鉸（1-上錨栓，2-上預(yù)埋板，3-定位轉(zhuǎn)軸，4-上球鉸，5-（1-軸套，2-定位轉(zhuǎn)軸，3-上平鉸，4-滑動(dòng)面板，54.2.4以往的一些水平轉(zhuǎn)體橋梁在轉(zhuǎn)鉸與下轉(zhuǎn)盤之間未設(shè)置凸臺(tái)，結(jié)果導(dǎo)致轉(zhuǎn)鉸與下轉(zhuǎn)盤頂面鋼筋沖凸臺(tái)高度為50cm時(shí)，球鉸底面至下轉(zhuǎn)盤（承臺(tái)）頂面混凝土厚度為18cm，可布置3層鋼筋網(wǎng)。轉(zhuǎn)體重量上、下轉(zhuǎn)鉸接觸面邊緣，由于幾何邊界的變一般而言，在距轉(zhuǎn)動(dòng)中心0.8R1范圍內(nèi)的接觸應(yīng)力略能夠在一定程度上反映轉(zhuǎn)鉸的應(yīng)力水平，且局部承壓應(yīng)力提高系數(shù)………………式中：Ac—局部承壓面積；A—計(jì)算底面積，該部分的混凝為便于設(shè)計(jì)者取值，本文件將局部承壓應(yīng)力≤R0≤…………4.2.7關(guān)于定位轉(zhuǎn)軸的剪力設(shè)計(jì)值Q的計(jì)算：1）對(duì)于中心支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)，當(dāng)撐腳未與滑道接觸時(shí)，可認(rèn)為中心定位轉(zhuǎn)2）對(duì)于環(huán)道支撐和中心與環(huán)道共同支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)，由于環(huán)道支腿的存在，中心定位轉(zhuǎn)軸不必抵抗4.3轉(zhuǎn)體平衡系統(tǒng)設(shè)計(jì)4.3.3撐腳可采用埋入式或可拆卸式：埋入式撐腳的埋入長度宜根據(jù)上轉(zhuǎn)盤的厚度及轉(zhuǎn)體工況的受力模式綜合確定，有必要時(shí)可在埋入4.3.4撐腳鋼管屬于薄壁結(jié)構(gòu)，其局部穩(wěn)定性與鋼管外徑及壁厚相關(guān)，本條參滑道支撐產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)，應(yīng)將滾輪設(shè)置一定的錐度。滾輪錐度可按下式=DR………………（S.6）20000kN。支腿采用鋼管混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)，底部設(shè)滑靴，與滑道間為滑動(dòng)摩擦接觸，支腿自身的承載力可4.3.10超靜定支撐體系各支點(diǎn)反力會(huì)隨邊界條件的變化而變化。環(huán)道支腿一般剛度較大，滑道表面微4.4轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)10000kN等3種規(guī)格，單個(gè)裝置的水平驅(qū)動(dòng)力范圍在100kN~200（1-后頂穿心套,2-油缸,3-后頂活塞,4-后頂密封板,5-后頂錨板,6-后頂夾9-行程開關(guān)SQ3,10-前頂穿心套,11-前頂活塞,12-前頂密封板,13-前頂錨16-鋼絞線,17-行程開關(guān)SQ5,18-(1-滾輪小車,2-彈性墊,3-臺(tái)車架,4-連接支座,5-減齒輪齒軌驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)連續(xù)驅(qū)動(dòng)，驅(qū)動(dòng)效率高、轉(zhuǎn)動(dòng)速度快，中心轉(zhuǎn)鉸承受的水牽引盤不與轉(zhuǎn)鉸接觸，不傳遞豎向荷載，其作用在于纏繞鋼絞線，并傳遞轉(zhuǎn)體所需的平衡力4.4.9中心支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)轉(zhuǎn)體驅(qū)動(dòng)力的計(jì)算公式采用平面積分進(jìn)行推導(dǎo)。積分時(shí)假定上下球鉸均為全面積接觸，忽略因滑片布置引起的接觸空隙。平面積分微元圖如S.7所示，微元面積ds=rdθdr。M0=μ0P0πr2dθdr=…………R1——球鉸的平面投影半徑；4.4.11采用中心與環(huán)道共同支撐轉(zhuǎn)體系統(tǒng)時(shí)，應(yīng)根據(jù)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的受力體系，確定中心轉(zhuǎn)鉸和各支腿所4.4.12當(dāng)采用千斤頂頂推或連續(xù)千斤頂張拉牽引索驅(qū)動(dòng)方塊來實(shí)現(xiàn)強(qiáng)制限位。齒輪齒軌驅(qū)動(dòng)方式具備正反方向轉(zhuǎn)動(dòng)功能，故可不設(shè)限位裝置。4.5上、下轉(zhuǎn)盤設(shè)計(jì)4.5.5墩底轉(zhuǎn)體橋梁的下轉(zhuǎn)盤（承臺(tái)）厚度過小，將不利于轉(zhuǎn)鉸處集中荷載向樁基礎(chǔ)的有效傳遞，會(huì)增加下轉(zhuǎn)盤在轉(zhuǎn)體階段發(fā)生沖切破壞的風(fēng)險(xiǎn)。因此，本文件對(duì)墩底轉(zhuǎn)體橋梁下轉(zhuǎn)盤（承臺(tái)）的最小厚對(duì)已成功實(shí)施平面轉(zhuǎn)體的67座墩底轉(zhuǎn)體橋梁的承臺(tái)厚度尺寸進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，如圖S.8所示。承臺(tái)厚度(m)承臺(tái)厚度(m)01000020000300004000050000轉(zhuǎn)體重量(t)可以發(fā)現(xiàn)，實(shí)際工程中承臺(tái)厚度tc與中心轉(zhuǎn)鉸承擔(dān)的轉(zhuǎn)體重量Gc呈近似的線性關(guān)系。對(duì)數(shù)經(jīng)簡化整理，并考慮設(shè)計(jì)操作的方便性，最2)上轉(zhuǎn)盤模型應(yīng)包含與其相連的轉(zhuǎn)臺(tái)、橋墩或上部3)下轉(zhuǎn)盤模型應(yīng)包含樁基礎(chǔ)，并應(yīng)考慮周圍土體對(duì)樁況，通過計(jì)算明確預(yù)應(yīng)力的布置方式和張拉順序，保證轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工過程中的受力混凝土拱橋可實(shí)現(xiàn)自平衡轉(zhuǎn)體，在高速鐵路上已有成功應(yīng)路跨鐵路橋、襄陽內(nèi)環(huán)線跨襄陽北編組站大橋等工程上成功應(yīng)用，轉(zhuǎn)體狀態(tài)平穩(wěn)，合龍精5.2轉(zhuǎn)體方案設(shè)計(jì)增加邊跨支座的壓力儲(chǔ)備；③相比于頂升、落梁，設(shè)置合龍段時(shí)支座受力大小可以精確計(jì)留連接鋼筋進(jìn)行適當(dāng)彎折處理，但直徑較大的縱向主筋不宜90°起彎，容易造成鋼筋斷裂且損傷主梁設(shè)計(jì)宜綜合考慮以上因素，確定混凝土梁合龍段長度及梁端預(yù)留衡轉(zhuǎn)體。橋塔兩側(cè)跨度長度相差較大的斜拉橋底、腹板或者直接做成實(shí)心截面，使得橋塔兩側(cè)梁體自重對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)中心的力矩相等或接近。5.3轉(zhuǎn)體橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)