跨湖大橋預應力箱梁施工方案碗扣式滿堂支架

1、XXXX九林作XX水利開發(fā)股份有限公司XX年六月三十日一、編制說明-2 -二、編帝q依據一 2 -三、工程概況-2 -四、總體部署-3 -五、施工方案-7 -六、冬期施工措施-29 -七、資源配備計劃-32 -八、支架上現澆預應力連續(xù)箱梁施工進度計劃-34 -九、質量目標及技術經濟保證措施-34 -十、職業(yè)健康安全保證體系及措施-39 -一、編制說明XX大橋是位r XXXX風景區(qū)的一座景觀橋，為XX風景區(qū)的標志性建筑，是XX市新城 區(qū)XX及周邊生態(tài)綜合治理開發(fā)項目中的重點工程。橋址位于XX市東西向主干道的東海大 道上，原雙龍橋位置處，橋的東岸緊鄰大學園區(qū)和規(guī)劃中的XX高速鐵路客運站，西岸緊 鄰

2、XX市行政中心。大橋的建成將對XX風景區(qū)及周邊地區(qū)經濟、交通具有重要意義。二、編制依據1、XX市XX大橋設計文件：2、公路橋涵施工技術規(guī)范(JTJ0412000)：3、市政工程質星檢驗評定標準；(CCJ290)4、公路工程質量檢驗評定標準(JIJ071-98)：5、XX水利開發(fā)股份有限公司：“XX市XX大橋施工組織設計”：6、建筑施工手冊；7、路橋施工計算手冊：三、工程概況1、橋梁總體布置XX大橋橋型為預應力泯凝土連續(xù)箱梁橋，沿橋長分為三聯(中聯和兩個邊聯)。全橋共 四道伸縮縫，設置在每聯梁端。橋梁總長796m,兩個邊聯跨徑組合分別為28m+5X30m, 中聯跨徑組合為45m+2X65m+90

3、m+2X65ni+45m。橋梁屮間凸曲線坡度為3%和-3%,豎曲線 半徑為4500m；兩側凹曲線坡度東側為0. 32%,西側為-0. 25%,豎曲線半徑為4000m。2、上部結構橋梁中聯梁長440m,立面造型為雙飛雁，為變截面連續(xù)箱梁，其間梁底面呈拋物線變化 的拱形，兩座豎琴墩的設置使“拱”內梁的跨徑ftl 220m變?yōu)?5m+90m+65mo中聯兩翼各長 110m,變截面箱梁底面呈拋物線形變化，跨徑組成為45m+65m。邊聯均為等截面連續(xù)箱梁, 邊聯各長178m,跨徑組成為28m+5X30mo中聯箱梁為五室單箱截面，中間三個箱室底面水平，兩個邊箱室底板另設呈向上抬起的 斜面板，坡度5%o中箱

4、梁高度：跨中250cm,主橋墩處650cm,豎琴墩處320cm,分界墩 處180cm, 7#(12#)墩處266cm。邊聯箱梁為五室單箱截而，底面水平。邊聯箱梁高度180cm,頂板厚25cm,底板厚25cm50cm,腹板厚40cm。中聯箱梁按“沿梁長分為43個節(jié)段，用7個施工階段逐段對稱施工，分別以兩個主橋 墩為核心，對稱的逐段支架施工，形成兩個“T”形，合攏時按先邊跨合攏，再跨中合攏 的施工順序，縱、橫、豎三向配置預應力鋼絞線束或精軋螺紋預應力鋼筋。中聯箱梁內設冒縱向預應力鋼束，在橋面板及橫梁內設置橫向預應力鋼束，0VM錨預應 力體系，在中聯箱梁端10m的范圍內，7# (12# )墩頂前后各

5、15m范圍內，8# (11#) 墩頂前后各20m范圍內，9# (10#)墩頂前后各30m范圍內設置豎向預應力鋼筋，精軋 螺紋鋼預應力體系。邊聯箱梁按逐跨施工法配置縱向預應力鋼束，在每個腹板內配置3束分段連續(xù)的鋼絞線 束，共18束，每束在梁端設置0VM15-12錨具，在接縫處設置OVM15L-12連接器。邊跨 底板內配置16束縱向預應力鋼絞線束。中跨底板內配置8束縱向預應力鋼絞線束，與端 部對應的8束連續(xù)，接縫采用0VM15L-12連接器。在中間支點前后6m范用內的箱梁頂板 上配置縱向預應力鋼絞線束，每束一端采用P型錨，另一端錨固在接縫處，采用0VM15- 12錨具。!1!總體部署1主要工程量混

6、凝土：中聯連續(xù)箱梁C50混凝土方量13976. 66m3：邊聯連續(xù)箱梁C50混凝土方量 8547m'。鋼筋：中聯連續(xù)箱梁2165. 669噸；邊聯連續(xù)箱梁1510. 442噸。模板：中聯連續(xù)箱梁21433m2；邊聯連續(xù)箱梁51051m2o精軋螺紋:100. 717噸鋼絞線：962.3噸支架：25. 6320 m3XX大橋預應力連續(xù)箱梁主要工程量計算表部位節(jié)段號混凝土(n?)橫梁鋼筋(T)箱梁鋼筋(T)模板(m2)備注6a817. 22X24. 254X2128. 936X2114135b*147. 32X228. 037X210214b485.45X27.012X258. 254X22

7、2875b157.9X229. 445X210916'638. 44X293. 551X248205、172. 06X225. 945 X 21353中4'177. 66X226.614X214113192. 05X234. 504X214732231. 16X235. 603 X 215381789. 23X215. 037X260. 369 X 230552233. 25X235. 851X21554聯3190. 86X234. 850X214954183. 89X226. 893 X 214405175. 66X226. 347X213886510. 74X278. 83

8、9 X 238985a161.66X224. 402 X 212184a'184. 74X230. 532X211843a543. 23X27. 182X260. 076X224654a179. 71X229. 539 X 211045a154. 94X222. 777X210847609. 16X297. 800X24759邊1897. 13X216. 308X2143. 924X253722-5716. 02X88. 337X8117. 431X811991聯6512.4X27. 971X278.914X24070合il222523. 66182. 2243493. 8877248

9、42、組織機構3、連續(xù)箱梁施工工序流程五、施工方案1、箱梁施工順序、中聯7孔為預應力混凝土連續(xù)剛構一連續(xù)梁結構，單箱五室結構，長439. 88米, 沿梁長分41段，按7個施工階段對稱施工，分別以兩個主橋墩為核心，采用對稱的支架 施工法，先形成兩個“T”，再行跨中合攏。具體順序如下： 、在支架上澆筑主橋墩的1 段箱梁塊件，張拉預應力鋼束。在支架上澆筑丫、2 段箱梁塊件，張拉鋼束結束后拆除1段支架。 、在支架上澆筑3"、3' 段箱梁塊件.張拉預應力鋼束結束后拆除才、2'枸段支架。在9-(10-)墩處搭支架澆筑3丄段箱梁塊件，張拉預應力鋼束。 、在支架上澆筑丫、4 段箱梁塊

10、件。張拉預應力鋼束結束后，拆除3"、3' 段支架。在支架上澆筑4廠、4a' *段箱梁塊件，張拉預應力鋼束，然后拆除3a段支架， 在7# (12#)墩處搭支架澆筑41/段箱梁塊件，張拉預應力鋼束。 在支架上澆筑煮5段箱梁塊件，張拉鋼束后落仁4段支架。在支架上澆筑 5a 5a(-段箱梁塊件，張拉預應力鋼束后拆除4、4a' #段支架，在支架上澆筑517、5b' 段箱梁塊件，張拉預應力鋼束，然后拆除4b段支架。邊聯必須在本階段以前施工，以便 邊聯端部預應力鋼束的張拉。 、在支架上澆筑6二6' "、6a =段箱梁塊件，張拉預應力鋼束后全部落架。

11、 、在支架上澆筑跨中7#段箱梁塊件后，進行合攏段施工，三段同時張拉結束后落 架，形成預應力混凝土連續(xù)剛構一連續(xù)梁結構。(2)、邊聯預應力連續(xù)箱梁按從分界墩至橋兩端逐跨澆筑混凝土，逐跨張拉和接長縱 向預應力鋼束的施工方法進行施工。2、模板支架模板支架總體方案及布置根據各段箱梁口重及下部的地基情況不同采用不同的組合方式，共分成三種不同的支 架布置方式： 方式1：在所有承臺兩端15m范圍內受承臺開挖影響部分，采用沉管灌注樁基礎(詳 見附圖1),其上沿橫橋向按間距6m設置貝雷片托架梁，其上鋪設I40a號工字鋼、20em X20cm方木，在方木上搭設碗扣式滿堂支架；詳見圖1: 方式2：對于邊聯承臺開挖影

12、響區(qū)域外因地質良好只需對原基進行處理、磔斥后， 鋪設30cm碎石墊層，面層C20混凝土厚15cm,其上搭設碗扣式滿堂支架，詳見圖2； 方式3：中聯由于老路堤外存在在軟弱地基，故對老路堤以外軟弱地基部分按方式 1布置，老路堤范禺內按方式2布置，詳見圖3。（詳見中聯箱梁模板支架設計方案。）2X20方兔it: Ihi明外.所有尺寸均以懇耒計.圖1 承臺Wit*板支來典裂斷面示盤圖圖2邊聯昨中權板支面示*圖2M2琳145工和Ok%piJIH mill 1 HUH/All心1 111 1圖3中聯扌中樓板支耒典裂斷而示*圖中聯箱梁模板支架沉管灌注樁基礎平而布置詳見下圖。13#6#12#7#橋 胯 中11#

13、8#1049#沉管灌注樁（中聯箱梁模板支架基礎）平而布置圖托架梁采用貝雷桁架垂直于橋軸向水半放置，每三片桁架為一組。相鄰桁架中心距為 450mm,三片桁架采用寬度為900mm的豎向支撐架相連。在縱梁之上設置分配梁，分配梁 采用I40a工字鋼，梁之間的間距根據各處實際受力情況、施工荷載情況及模板構造情況 確定。在I40a X寧鋼之上橫橋向設置20X20方木，型訥和方木的間距根據模板構造、梁 段荷載及施工荷載的大小確定。為保證支架的整體穩(wěn)定性，工字鋼和桁架交義處設置U型卡，將工字鋼固定在桁架上，每一交叉處設一道U型卡，具體做法如下圖:C20鋼筋碗扣式滿堂支架：立桿間距在箱梁腹板下方1、4 (4&#

14、39;)節(jié)段為30cm,其余節(jié)段為60cm： 箱梁橫隔梁處立桿間距為45cm：底板底部為90cm；水半橫桿步距均為120cm (如此，每根 立桿可承擔30kN豎向荷載)。立桿下部設可調底座，上部設可調頂托。頂托上鋪設10cm X 15cm方木。支架的垂直度偏差小于全高的1 /500,確保翳體穩(wěn)定性。立桿上下連接采用對接扣 件且相鄰立桿接頭不能在同一高度范圍內(50cm) o為保證支架的穩(wěn)定性，在支架搭設中沿 縱橫向每4排立桿為一組，沿全高設置雙桿剪刀撐，斜桿與地面夾角為45。60°，剪刀 撐用扣件與立桿連接。、支架施工 、托架梁搭設托架梁采用321桁架垂百于橋軸向水平放置，每三片桁架

15、為一組。相鄰桁架中心葩為 450mm,三片桁架采用寬度為900mm的豎向支撐架相連。托架梁拼裝前要求在已澆小承臺上彈出中線，安裝時嚴格按中線安裝，以確保梁體半直：同時要求用水平尺檢測托架梁橫 斷而，確保橫斷而水平，否則，用薄鋼板將其墊平。為確保相鄰托架梁的整體穩(wěn)定性，相 鄰托架梁之間用上75角鋼交角連接，間距3mo 、分配梁的安裝分配梁型鋼沿順橋向布置，梁之間的間距根據各處實際受力情況確定，布置原則如表:a、腹板部分間距30cm：型鋼規(guī)格腹板底板I40a1.120.52I30a0.480.2330a0.830.39b、底板、翼板部分間距為Imo分配梁與托架梁的連接采用e 20的U形卡，墊片為8

16、的槽鋼，連接處墊薄木板。 、支架搭設A、場材料檢驗、驗收I、進場材料必須檢査合格證或其他相關質量證明資料。II、材料進場后必須認真檢査構件的焊接部位，主要內容為：焊縫的飽滿度，焊縫咬 邊、夾渣、裂縫，焊接處是否脫焊。III、桿件主要檢査鋼管的壁厚，有無裂縫、凹陷、銹蝕。IV、可調構件主要檢査螺絲部分是否完好，有無滑絲、嚴重銹蝕、焊縫脫焊等。V、立桿最大彎曲變形欠高不超過1/500L,橫桿斜桿變形欠高不超過1/250L。VI、方木主要檢査材質是否符合二級材質要求，有無裂縫、翹曲、樹節(jié)、蟲眼、朽斑 等。B、支架搭設I、組裝順序首先在已處理好的地基或支架基礎上鋪墊20cmX20cm方木，用鐵釘將立桿

17、可調底座 固定在方木上，其上交錯安裝30m和1.8m立桿，調整立桿可調座，使同一層立桿接頭處 在同一水平面內，以便裝橫桿。組裝順序:立桿底座 一立桿一橫桿一斜桿一接頭鎖緊_腳手板_上層立桿立桿連接銷一 橫桿一頂托方木II、組裝注意事項a、基礎：地基基礎表面要堅實平整，墊板放置牢靠，排水通暢；立桿與支架基礎或 方木接觸密實，不允許有浮動、松動現象。b、接頭：接頭是立桿和橫桿、斜桿的連接裝置，應確保接頭鎖緊，具體做法為先將 上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿、斜桿等接頭插入下碗扣，使接頭弧而與立桿密貼，待全 部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限 位銷卡緊不再轉動

18、為止。方木的對接接頭要求接縫嚴密，并用扒釘連接。桿件、方木的接 頭均不允許在同一截面。c、垂直度：在支架搭設過程中，應注意調整整架的垂直度，整架垂直度不允許大于1/500L或100mm （兩者取小值）。d、水平度：橫桿水平度不允許超過l/400LoIII、支架檢驗a、支架施工及使用過程中，必須由專職安全監(jiān)督人員現場監(jiān)督檢査，確保支架的搭 設符合設計和規(guī)范要求。b、支架遇以下情況必須進行檢驗：支架投入使用前；支架預壓期間：支架預壓卸荷 后：箱梁混凝土澆筑期間；箱梁預應力張拉后：遇有6級以上大風、大雨、大雪后。c、檢驗內容：基礎是否有不均勻沉降：立桿墊座與基礎面接觸是否良好，有無松動 或脫離情況；

19、全部節(jié)點的上碗扣是否鎖緊：荷載是否超過設計值；支架接頭是否按設計要 求錯開。d、支架預壓；每跨模板支架搭設完成后，均按設計及規(guī)范要求進行堆載預壓，堆 載可采用水箱充水法，如圖4-13所示。堆載總重為箱梁自重的12倍，模擬支架受力情 況采取分級加載的方式。預壓完成后按照加載的逆順用進行卸載。e、預圧采用分級加載方式：0-40% （靜停24h） -80% （靜停24h） -100% （靜停 48h） -120% （靜停24h）,（注：當每級加載沉降量小于2mm時方可進行下一步加載）。f、卸載時采用分級卸載方式：120%-* 100% （靜停lh） -*80% （靜停lh） -40% （靜 停 lh

20、） -0。g、沉降與位移觀測h、預圧前在支架底部和頂部分別設置沉降觀測點，用于加載和卸載過程的觀測。采 用DSZ2型精密水準儀，按三等水準測量要求進行觀測，并用懸線重錘配合鋼板尺觀測支 架水平位移量。用預壓前、預壓期、穩(wěn)定期、卸載后的標高觀測值，算出支架總下沉值（預 壓前-穩(wěn)定期），計算彈性變形量（卸載后-穩(wěn)定期）和非彈性變形量（預床前-卸載后）。i、當出現下列不利情況之一應立即停止加載：j、a預斥過程中如發(fā)現支架橫向左右對稱斷面沉降差超過10mm時應停止加載并分 析原因。k、b.支架及地基變形量（尤其是地基）超過計算值時，停止加載并分析原因。l、c在預斥過程中同時觀測支架的強度和穩(wěn)定性，支架

21、變形、傾斜應停止加載并分 析原因。m、當符合下列條件之一視為支架預壓合格：n> d.各監(jiān)測點最初24h沉降量平均值小于1mm:o、e.各監(jiān)測點最初72h沉降量累計值小于5mmoP、支架調整及預拱度設置：在支架卸載后，按沉降觀測數據的分析結果調整支架頂托高度，設置合理的預拱度。設置的預拱度應為實測彈性變形星均值。590illillllllllllBIIIII11140a工宇如一一11111 1 11111FT3、模板施工、模板施工順丿宇 、施工階段劃分根據XX大橋預應力箱梁單箱五室，腹板高而薄，預應力管道布置密等特點，將預應力箱梁施匸分兩個階段：底板和腹板為一個施工階段；頂板為一個施工階段

22、。具體劃分如 圖：朋部分為第一虹階段,其余為第二嶽工臧 、施工順用：模板施工按先底模、外模側模，底板鋼筋、波紋管、泄水孔安裝，中間箱室腹板一側側模，腹板鋼筋、波紋管、透氣孔安裝，腹板另一側側模的順序施工。(2) 、模板材料選擇 、箱梁底模、側模外模全部采用1.8cm雙層覆膜竹膠板1.22mX2.44ni,模板加工 時要特別注意箱梁外側翼板的坡度、弧度、細部尺寸與線條平順。 、側模內模、頂板底模采用1.5cm雙層覆膜竹膠板。 、弧形裝飾帶采用定型鋼模，鋼板厚度5mm,長度為lm。 、底板底模內楞釆用lOcmX 10cm方木，外楞采用lOcmX 15cm方木；頂板底模外 楞木采用少48鋼管，內楞木

23、采用5cmX 10cm方木;側模內楞采用lOcmX 10cm方木，外楞 采用20 48鋼管。 、對拉螺絲采用G 12圓鋼，雙螺帽，間距50cm。(3) 、模板制作、安裝 、底模制作、安裝支架搭設完畢，在支架頂托上順橋向安裝外楞木，外楞木間距按支架頂托的間距鋪設, 預壓并按預拱度調整后，在橫橋向安裝內楞木，內楞木間距按25cm布置，內、外楞木安 裝時要求接頭必須錯開，并用扒釘連接；內楞木中間三室沿橫橋向中間三室必須保證水平, 邊上兩室按設計要求調整為±5%橫坡；順橋向按二次拋物線確定高程，具體確定辦法為： 按主梁曲線最高點(X=22000cni)的水平線和八號墩伸縮縫中心線的交點處設置

24、坐標原點, 按下式進行計算：y二3. 83654XIOXX'-O. 028085480XX+637. 545(X<10850cm)y=7840465(10850cm <X<11150cm)y=4. 54004 XIOXX'-O. 19976164 XX+2447. 7380(X>11150cm)調整時采取在內、外楞木交點處墊楔形木塊的方式進行調整。模板鋪設前在內楞木上放出縱、橫軸線，按先中間，對稱向兩邊的順序鋪設，中間的 模板中心線必須與縱軸線重合，邊板按實際尺寸用電鋸裁百，并用電創(chuàng)刨平，確保與圓形 裝飾帶接縫平順。橋臺和墩頂處底板模板為了便于拆除，支座

25、在按設計要求預置位移最并完成安裝：以 及按設計要求完成臨時固結施工后，在支座和臨時固結墩四周鋪設一層泡沫塑料，頂而標 高應比支座上平面高出2-3mm,以便澆注混凝土后通過壓縮基本與支座上一致。在拆除底 模板時可用刷了將墩頂處的泡沐塑料剔除。 、側模制作、安裝側模按接縫橫平豎直的原則，按設計尺寸在木工場進行配制，運至現場進行安裝， 內楞木按30cm間距垂直向布設。模板制作時為防止腹板混凝土在澆筑時向底板流動，在 下趾板底部水半鋪設20cm模板；為確保腹板在澆筑時能順利下料和振搗，在邊腹板的內 側、中腹板的任一側設30cmX30cm的進料洞，間距和層高均為150cm (在與波紋管沖突時 作適當進行

26、調整)。模板安裝前在箱室部位搭設間» 100cm,步距120cm的固定支架，以確保側模能準確 定位，側模按設計要求安裝后，按50cm間距布設外楞木，并按50cm間距安裝對拉螺絲， 對拉螺絲采用雙螺帽，為確保混凝土澆筑后對拉螺絲能順利拔除，在對拉螺絲外穿一根PVC 套管。 、頂板模板制作、安裝第一階段混凝土澆筑后，調整箱室內支架，并按設計要求高程布設外楞木，外楞木 按50cm間距布設,內楞木按30cm間距布設。模板鋪設時，根據設計要求橫向沿縱軸中線向兩側按±2%調整橫坡：邊聯縱向按士 3%調整縱坡；中聯縱向按以下方程式計算縱坡：Y=457. 534-0. 03XX(X <

27、;8499. 9cm)Y=45OOOO- V4500002- (X-22000) 2 (X >8499. 9cm)坐標原點設置同底板。 、預應力槽口模板制作、安裝槽口模板采用1.5cm竹膠板，按設計要求制作和安裝錨墊板后，按規(guī)范要求安裝在 設計位置，并認真加固。待預應力張拉結束后再封堵槽口混凝土，橫梁橫向預應力張拉后 用混凝土封堵槽口?？紤]槽口封錨混凝土澆筑外觀質量，所有在結構下部的槽口，在施工 時必須在槽口上部預留混凝土進料洞。 、模板縫、模板面的處理為確保模板在拼裝時接縫嚴密、不漏漿，在所有模板拼縫處，事先順一側模板面板的 側邊，通長粘上一道1mm厚、1.5 cm寬的彈性止水泡沫膠帶

28、。待模板拼好后，所有拼縫調 平、止水泡沫膠帶沿模板內側裁平后，再刮上一層玻璃膠，以確保混凝土表而不錯臺。為 確保混凝土表面色澤一致，便于脫模，模板安裝時在模板表面刷一層隔離劑：板縫處理完 后，再對板而粉塵等污染進行清理，補刷隔離劑(隔離劑采用清機油)。4、鋼筋施工鋼筋在鋼筋加工場按設計要求鋼號、規(guī)格、尺寸進行加工后，運至現場綁扎。鋼筋加 工時，水半焊接采用閃光對接焊。首先在底板模板上按設計圖紙定出下層鋼筋位置，并按規(guī)范和質量要求綁扎鋼筋，按 設計要求制作PVC保護層墊塊，并支墊在縱橫鋼筋的相交處，上下兩層鋼筋與架立筋焊接 牢固，以確保鋼筋位置的準確。腹板鋼筋綁扎的拉筋要綁扎牢固，防止鋼筋變形，

29、頂板鋼 筋在頂板內模完成后進行，其綁扎方法與底板相同。梁體鋼筋綁扎完成后安裝防裂鋼筋網片，用專用PVC保護層保證梁體碗的保護層厚 So根據設計要求所有梁體節(jié)段處縱向鋼筋采用雙面焊，焊縫長度不小于5d。鋼筋焊接時 鋼筋的中心線應調整在同一平面上。鋼筋施工時，必須考慮人行道板基礎的預埋鋼筋和伸縮縫預埋鋼筋，以及槽口封錨的 預埋鋼筋的預埋。鋼筋加工與綁扎質暈要求： 、所有鋼筋嚴格按設計規(guī)格、型號采購，進場后嚴格按規(guī)范要求進行復試，合格后 方可使用； 、焊接鋼筋使用的焊劑必須嚴格符合規(guī)范要求，試件嚴格按規(guī)范要求進行復試，合 格后方可施焊，制作過程中取樣頻率嚴格按規(guī)范要求。 、在加工場嚴格按設計要求的規(guī)

30、格、型號、尺寸、根數成批制作，掛牌堆放。 、綁扎前預先標出定位筋位置，綁扎時用20=鐵絲將鋼筋交義處扎牢。 、同一截面鋼筋焊接接頭不多于50%,綁扎接頭不多于25%,并錯開布置。 、在鋼筋與墊層間設置保護層墊塊，墊塊與鋼筋扎緊，保證鋼筋混凝土 保護層厚度。5、預應力管道鋪設（具體作法見預應力施工方案）： 、安裝波紋管時，直線段每隔5、曲線段每隔0.5m用短鋼筋和結構鋼筋焊接作為 管道定位筋，將波紋管用鉛絲和定位筋綁扎牢固，防止管道移位。 、管道曲線按圖紙設置，并力求曲線順暢°同時波紋管延伸出梁端10cm,錨墊板 安裝要牢固。 、安裝時將錨墊板固定在梁端封頭模板上，并將螺旋筋及加密鋼筋

31、網綁扎牢固，錨 墊板與波紋管必須垂直。 、施工過程中用海綿將排氣孔堵住，防止排氣孔被堵塞。6、混凝土施工為確保混凝土澆筑質量，項目部成立混凝土施工質量管理小組，對混凝土施工質量 實施全過程控制：組長：程騰副組長：仲米君凌智勇成員：后志國年賓陳浩程猛劉書開 、原材料選擇A、水泥：采用42. 5級普通硅酸鹽水泥，進場水泥必須有出廠合格證并經 安定性等進行試驗，合格后才能使用。B、砂子采用級配良好的中粗砂，細度模數2. 52. 8,含泥量小于2%：石子選用連續(xù) 級配的二級料，片狀顆粒含星不大于10%,含泥量小于3%。存放場地設置磴地坪，保證材 料清潔。C、摻入的粉煤灰及減水劑必須符合規(guī)范要求，并且對

32、每一進場批進行復試。D、控制碗坍落度，水灰比不超過0.5,減少栓收縮。 、混凝土的拌制I、為保證混凝土質暈，混凝土用的各種主要材料必須符合相應的國家標準和經監(jiān)理 批準的設計配合比。II、混凝土拌制前，對骨料必須進行含水星試驗，計算并出具施工配合比。III、混凝土拌制時，為保證配合比準確，所有材料均按質量比配料，并經常檢查各種 儀器，使其準確無誤，以調整骨料和水的用量"IV、拌和機出料時，應經常對均勻性進行檢查，確保拌和均勻，顏色一致，不出現離 析和泌水現象。V、拌和機出料和入倉前，應按規(guī)范對坍落度進行抽査。 、混凝土運輸I、混凝土運輸車運輸能力要滿足混凝土初凝時間和澆筑速度的需要，保

33、證混凝土運 輸工作不間斷，使混凝土運至澆筑地點時仍保持均勻性和坍落度。本項目采用往攪拌運輸 午運送混凝土，運輸時間嚴格控制在60min以內。II、泵車泵送前先用適量的與混凝土成份相同的水泥漿潤滑輸送管內壁。混凝土出現 離析現象時，立即用壓力或其他方法沖洗管內殘留的混凝土。泵送間歇時間嚴格控制15min 以內。IIL泵送時，受料斗內必須有足夠的牲，以防吸入空氣，產生堵塞。IV、用攪拌車運輸已拌成的泯凝土，途中以2-4/min的慢速進行攪動，混凝土的裝載 最約為攪拌筒的兒何容量的確2/3oV、混凝土運至澆筑地點發(fā)生離析，嚴重泌水或坍落度不符合要求時，應進行第二次 攪拌。二次攪拌時不得任意加水，確有

34、必要時加與混凝土配比相同的外加劑，保持其原水 灰比不變，如二次攪拌仍不符合要求，則不得使用。VI、下料高度超過2.0m時加設導管或串筒，以免碇在下料過程中發(fā)生離析。VII、混凝土運輸速度應控制在底板50m7h腹板30m7h.頂板50m7ho 、混凝土澆筑I、混凝土澆筑時按中聯節(jié)段號從小到大的排序對稱逐段施工，澆筑時按先底板后腹 板、面板，先中室后邊室；懸臂梁從懸臂梁端向墩臺：邊聯按節(jié)段號從小到大的排序由跨 中向兩端墩臺澆筑順序進行。II、混凝土澆筑前，應對模板、鋼筋、預埋件，以及各種機具、設備等進行檢査， 模板如有縫隙，應填塞嚴密，模板補涂脫模劑；各種條件符合要求，各項準備工作安排就 緒后，才

35、能澆筑混凝土。III、混凝土澆筑前，檢査混凝土的均勻性和坍落度。1因中橫梁鋼筋較密，混凝土下料前將部分鋼筋解開，保證泯凝土輸送泵管和操 作人員能進入梁身底部，待混凝土澆至上部時再將鋼筋恢復。V、下料時由專人指揮布料，嚴格控制布料間距和澆筑厚度，布料間距控制在1.5m、 澆筑厚度控制在30-50 cm之間，澆筑時應盡量安排操作人員進入到倉而振搗。箱梁布料時 按從跨中向跨端、中箱室向邊箱室對稱下料的順序，腹板較高時在模板側面開30X30 cm 進料口，待混凝土澆至進料口高度后，進行封堵。VI、腹板澆筑采用插入式振搗器，移動間距不超過振動器作用半徑的1.5倍，與側 模保持50-100mm的距離，以避

36、免振搗棒碰撞模板、鋼筋、波紋管、預埋件；插入下層混 凝土 50-100mm,每處振畢，徐徐提出振動棒，并在不擾動己澆混凝土的情況下，及時排除 混凝土泌水，并査明原因，及時調整配合比，降低泌水率。每一振動部位均須振動到該部 位混凝土密實為止。密實的標準是混凝土停止下沉，不再冒出氣泡，表面平坦、泛漿。頂 板在插入式振搗器振過后，用平板振動器振動一遍。VII、振搗時必須特別注意腹板較高且鋼筋、預應力管道較密處以及錨下預應力集中 區(qū)、圓形裝飾帶、下趾板等部位的振搗質量，必要時安裝附著振動器進行輔助振動。VIIL澆筑混凝土時，應保證混凝土本身的均勻性，不產生離析現象，并使混凝土均勻 的填充模板，確保混凝

37、土表而不產生蜂窩麻面現象，保證保護層厚度。IX、頂板、與板澆筑：待箱梁底板、腹板達到一定強度和抗彎剛度后，即可澆筑頂板、 翼板混凝土，澆筑時按先屮間，后兩側翼緣板的順序進行，但兩側翼板要同步進行。振搗 時，先用插入式振搗器，再用平板式振搗器進行振搗整平，混凝土澆筑完成后，對混凝土 表面應及時進行抹平，澆筑2小時后對上層混凝土進行二次振搗和表面第二遍抹半、斥光。X、澆筑時為確保碇表而高程和平整度，在鋼筋上沿橫向焊接Z2h角鋼、間距不大 于6m,以作為標高控制帶，澆筑時用刮尺順標高控制帶刮平，找平后用三米靠尺進行檢査。XI、腹板、橫梁澆筑時嚴格控制混凝土的下料速度，速度必須控制在lm/h范圍以內。

38、VII、澆筑混凝土期間，必須設專人檢查模板、腳手架、鋼筋、預埋件等的穩(wěn)定情況, 發(fā)現異常，及時處理。訓、混凝土澆筑時，用彩條布覆蓋下料口以外的區(qū)域，防止因混凝土灑落而污染鋼 筋和模板：安排專人及時清理濺在模板上的水泥漿，并補刷脫模劑。IX、混凝土澆筑后，及時對施工縫進行打毛處理，打毛時要求將所有松散的骨料全 部剔除，并要求石子露出1/3粒徑。下次混凝土澆筑前，用水充分濕潤。 、混凝土養(yǎng)生混凝土澆筑時，從最后一車混凝土中留置54組試件，與混凝土構件在同等條件下 進行養(yǎng)生，并在混凝土養(yǎng)生期間進行強度試驗，達到40Mpa后，方可進行預應力張拉?；炷翝仓Y束并達到終凝后，面板部分噴灑養(yǎng)生液后用塑料薄

39、膜覆蓋，并加蓋兩 層土工布覆蓋養(yǎng)生14天，保持混凝土表而濕潤?；炷吝_到強度張拉、壓漿后，按設計 要求拆除模板，拆模后立即在碇表面噴灑養(yǎng)生液,并用薄膜包裹，同時在薄膜外面裹兩層土 工布遮陽和保溫。低溫時，澆筑結束后即進行蒸汽養(yǎng)護，達設計強度80%后即停止蒸養(yǎng)進行張拉施工。 邊聯在第一次澆筑結束后，進行蒸汽養(yǎng)護。達到一定強度和抗彎剛度后將覆蓋布取消，再 施工頂板。頂板施工結束后再進行養(yǎng)護，達到設計強度的80%后即停止養(yǎng)護開始張拉施工。 中聯在廠、8 9 10 11 12墩頂各布置一座lm鍋爐,邊聯按施工順序每段箱梁布置 1座Ini'鍋爐，用p25水管將蒸汽引進水箱梁內。蒸養(yǎng)結束后在箱梁表

40、面再噴涂養(yǎng)護液并 覆蓋進行養(yǎng)生，以保證混凝土的強度及混凝土表而的色澤觀感。蒸養(yǎng)時注意以下事項：I、混凝土澆筑26小時后方能進行蒸養(yǎng)，在此期間必須對混凝土進行覆蓋。蒸養(yǎng)時將蒸汽管架設在距混凝土面一定高度處，在箱梁上覆蓋養(yǎng)護棚布。II、混凝土加溫時升溫速度應控制在不小于1025°C/h,以免混凝土表面溫度急劇上 升而產生裂縫。III、混凝土蒸養(yǎng)時最高溫度不允許超過80 °C,同時必須保證不大于90%濕度。IV、混凝土降溫時降溫速度控制在不小于203O°C/h,以免降溫速度過快，導致混凝 土表面出現裂縫。同時，停止蒸養(yǎng)時，混凝土表而溫度與外界溫差值不小于20°

41、C時方可與 空氣接觸，否則也會導致混凝土表面出現裂縫。V、蒸養(yǎng)時蒸汽管道必須用石棉或其他保溫材料包裹，并且用土覆蓋，以免熱量損失, 降低蒸養(yǎng)效果。7、中聯連續(xù)箱梁合攏段施工中聯連續(xù)箱梁的介攏，按照先邊孔后中孔的順序組織施工。中孔介攏要注意采取以下 措施： 、箱梁合攏前，必須對箱梁頂而、底面標高線及縱、橫軸線根據不同時 間段進行反復測量，連續(xù)測試溫度影響偏移值，觀測合攏段在溫度影響下梁體撓度、長度 的變化。 、合攏時機宜選擇口平均氣溫18°C左右,且在當I氣溫最低的時候進 行：事先要按設計要求做好剛性連接。 、混凝土中要摻入適星的微膨脹劑和3強劑，以補償合攏段|身混凝土 的收縮，并提前

42、張拉，以防止合攏段混凝土出現裂縫。 、合攏段施工時嚴格按設計要求進行體系轉換、支座反力調整、預應力 張拉。 、合攏段達到設計強度在支架上同7#段一起張拉，斥漿后進行養(yǎng)生，達到設計強度 后卸落支架。 、且箱梁混凝土方量較大很難在混凝土初凝前全部完成，為防止梁體不均勻沉降產 生裂縫，箱梁考慮分2次施工，第一次澆筑至腹板上趾板，第二次澆筑頂板。 、邊聯施工中，橋墩為剛性支撐，滿堂支架為彈性支掙，一次性澆筑，底板會產生 下撓，支架受力增大，極易導致墩頂開裂。 、為盡可能克服在澆注頂板過程中支座反力增大對箱梁的影響，采用如下措施：I、仔細檢査支架是否有收縮和下沉，調緊支架達到減少支座反力的目的。II、盡

43、量減少澆筑頂板時人為的施工荷載。IV、嚴禁對地基基礎產生擾動。9、混凝土澆筑強度計算 、泵車數量N=q/ qB =63/30=2. 1qm泵車的計劃排量，m3/hqm=xa=125xo. 3X0.8=30 m3/hq混凝土泵車的最大排量，m3/hn 一 泵車作業(yè)效率，取o.3(根據實際測算所得)N 泵車數量，臺qR-每層混凝土澆筑量，m7hqR= Qn/ S 滬380/6二63 m3/hSw-混凝土初凝時間，6hQn-每層混凝土數量，按邊聯 1腹板計 Qni = (36-1.2-1.6) X (0. 4X0. 5+0. 4X0. 2/2) +4. 7X (0. 7-0.4) X2 X5/2+5

44、. IX (0. 7-0.4) X2X5X2/2+(l. 6+1. 2) X0. 5X31. 6+0.1X0. 1X3X (31.6-0. 75 X5X2)=75. 281 m3按邊聯 廣底板計 Qn2=(36-1. 2-1. 6) X31. 6X0. 25+(4. 7+5. 1X2) X (0. 5-0. 25) X31. 6X 2/2=380.0 m33取 Qn=380 m考慮到輸送泵的工作范圍，以及實際泵送能力，現場配置2臺輸送泵正常作業(yè)，即N=3, 另配1臺備用。 、攪拌運輸車數量n產 Nxqmx (60Xl/v+t) /60Q=3x30x (60x23/30+15) / (60x6)

45、 =15Q 一攪拌車容量，m3v 攪拌午的午速，取30 Km/h1 一攪拌站到施工現場的往返距離，取23 Kmt 一因故造成停工的時間，取15mina 一配管條件系數，取0.8取m二15臺，另配4臺換班、備用。 、每層牲澆筑強度計算S 薩Q=/ (3Xqa) =380/90=4. 2hS淺S初=6h能滿足澆筑要求。10、模板承載力計算、模板的側壓力驗算I、新澆栓對模板側床力計算pE=KXhXY =1.2X1.99X24=57. 312KPa當 v/T>0. 035 時：h=l. 53+3. 8Xv/T=l. 53+3.8X0. 12=1. 99mv二90/75. 281=1. 2m/hT

46、=10 °Cv/T=l. 2/10=0. 12Pm新澆碗對側面模板的最大壓力，KPah 一有效壓頭高度，mT -碇入模時的溫度，°CK 外加劑影響修正系數，不加時K二1；摻緩凝外加劑時K二1.2V -碇的澆注速度，m/hY 栓的容重，kN/m511、振搗混凝土產生的水平荷載：p,=2KN/m：III> q= Ph+ p.腹板 q=57. 312+2=59. 312 KN/m：IV、模板的強度計算M=qXL2/ (1OXW) =59. 312XO.252/ (10X4.575X IO 5) =8.15MPa計算跨度L=0.25mW截面抵抗矩 W=bh2/6=0.0152

47、X 1.22/6=4.575 X 105m3fj 竹膠板的抗彎曲強度 取EfJ=30 MPaM< fj能滿足要求。V、模板的撓度計算內模：f= qXL4/ (15OXEXI)=59. 312X 103 X 0.254/ (150 X 4X 1O9X3.43X IO'7)=1.12X 103mE 彈性模量E=4X103 MPaI 截面慣性矩 I=bh'/12=1.22X0.015/12=3.43X loGi?f<0. 3/250=1. 2 X10-3m外模：f= qXL4/ (15OXEXI)=59. 312X1O3X0.254/ ( 150X4X 1O9X 5.93

48、X IO'7)=O.65X 10'3mI 截面慣性矩 I=bh'/12=1.22X0.018"2=5.93X lOii4f <0. 25/400=0. 625X10 3m內、外模均能滿足要求。VI、內楞木的強度計算M=q2xL2/ (1OX W ) =17.79X103 X 0.52/ (10 X8.33X105 ) =5.34 MPa q：作用在內楞木上的荷載q2= 59.312X0.3=17.79X 10 N/mW截而抵抗矩W=bh2/6=0.05 X 0.12/6=8.33 X 10'5m3M<f.=13MPa能滿足要求。VII、內楞

49、木的撓度計算f= q2XL4/ (150XEXI)=17.79X103X0.54/ ( 150X9X 103X4.17X IO-6)=0.20 X 10-3mE 彈性模量E=9X103 MPaI 截面慣性矩 I=bh*12=0.05X0.1*12=4.17X 10%J f <0. 5/400=1. 25 X 10-3m能滿足要求。VIII、外楞木強度計算0.25M= PXL / (4XW)=8. 895X103X0. 5/(4X4. 49X2X IO-4)=123. 8 MPaP作用在內楞木上的荷載 P二59. 312 X 0.3 X 0.5=8.895X 103 NW 截面抵抗矩W=4

50、.49X10_6n?M< f.=145 MPa能滿足要求。IX、外楞木的撓度計算f = PXL7(48XEXI)=8. 895X IO3X0. 57(48X2. 6X10nX2X 10. 78X IO-8)=0. 41X10_3mE彈性模量E=2.6 X 10s MPa=2. 6X IO11 PaI截面慣性矩I=10.78X10ff <0.5/400=1.25 X10'3m能滿足要求X、對拉螺栓承載力計算N 作用在對拉螺栓上的荷載 N = 59.312 X 0.5 X0.5=14.828X 10NS對拉螺栓面積S=3.1415926 X 62= 113.1 ninrP= N

51、/ 3=14.828X10*113.1=131.1 MPaP<f=215MPa、底模的豎向承載力驗算I、新澆碗對模板豎向壓力計算a、新澆鋼筋混凝土的重最qi=6X25=150X IO3 N/nr(M中6為箱梁高度)b、施工人員及其他活荷載q2=2.5X io3N/nrc、傾倒混凝土時產生的沖擊荷載q3=2Xio3 N/nrd、振搗時產生的荷載q4=2Xio3N/nrq= q】+ q2+ q3+ q4=( 150+2.5+2+2) X io'=156.5 X io3 N/nrII、模板的強度計算M=qXL2/ (10XW)=156.5X 103X0.152/ ( 10X6.588X

52、 10'5)=5.3X 106Pa=5.3MPaL 計算跨度L=0.15m(內楞木間距內楞木寬度)W截而抵抗矩 W=blr/6=0.0182 X 1.22/6=6.588 X 10_5m3fj竹膠板的抗彎曲強度 取f.l=30 MPaM< fj能滿足要求。III、模板的撓度計算外模：f= qXL4/ (150XEXI)=156. 5X 103X0.154/ (150X4X 109X5.93X 10'7)=0.221X10%E彈性模量E=4X103 MPaI截面慣性矩I=bh'/12=1.22X0.0183/12=5.93X lOni4f <0. 25/400

53、=0. 625X10 3m能滿足要求。IV、內楞木的強度計算a、腹板底部M=q2xL2/ (10XW ) =46.95X 103 X 0.22/ (10 X1.67X 10-4 ) =1.12 MPaL內楞木的計算跨度L=0.2m(外楞木間距外楞木寬度)q2作用在內楞木上的荷載qF 156. 5X103 X 0.3=46.95X103 N/mW截面抵抗矩W=bh%=0.1 X 0.2/6=1.67 X 1M<fJ=13MPab、底板底部M=q2XL2/ (10XW ) =22.47X 103 X 0.52/ (10 X1.67X10-4 ) =3.36 MPaL內楞木的計算跨度L=0.5

54、m(外楞木間距外楞木寬度)q2作用在內楞木上的荷載37. 45X103 X 0.6=22.47X103 N/mW截面抵抗矩W=bh2/6=0.1X0.1 %= 1.67X1 O*4!?M<fJ=13MPac、橫梁底部M=q2XL2/ (10XW ) =70.425X 10sX0.352/ (10 X 1.67X10 ) =5.17 MPa內楞木的計算跨度L=O.35m（外楞木間距外楞木寬度）作用在內楞木上的荷載截面抵抗矩q2= 156. 5X10X 0.45=70.425X 10 N/mW=bh2/6=0.1X0.1 引6= 1.67 XI Om3M<fJ=13MPa能滿足要求。V、內楞木的撓度計算 a、腹板底部f = q2XL4/ (150XEXI) =46.95X 103X0.24/ (150X9X 109X8.33X IO-6) =6.7X10_6mL 內楞木的計算跨度L=0.2m(外楞木間距外楞木寬度)q2作用在內楞木上的荷載156. 5X 103 X 0.3=46.95X IO3 N/mE彈性模量E=9X1O3 MPa=9X109 PaI截面慣性矩I=bh'/12=0.1X0.1'/12=&33Xf <0