電廠高加維修技術(shù)方案

1、電廠高加維修技術(shù)方案要點(diǎn)一 . 概述1. 火力發(fā)電廠的高壓給水加熱器 （以下簡(jiǎn)稱(chēng) “高加” ） 是利用汽輪機(jī)的抽汽加熱鍋爐給水的換熱裝置。電廠配置了給水加熱系統(tǒng)以后，可以提高電廠熱效率10-12%（高的可達(dá)15%左右）節(jié)省燃料，并有利于機(jī)組安全運(yùn)行。高加的運(yùn)行就是利用汽輪機(jī)已做部分功的蒸汽來(lái)加熱鍋爐給水。汽輪機(jī)在高壓缸中間的抽氣用作3#和 2# 高加設(shè)備進(jìn)汽，在中壓缸抽汽可提供1# 高加進(jìn)汽。給水通過(guò)蒸汽以及飽和水的加熱后，在進(jìn)入鍋爐氣包之前已加熱到較高的溫度，可減少燃煤的加熱過(guò)程，使鍋爐熱效率提高。如果高加發(fā)生故障而停運(yùn)，屆時(shí)給水就改道旁路管道而進(jìn)入鍋爐，沒(méi)有經(jīng)過(guò)高加加熱的水在鍋爐中吸收熱量

2、增加，因此降低了鍋爐的蒸汽蒸發(fā)量，造成過(guò)熱器中的蒸汽過(guò)熱度提高，有可能造成過(guò)熱器被損壞；高加停運(yùn)，汽輪機(jī)的膨脹差增大，威脅汽輪機(jī)的安全。因此，高加停運(yùn)可能使電廠發(fā)電負(fù)荷降低10-15%并且給汽輪機(jī)的安全運(yùn)行造成損害。2. 高加簡(jiǎn)介高加由水室、管系、殼程筒體等結(jié)構(gòu)組成，通常設(shè)計(jì)為二段式與三段式兩種。一般在小型機(jī)組設(shè)計(jì)成二段式，而大中型高加在結(jié)構(gòu)上允許時(shí)，都裝設(shè)“疏冷段”即按三段式設(shè)計(jì)。因此，目前的高加結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)都采用過(guò)熱段、冷凝段、疏冷段三段結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。本案的設(shè)計(jì)選用三段結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。3. 高加的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介3.1 水室的結(jié)構(gòu)：水室有水室筒體、封頭、進(jìn)出水接管、倒拔伍德式密封人孔等組成。近年來(lái)，高加水室一般

3、采用兩種結(jié)構(gòu)形式，一種是直管段式，另一種是半球形式。直管段式直管下部與管板焊接、上部與密封組件焊接，水室空間較大，進(jìn)出方便，有利于人員維修。一般直管段材料采用20MnMO鍛件；半球形水室與管板直接焊接。由于直徑超過(guò)1200mm勺半球形封頭已能 容納維修人員在水室內(nèi)進(jìn)行檢修，而且半球形封頭受力好，可減薄鋼板厚度或?qū)⒏挥嗟慕饘儆糜陂_(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)，同時(shí)又能省去圓筒形的短節(jié)。一般半球形封頭的材料選用Q345R。3.1.2 人孔目前人孔的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)目前有兩種結(jié)構(gòu)。3.1.2.1 內(nèi)壓自緊式密封結(jié)構(gòu)：國(guó)內(nèi)外采用此結(jié)構(gòu)的人孔設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)形式較廣泛，一般采用300X400mnW圓形人孔配上專(zhuān)用工裝，可將橢圓人孔 蓋拿出來(lái)

4、以便可更換密封墊。該結(jié)構(gòu)充分利用了內(nèi)壓的自緊力，使預(yù)緊的螺栓直徑大大減小，一般采用4個(gè)M48X 4的螺栓即可。在內(nèi)壓超過(guò)預(yù)緊力時(shí)， 可利用內(nèi)壓來(lái)壓緊墊片， 內(nèi)壓越高密封的軸向力越大， 密封效果越好。3.1.2.2 改進(jìn)伍德式自緊密封結(jié)構(gòu)：這種結(jié)構(gòu)頂蓋斜面的分力壓緊密封墊。它需要螺栓（如8個(gè)M30X 3.5或1個(gè)M64X 4的牽制螺栓進(jìn)行倒吊 牽制達(dá)到預(yù)緊密封，利用內(nèi)壓力來(lái)推動(dòng)頂蓋達(dá)到運(yùn)行工況的密封。當(dāng)檢修時(shí)，頂蓋可以取出，增大了檢修空間。以上兩種自緊式密封，使水室的人孔結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)潔，輕巧。較之于平墊或雙錐密封的大螺栓連接， 結(jié)構(gòu)上要簡(jiǎn)便許多， 節(jié)省了大量金屬， 拆卸頂蓋、檢修亦方便；占用設(shè)備空間要

5、小得多，密封也非?？煽?。因此，以上兩種自緊式密封結(jié)構(gòu)，已在高加設(shè)備設(shè)計(jì)上占據(jù)了絕對(duì)的主導(dǎo)地位。采用直管段水室和改進(jìn)伍德式自緊密封結(jié)構(gòu)，雖然造價(jià)交半球形封頭高，但檢修空間更大。因此，本案設(shè)計(jì)選用改進(jìn)伍德式自緊密封結(jié)構(gòu)。3.1.3 分程隔板：分程隔板的蓋板一般采用不銹鋼，以提高其高溫防沖刷磨損的能力及提高熱強(qiáng)性。若分程隔板不能密封，勢(shì)必造成給水未經(jīng)加熱就旁路出口， 降低了出水溫度同時(shí)亦降低了電廠效率。與封頭相焊的隔板框架可采用碳 鋼，一般采用16mmi的鋼板。3.2 管系 ：管系由管板、換熱管、過(guò)熱段、冷凝段及疏冷段、空氣抽 出管、折流板等組成。3.2.1 管板結(jié)構(gòu) ：管板是高加設(shè)備中最重要的的零

6、件之一，一般為20MnMO大型碗狀鍛件，成本較高。3.2.2 換熱管結(jié)構(gòu)：高加換熱管一般采用GB5310-2008優(yōu)質(zhì)碳素鋼（如20G）或ASMESA-556MCW壓無(wú)縫鋼管。本案設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)采用16X 2.5的SA-556MC於拔無(wú)縫鋼管。一般鋼管制造廠均可按不同的彎管半徑，彎好后供貨并且可根 據(jù)彎曲半徑的大小進(jìn)行彎管段局部消除應(yīng)力熱處理。例如：江蘇一公司的 國(guó)產(chǎn)化高加換熱管，它的產(chǎn)品質(zhì)量已經(jīng)達(dá)到德國(guó)或日本的鋼管質(zhì)量水平， 因此它已可替代進(jìn)口管。高加換熱管是高加進(jìn)行傳熱的重要界面，由于不斷受到高溫、高壓水的沖刷（管內(nèi)給水流速一般達(dá)2m/s ） 。特別是管板上表面至管內(nèi)距離為100125m誨度處，

7、給水對(duì)管子的沖蝕尤為嚴(yán)重。因此，本案在管口端加設(shè)防沖套管，以提高換熱管的使用壽命。管子與管板的連接采用預(yù)脹、焊接、液壓貼脹脹接以減小口部脹接應(yīng)力。對(duì)管子的壁厚公差需相應(yīng)提出要求，嚴(yán)格按照GB151-1999管殼式換熱器的要求進(jìn)行。一般情況假如負(fù) 偏差超標(biāo)，容易造成液壓脹管器脹桿前后的O形橡膠圈在升壓時(shí)由于間隙過(guò)大而壓力上不去，造成設(shè)計(jì)的脹度達(dá)不到要求；若正偏差超標(biāo)則會(huì)造成 脹桿插不進(jìn)換熱管或插入困難。3.2.3 過(guò)熱段、冷凝段、疏冷段1.1.1.1 過(guò)熱段 ： 高溫抽氣進(jìn)入過(guò)熱段包殼內(nèi)。經(jīng)過(guò)隔板造成蒸汽多道折流后，使過(guò)熱的蒸汽冷卻至高于飽和溫度25-30 （通常取T2=Ts+25C）時(shí)，出口至

8、冷凝段。在高溫蒸汽入口沖擊部位應(yīng)設(shè)有不銹鋼防沖擋板， 蒸汽返回向上流動(dòng)進(jìn)入包殼上部半圓形族孔結(jié)構(gòu)，蒸汽氣流得到分散以直接沖擊換熱管。 過(guò)熱段出口高于飽和溫度25的蒸汽是為了保持管子壁面的干燥，如果低于飽和溫度時(shí)會(huì)凝結(jié)水，在高速的蒸汽帶水的沖擊下會(huì)引起嚴(yán)重沖刷磨損腐蝕。因此需要控制進(jìn)入冷凝段蒸汽的過(guò)熱度。過(guò)熱段內(nèi)蒸汽的傳熱系數(shù)低，約為冷凝段的28%左右，過(guò)熱段內(nèi)蒸汽流速一般不超過(guò)25m/s。因此設(shè)置過(guò)熱段結(jié)構(gòu)是為了改善熱交換。1.1.1.2 冷凝段 ：對(duì)于立式式筒體，在水位線以上均為蒸汽。蒸汽與換熱管外壁面相接觸，壁面溫度低于蒸汽飽和溫度，使蒸汽冷凝成水，在外壁面上形成一層液膜。由于在筒體內(nèi)蒸汽

9、凝結(jié)為蒸汽流速不高， 此液膜呈層流流動(dòng)，成為液膜層流放熱。由于立式結(jié)構(gòu)液膜距離長(zhǎng)，液膜越積越厚，傳熱效果越差；對(duì)于臥式筒體管子水膜流下的距離短、水膜薄、傳熱效果較好。 在相同情況下的單根管子，臥式高加的蒸汽放熱系數(shù)是立式高加的約為 1.7 倍， 雖然臥式下面管排的水膜亦較厚，但平均傳熱效果臥式優(yōu)于立式。但本案由于立式結(jié)構(gòu)已經(jīng)確定，無(wú)回旋余地。1.1.1.3 疏冷段 ：設(shè)置疏冷段是為了充分利用余熱量提高給水溫度；設(shè)立疏冷段使疏水出口溫度低于飽和溫度， 并使疏水初出口溫度與高加給水溫度之差為 5.6 -8.3 。疏冷段是由包殼與疏冷端板組焊而成的密封腔，假如疏冷段泄漏，則飽和水縮短了換熱路程，造成

10、給水溫度降低，疏水出口溫度升高，滿足不了下端差的規(guī)定值。疏冷端板為保證密封，一般設(shè)計(jì)厚度為S 70mm端板孔徑大小與公差與管板相同。一般結(jié)構(gòu)是端板與 換熱管通過(guò)端板厚度70mm內(nèi)貼脹30-40mmB達(dá)到密封效果。這樣需要采用長(zhǎng)距離的液壓脹桿內(nèi)伸至需貼脹的部件進(jìn)行脹接， 需要準(zhǔn)確定位， 否則會(huì)造成管子脹破的問(wèn)題。3.2.4 空氣抽出管： 高加殼內(nèi)的空氣等不凝結(jié)氣體的積聚與停滯在換熱管區(qū)域會(huì)形成類(lèi)似絕熱層一樣影響液膜的熱交換以及對(duì)金屬產(chǎn)生腐蝕。因此布置抽空氣管，由蒸汽攜帶而排放至擴(kuò)容器、除氧器或凝汽器內(nèi)。排放量約為0.5%進(jìn)入高加的蒸汽量。每臺(tái)高加的空氣抽出管應(yīng)連續(xù)地排放空氣，并各自單獨(dú)連接到擴(kuò)容

11、器、除氧器或凝汽器中而不能將排氣管接到下一級(jí)高加上，否則造成最后一級(jí)高加的空氣膜層太大增加，嚴(yán)重影響傳熱，降低了給水出口溫度而電廠效率下降，還將降低管子使用壽命。因此，這樣系統(tǒng)設(shè)計(jì)是錯(cuò)誤的。3.2.5 折流板： 整個(gè)管系由拉桿固定折流板后， 用螺母固定后并點(diǎn)焊牢固。折流板間距一般在 400mm-550mrfc右，美國(guó)換熱器協(xié)會(huì) HEI表面式 給水加熱器要求間距不大于600mm間距太大會(huì)造成管系振動(dòng)。在U形管 彎頭中心線之外200mme圍內(nèi)必須予以支撐，否則需對(duì)彎頭部份進(jìn)行支撐。3.3 殼程筒體： 立式結(jié)構(gòu)通常采用兩段式結(jié)構(gòu)。 過(guò)熱段壁厚比冷凝段和疏冷段厚一些；支撐采用裙座式支撐。二 . 高加運(yùn)

12、行存在的問(wèn)題1. 管子及管子與管板的泄漏1.1 管子及管板脹口泄漏， 是高加存在的普遍問(wèn)題。 一般情況下高加泄漏堵管率不能超過(guò)10，否則要進(jìn)行更換。1.2 管板以下內(nèi)部管子泄漏。2. 高壓加熱器裝置密封泄漏高壓加熱器是通常采用自緊式密封，由于長(zhǎng)期運(yùn)行高壓加熱器密封間隙處因沖刷腐蝕發(fā)生泄漏。3. 疏水系統(tǒng)自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)不能正常運(yùn)行高加疏水系統(tǒng)通常采用汽液兩相流疏水自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)。疏水裝置自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)閥芯質(zhì)量差不能正常運(yùn)行，經(jīng)常產(chǎn)生汽體跟隨疏水一起流過(guò)閥體造成汽液同時(shí)排出，此時(shí)會(huì)常低水位運(yùn)行，或經(jīng)常性無(wú)水位運(yùn)行，造成高加振動(dòng)較大或產(chǎn)生疲勞應(yīng)力，損壞換熱管；還會(huì)造成疏水管沖刷嚴(yán)重，其碳鋼彎頭頻繁被沖壞。

13、4. 水位計(jì)及水位訊號(hào)裝置不能正常運(yùn)行水位計(jì)不能正常運(yùn)行是熱電廠普遍存在的問(wèn)題，幾乎不能投用。有的高加自投運(yùn)以來(lái)一直正常運(yùn)行，但電接點(diǎn)投運(yùn)后不久即壞，看不準(zhǔn)。有的單位對(duì)水位計(jì)采用磁反板水位計(jì)進(jìn)行改進(jìn)，運(yùn)行效果也不理想。5. 水側(cè)保護(hù)不可靠熱電廠高加危急疏水管道上一次閥門(mén)為手動(dòng)閥門(mén)，電動(dòng)閥不能正常運(yùn)行。所以，拆除了電動(dòng)閥，運(yùn)行中無(wú)法檢修危急疏水閥。上述35項(xiàng)問(wèn)題的產(chǎn)生都會(huì)造成高加設(shè)備運(yùn)行不穩(wěn)定， 產(chǎn)生負(fù)荷變化，對(duì)換熱管和管板產(chǎn)生交變應(yīng)力，成為換熱管泄漏的隱患。三 . 存在問(wèn)題的原因分析以及處理對(duì)策本案針對(duì)上述高加普遍存在的問(wèn)題，加以歸納總結(jié)，提出以下的針對(duì)性措施。1. 關(guān)于脹口及鋼管泄漏分析通常

14、狀況下，脹口泄漏主要原因可歸結(jié)為不合理的結(jié)構(gòu)和工藝設(shè)計(jì)、脹接和焊接質(zhì)量不良及不適當(dāng)?shù)倪\(yùn)行操作方式。而管子本身泄漏，除了管材質(zhì)量外，主要是沖刷腐蝕、應(yīng)力腐蝕及振動(dòng)等原因。1.1 由于機(jī)組啟停頻繁：?jiǎn)⑼r(shí)其溫度變化率超過(guò)規(guī)定的允許值，結(jié)果使高壓加熱器內(nèi)部管子及管板溫度急劇變化，從而產(chǎn)生一定的交變熱應(yīng)力，在這種應(yīng)力的作用下，管子受到疲勞損傷破壞。1.2 高壓加熱器疏水水位不穩(wěn)定：高壓加熱器運(yùn)行時(shí)，其疏水水位的熱工測(cè)量信號(hào)與實(shí)際的水位不符，即實(shí)際水位在要求范圍內(nèi)，而測(cè)量的水位信號(hào)卻反映偏高或偏低， 造成所謂的 “虛假水位 ” ， 當(dāng)反映偏高時(shí)， 危急疏水電動(dòng)門(mén)自動(dòng)開(kāi)啟，導(dǎo)致高加低水位或無(wú)水位運(yùn)行; 當(dāng)

15、反映偏低時(shí)，危急疏水電動(dòng)門(mén)自動(dòng)關(guān)閉，疏水水位逐步升高，導(dǎo)致高水位保護(hù)動(dòng)作，危急疏水電動(dòng)門(mén)又再次開(kāi)啟，甚至由于測(cè)量水位信號(hào)誤動(dòng)而導(dǎo)致高壓加熱器解列。無(wú)論是測(cè)量水位反映偏高或偏低，均使得危急疏水電動(dòng)門(mén)頻繁開(kāi)關(guān)，使管束受到不應(yīng)有的沖刷、震動(dòng)、管板過(guò)熱，從而加速了管子的損壞程度。其次選用的疏水系統(tǒng)不合理或疏水裝置質(zhì)量較差也會(huì)嚴(yán)重導(dǎo)致高壓加熱器疏水水位不穩(wěn)定。1.3 高加熱器危急疏水調(diào)節(jié)門(mén)不嚴(yán)：機(jī)組為了提高安全運(yùn)行可靠性，高壓加熱器通常裝設(shè)了危急疏水系統(tǒng)，但由于國(guó)產(chǎn)疏水調(diào)節(jié)門(mén)質(zhì)量不過(guò)關(guān)，造成內(nèi)漏，不能保持一定的疏水水位，致使管子長(zhǎng)時(shí)間受到汽水沖刷振動(dòng)以及管板過(guò)熱。1.4 高壓進(jìn)汽門(mén)不嚴(yán)：高壓加熱器解列時(shí)

16、，由于進(jìn)汽門(mén)不嚴(yán)，仍有部分加熱蒸汽漏入，造成管子過(guò)熱，導(dǎo)致強(qiáng)度降低1.5 損壞斷裂管子對(duì)周?chē)钠茐模焊邏杭訜崞鲀?nèi)損壞斷裂的管子端部處于自由狀態(tài)，在高速氣流的沖擊下自由擺動(dòng)，不斷碰磨撞擊斷裂管周?chē)墓茏?，擴(kuò)大了周?chē)茏拥钠屏研孤?.6 高壓加熱器給水管子泄漏：高壓給水在管子泄漏處高速?lài)姵觯瑢⑵渲車(chē)茏舆趥?.7 高壓加熱器振動(dòng)蒸汽在加熱器管外流動(dòng)，橫向或縱向沖刷和流經(jīng)管束，是使高壓加熱器產(chǎn)生振動(dòng)的主要因素 ;有的高壓加熱器水側(cè)由于無(wú)排空裝置，在投運(yùn)時(shí)，空氣排不走，使高壓加熱發(fā)生水沖擊，產(chǎn)生振動(dòng)。1.8 高壓加熱器停運(yùn)時(shí)無(wú)防腐措施：高壓加熱器停運(yùn)兩周以上時(shí)，水側(cè)應(yīng)采用加除氧水進(jìn)行保護(hù)或?qū)⒏邏杭?/p>

17、熱器給水徹底排凈;汽側(cè)需采用在溫?zé)釛l件下，用干燥空氣進(jìn)行干燥，使其相對(duì)濕度保持在40% 以下，有效地防止腐蝕。但是有的高壓加熱器投產(chǎn)后一直未采取任何防腐措施，管子受到一定程度的腐蝕。1.9 制造質(zhì)量差：高壓加熱器設(shè)備設(shè)計(jì)制造時(shí)，管板設(shè)計(jì)太薄，造成變形;管板與管子之間焊接和脹接不好，管口應(yīng)力過(guò)于集中。這樣在運(yùn)行中，極易造成管系泄漏。1.10 水質(zhì)質(zhì)量超標(biāo)：水質(zhì)含氧量、 PH 值、聯(lián)氨含量超標(biāo)。換熱管中鐵及碳化鐵在高溫下與氧發(fā)生反應(yīng)，產(chǎn)生化學(xué)腐蝕，使換熱管泄漏。2. 針對(duì)上述問(wèn)題擬采取措施高加的鋼管及脹口的泄漏除設(shè)計(jì)制造本身原因以外與運(yùn)行的方式和操作方式也有重要的關(guān)系，因而對(duì)運(yùn)行工況的控制和操作中

18、的維護(hù)顯得十分重要。針對(duì)沖蝕和振動(dòng)引起的管束損壞應(yīng)采取以下對(duì)策：2.1 不管在任何情況下，為了避免管束中焊縫受到較大的熱應(yīng)力沖擊，啟動(dòng)速度不能太快，應(yīng)控制單臺(tái)加熱器的給水溫升小于5 C/ min,溫降小于 2 min。2.2 選用高質(zhì)量汽液兩相流自動(dòng)疏水調(diào)節(jié)裝置， 避免出現(xiàn)低水位和無(wú)水位運(yùn)行，防止疏水調(diào)節(jié)閥開(kāi)度過(guò)大，而在疏水冷卻段內(nèi)引起閃蒸和汽水兩相流。2.3 要監(jiān)視和控制高加的熱力參數(shù)，以防沖刷管束并激發(fā)振動(dòng)。2.4 對(duì)于已發(fā)現(xiàn)的管束泄漏，應(yīng)及早停用檢修，防止繼續(xù)發(fā)性沖蝕。2.5 應(yīng)嚴(yán)格控制給水水質(zhì)，包括含氧量、pH值、聯(lián)氨含量等防止腐蝕。對(duì)于高加系統(tǒng)pH值應(yīng)控制在9.29.8,含氧量應(yīng)不大

19、于7ug/L。總而言之，高加的運(yùn)行應(yīng)嚴(yán)格按照國(guó)家水利電力部火力發(fā)電廠高壓加熱 器運(yùn)行維護(hù)守則的要求進(jìn)行運(yùn)行和維護(hù)，否則再好的設(shè)計(jì)制造都不能達(dá) 到滿意的要求。四 .本案高加設(shè)計(jì)制造技術(shù)要點(diǎn)1 .依據(jù)招標(biāo)文件原總圖尺寸及設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，按 GB150-2011壓力容器 及GB151-1999管殼式換熱器并參考 JB/T8190-1999高壓加熱器性能 試驗(yàn)、JB/T3343-1993高壓加熱器制造技術(shù)條件、美國(guó)換熱器協(xié)會(huì)HEI 表面式給水加熱器以及國(guó)家水利電力部火力發(fā)電廠高壓加熱器運(yùn)行 維護(hù)守則（ 83）水電電生字第47 號(hào)文進(jìn)行設(shè)計(jì)、制造、檢驗(yàn)。最終提供客戶全套竣工圖紙、強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)、風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估報(bào)

20、告、用戶使用說(shuō)明 書(shū)、監(jiān)檢證書(shū)等文件并為客戶提供設(shè)備使用、維修、改造技術(shù)培訓(xùn)。2 .對(duì)核心部件換熱管選用美國(guó)ASME SA556C2 標(biāo)準(zhǔn)。由于美國(guó) ASME標(biāo)準(zhǔn)對(duì)管材的P、S含量要求為不大于0.035%,而國(guó)標(biāo)GB5310-2008標(biāo)準(zhǔn) 對(duì)管材的P、S含量要求為不大于0.025%和0.015%,相對(duì)比國(guó)標(biāo)對(duì)P、S 含量的要求更加嚴(yán)格。 因此本設(shè)計(jì)方案采用美國(guó) ASME SA556C2 標(biāo)準(zhǔn)材料， 但對(duì) P、 S 含量訂貨要求達(dá)到國(guó)標(biāo)指標(biāo)，這樣可大大降低管頭焊接微裂紋的 產(chǎn)生極其裂紋敏感性。目前國(guó)內(nèi)有很多管材廠家可以生產(chǎn)美國(guó) ASME 標(biāo)準(zhǔn) 管材，但采用的原料還是國(guó)內(nèi)的鋼坯，因此，提出這樣的附

21、加要求是可以做到的；對(duì)另一核心部件管板選用NB/T47008-2010承壓設(shè)備用碳素鋼和合金鋼鍛件標(biāo)準(zhǔn)20MnMoIV鍛件，可保證安全使用。3 .制造總體方案上部水室選用直管段水室和改進(jìn)伍德式自緊密封結(jié)構(gòu)；下部選用三段冷卻的殼程結(jié)構(gòu)；把制造合格的殼程管束部分與經(jīng)過(guò)熱處理合格的水室部分組對(duì)， RT 拍片及局部熱處理后進(jìn)行壓力試驗(yàn)，合格后監(jiān)管 部門(mén)監(jiān)檢備案。4 .換熱管彎制方案：換熱管選用高精度冷拔鋼管， 逐根進(jìn)行壓力試驗(yàn)和超聲檢測(cè)；管子表面不得有裂紋、斑點(diǎn)、凹坑、重皮、結(jié)疤、折疊、刮傷等缺陷；換熱管兩端表面打磨除銹；換熱管彎制采用冷彎，彎制結(jié)束后要 對(duì)彎制部分進(jìn)行磁粉檢測(cè)；彎制結(jié)束后逐根進(jìn)行打壓

22、試驗(yàn)；一般說(shuō)，只要 通過(guò)逐根水壓試驗(yàn)，就可以消除換熱管本身質(zhì)量問(wèn)題。5 .管板制造方案：鍛件尺寸按輪廓加15mm鍛打放量，選用NB/T47008-2010承壓設(shè)備用碳素鋼和合金鋼鍛件標(biāo)準(zhǔn) 20MnMo IV鍛件， 鍛件進(jìn)廠后進(jìn)行化學(xué)成分及力學(xué)性能復(fù)驗(yàn)，嚴(yán)格控制鍛件的 P、 S 含量。經(jīng) 復(fù)驗(yàn)合格的管板鍛件，采用高速數(shù)控鉆床進(jìn)行鉆孔、二次鉸孔、加工坡口。 必須嚴(yán)格控制二次鉸孔加工的質(zhì)量，經(jīng)過(guò)鉸刀加工過(guò)的管孔能夠保證尺寸 公差及光潔度，使換熱管與管孔的間隙保證在可均勻脹接范圍內(nèi)。按 GB151-1999管殼式換熱器的要求檢驗(yàn)鉆孔、較孔 質(zhì)量。6 .管板與管束的焊接方案：6.1 總體采用預(yù)脹-焊接

23、-貼脹的焊接方案，可有效消除焊后換熱管口焊后一次性脹接在管口部位產(chǎn)生的脹接應(yīng)力。6.2 換熱管與管板的連接尺寸設(shè)計(jì)為管頭高于管板2mm， 不采用平齊的方式， 平齊焊接方式管口部集中應(yīng)力過(guò)大， 容易產(chǎn)生裂紋。 按標(biāo)準(zhǔn)留有2mm的高度有利于焊接成圓弧過(guò)渡，減少應(yīng)力集中。6.3 換熱管穿好管束檢驗(yàn)確認(rèn)管頭高于管板2mm 后完成點(diǎn)固，首先進(jìn)行預(yù)脹接，脹度按4-5%進(jìn)行，使換熱管外壁能貼上管孔內(nèi)壁即可。脹接方式采用液壓液袋脹，脹接壓力120-140MPa （具體的脹度和脹接壓力數(shù)據(jù)按 GB151 要求的脹接試驗(yàn)確定） ；6.4 預(yù)脹完成后，對(duì)殼程進(jìn)行充氬氣置換空氣，確保殼程內(nèi)氬氣占一定比例，最好90%以上，明火熄滅即可。6.5 預(yù)熱200后，采用自動(dòng)氬弧焊的方式選用自熔焊進(jìn)行打底；6.6 打底完成后進(jìn)行氨檢漏試驗(yàn)，試紙不變色為合格；6.7 再次預(yù)熱200后，采用自動(dòng)氬弧焊蓋面，