500厚板碗扣鋼管樓板模板支架計算書

1、安全設(shè)施計算軟件(2016) PKPM軟件出品碗扣鋼管樓板模板支架計算書依據(jù)規(guī)范：建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-2008建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ 162-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 164-2008計算參數(shù)：鋼管強(qiáng)度為205.0 N/mm2,鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取0. 80。模板支架搭設(shè)高度為5. 7m,立桿的縱距b=0.90m,立桿的橫距1=0. 90m,立桿的步距h=1. 20m。面板厚度1

2、5mm,剪切強(qiáng)度1. 4N/mm2,抗彎強(qiáng)度15. 0N/mm,彈性模量6000. ON/mnT。 內(nèi)龍骨采用方鋼管40. X40. X2. 5mm,間距250mm,梁頂托采用雙鋼管”48. 3X3. 6mm。模板自重0. 30kN/m2,混凝土鋼筋自重25. lOkN/n?。振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值2. 00kN/m2,施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值4. 00kN/m2o圖1圖2樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為“48.3X3. 6。鋼管慣性矩計算采用(山/)/64,抵抗距計算采用W=n (D1-d1)/32Do一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜

3、荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q1 = 25. 100X0. 500X0. 900+0. 300X0. 900=11. 565kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2. 000+4. 000) X0. 900=5. 400kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=33. 75cm3；截面慣性矩I=25. 31cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計算f = M / W < f其中f 面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/rnnf2)；M面板的最大彎距(N. mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取15.00N/mm2；M = 0. 100qf其中Q 荷中設(shè)

4、計值(kN/m)；經(jīng)計算得至M = 0. 100X (1. 20X 11. 565+1. 40X5. 400) X0. 250X0. 250=0. 134kN. m 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值f = 0. 134 X 1000X 1000/33750=3. 970N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗算f < f,滿足要求！抗剪計算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 0=0. 600X (1. 20X11. 565+1.40X5. 400)X0. 250=3. 216kN截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3X3216. 0/(2X900. 000X15. 000)=0. 357N/mm2截面抗

5、剪強(qiáng)度設(shè)計值T=l. 40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗算T < T,滿足要求！(3)撓度計算v = 0. 677Q11 / 100EI < v = 1 / 250面板最大撓度計算值 v = 0. 677 X 11. 565 X 2504/ (100 X 6000 X 253125) =0. 201mm面板的最大撓度小于250. 0/250,滿足要求！二、模板支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1 .荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：qn = 25. 100X0. 500X0. 250=3. 138kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0. 300X0. 250=

6、0. 075kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2 = (4. 000+2. 000) X0. 250=1. 500kN/m靜荷載 Q1 = 1. 20X3. 138+1. 20X0. 075=3. 855kN/m活荷載 q2 = 1.40X1.500=2. 100kN/m計算單元內(nèi)的龍骨集中力為(2. 100+3. 855) X0. 900=5. 360kN2 .龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下：均布荷載 q = P/1 = 5. 360/0. 900=5. 955kN/m最大彎矩 M = 0. lql2=0. 1X5

7、. 96X0. 90X0. 90=0. 482kN. m最大剪力 Q=0. 6ql = 0. 6 X 0. 900 X 5. 955=3. 216kN最大支座力 N=l. Iql = 1. 1X0. 900X5. 955=5. 895kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=4.41cm3；截面慣性矩I = 8. 83cm4；(1)龍骨抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f = M/W =0. 482X106/4414. 1=109. 28N/n)m2龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于215. ON/mm2,滿足要求！(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0. 6

8、ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3X3215. 70/(2X40. 00X40. 00)=3. 015N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值T=125. 00N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求！(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到 q=3. 213kN/m最大變形 v=0. 677ql7100EI=0. 677X3. 213X900. 07(100X206000. 00X88281. 3)=0. 785mm龍骨的最大撓度小于900.。/骨的木方時取250

9、),滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力P=5. 895kN均布荷載取托梁的自重Q= 0. 095kN/mo托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN. m)9.0.03114 3.118.898.87F2.97 2.95114.628.73 8.702.81 2.782.78 2.818.70 8.732.95 2.978.878.89:I3.11 3 .吃9.(9.0411463托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下:托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=L 923kN.ni 經(jīng)過計算得到最

10、大支座F= 23. 513kN 經(jīng)過計算得到最大變形V=1. 133mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 截面抵抗矩W = 10. 52cm3； 截面慣性矩I = 25.42cm1； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f = M/W =1. 923X106/10520. 0=174. 09N/mm2頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于205. ON/mm2,滿足要求！(2)頂托梁撓度計算最大變形v=1. 133mm頂托梁的最大撓度小于900. 0/400,滿足要求!四、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1 .靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：=0

11、. 172X5. 700=0. 978kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0. 300X0. 900X0. 900=0. 243kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25. 100X0. 500X0. 900X0. 900=10. 166kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ng = (NG1+NG2+NG3)= 11.387kNo2 .活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Nq 二(4. 000+2. 000) X0. 900X0. 900=4. 860kN3 .不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N = 1. 20Ng + 1. 40Nq

12、五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為:其中N立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 20. 47kN計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm： 立桿凈截面面積，A=5. 055cm-；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5. 262c/；f鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值,f = 164. 00N/mm2：a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.51m：h 最大步距，h=l. 20m；10 計算長度，取 1.200+2X0. 510=2. 220m：X 由長細(xì)比,為2220/16=140；<1)軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l0/i查表得到0.349；經(jīng)計算得到。=2

13、0468/(0. 349X506)=116. 008N/mm2；不考慮風(fēng)荷栽時立桿的穩(wěn)定性計算。< f,滿足要求！考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：NM工+ 0.9工力幽 W風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩%計算公式4Wklal078-Prl0/4風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力匕計算公式Pr=5X1.4Wklal0/16其中Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/r)；Wk=u=Xu3Xw0 = 0. 300 X 1. 000X0. 241=0. 072kN/m2h 立桿的步距，1.20m；la 立桿迎風(fēng)面的間距，0. 90m：lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0. 90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立

14、桿間橫桿的支撐力Pr=5X 1.4X0. 072X0. 900X2. 220/16=0. 063kN. m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 VI. 4X0. 072X 0. 900X 2. 220X 2. 220/8-0. 063X 2. 220/4=0. 021kN. m：N* 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nl. 2X H. 387+0. 9X1. 4X4. 860+0. 9X1. 4X0. 021/0. 900=19. 817kN經(jīng)計算得至。=19817/(0. 349 X 506) +21000/5262=115. 918N/mm2；考慮風(fēng)荷我時立桿的穩(wěn)定性計算。 f,滿足要求！風(fēng)荷載作用下的

15、內(nèi)力計算架體中每個節(jié)點的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載w =0. 072X0. 900X1.200=0. 078kN節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力wv=l. 200/0. 900X0. 078=0. 104kN節(jié)點集中荷載 w 在斜桿 中產(chǎn)生的 內(nèi) 力 ws=(l. 200X1. 200+0. 900X0. 900)1 2/0. 900X0. 078=0. 130kN 支撐架的步數(shù)n二4節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0. 130+(4. 000-1) X0. 130=0. 521kx節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為4. 000X0. 104=0. 416kN架體自重為0. 978kN節(jié)點集中

16、荷栽w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于扣件的抗滑承我力8k,滿足要求！節(jié)點集中荷教w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于架體自重,滿足要求！六、樓板強(qiáng)度的計算1 .計算樓板強(qiáng)度說明驗算樓板強(qiáng)度時按照最不利考慮,樓板的跨度取8. 00m,樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內(nèi)配筋3級鋼筋，配筋面積A4800.0mm2, f360. OX/mnt板的截面尺寸為bXh=8000mmX200mm,截面有效高度h。=180mln。按照樓板每15天澆筑一層，所以需要驗算15天、30天、45天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2 .計算樓板混凝土 15天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8. 00m,短邊8

17、. 00X1. 00=8. 00m,樓板計算范圍內(nèi)擺放9X9排腳手架，將其荷教轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷教。第2層樓板所需承受的荷載為Q=1X1. 20 X (0. 30+25. 10X0. 50) +1X1.20X (0. 98X9X9/8. 00/8. 00) +1.40X 00+4. 00)=25. 31kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8. 00X25. 31=202. 45kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算1皿=0. 0513Xqr=0. 0513X202. 44X8. 002=664. 67kN. m按照混凝土的強(qiáng)度換算得到15天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到81. 27%,

18、 C35. 0混凝土強(qiáng)度近似等效為C28. 4?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fcm=13. 55N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：= Asfy/bhofca = 4800. 00X360. 00/(8000. 00X180. 00X13. 55)=0. 09查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為a s=0. 085此層樓板所能承受的最大彎矩為：Mt= a 3bh02fca = 0.085X8000. 000X180. 00()2X13. 6XI。'=298. 6kN.m結(jié)論：由于EMj = 298. 60=298. 60 < 1皿=664. 67所以第15天以

19、后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保存。3 .計算樓板混凝土 30天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8. 00m,短邊8. 00X1. 00=8. 00m,樓板計算范圍內(nèi)擺放9X9排腳手架，將其荷教轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷教。第3層樓板所需承受的荷載為q二IX 1. 20 X (0. 30+25. 10X0. 50) +1X1.20X (0. 30+25. 10X0. 20) +2X1. 20X (0. 98X9X9/8. 00/8. 00) +1.40X 00+4. 00)=33. 18kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8. 00X33. 1

20、8=265. 4OkN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算1皿=0. 0513Xqr=0. 0513X265.40X8. 002=871. 36kN. m按照混凝土的強(qiáng)度換算得到30天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到102. 07%, C35. 0混凝土強(qiáng)度近似等效為C35.1?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fcm=17. 05N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bhofca = 4800. 00X360. 00/(8000. 00X 180. 00X17. 05);0. 07查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為a0. 067此層樓板所能承受的最大彎矩為：為二 a

21、 3bh02fg = 0. 067 X 8000. 000 X 180. 0002 X 17. 0 X 10=296. lkN. m結(jié)論：由于£% = 298. 60+296. 06=594. 66 < 1皿=871. 36所以第30天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐必須保存。4 .計算樓板混凝土 45天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8. 00m,短邊8. 00X1. 00=8. 00m,樓板計算范圍內(nèi)擺放9X9排腳手架，將其荷教轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷教。第4層樓板所需承受的荷載為q=lX1.20X (0. 30+25. 10X0

22、. 50) +2X1. 20X (0. 30+25. 10X0. 20) +3X1. 20X (0. 98X9X9/8. 00/8. 00) +1.40X 00+4. 00)=41. 05kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8. 00X41. 05=328. 36kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算1皿=0. 0513Xqr=0. 0513X328. 36X8. 00?二 1078. 06kN. m按照混凝土的強(qiáng)度換算 得到45天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到114. 24%, C35. 0混凝土強(qiáng)度近似等效為C40. 0?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fg=19. 09N/mm2則可以得到

23、矩形截面相對受壓區(qū)高度： 二 Asfy/bhofca = 4800. 00 X 360. 00/(8000. 00 X 180. 00 X 19. 09) =0. 06查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為a s=0. 067此層樓板所能承受的最大彎矩為：M3= a 3bh02fca = 0. 067X8000. 000X180. 0002X 19. IX lOSSl. 6kN. m結(jié)論：由于£% = 298. 60+296. 06+331. 56=926. 22 < Maax=1078. 06所以第45天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第4層

24、以下的模板支撐必須保存。5 .計算樓板混凝土 60天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8. 00m,短邊8. 00X1. 00=8. 00m,樓板計算范圍內(nèi)擺放9X9排腳手架，將其荷教轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷教。第5層樓板所需承受的荷載為q二IX 1. 20 X (0. 30+25. 10X0. 50) +3X1. 20X (0. 30+25. 10X0. 20) +4 X 1. 20 X (0. 98 X 9 X 9/8. 00/8. 00) +5 .40X (2. 00+4. 00)=48. 91kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8. 00X48. 91=391. 31kN/m板帶所

25、需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算%3=0. 0513Xqr=0. 0513X391. 31X8. 002=1284. 76kN. m按照混凝土的強(qiáng)度換算得到60天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到122. 87%, C35. 0混凝土強(qiáng)度近似等效為C43. 0?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fg=20. 30N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：= Asfy/bhofca = 4800. 00X360. 00/(8000. 00X180. 00X20. 30)=0. 06查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為a0. 058此層樓板所能承受的最大彎矩為：M.= a 3bh02f = 0.058X8000. 000X180. OOOX 20. 3 X 106二305. 2kN.m結(jié)論：由于£* = 298. 60+296. 06+331. 56+305. 21