懸挑式外墻腳手架施工方案(1)

1、4.4.1 懸挑式外墻腳手架施工方案一、工程概況簡介本工程結構形式為鋼筋混凝土剪力墻結構，± 0.00 以下施工周期較長，不能及時回填土，而主體結構工程又必須立即進行，否則將影響工期。根據(jù)其工程特點，將采用懸挑式外墻腳手 架（每層懸挑高度不超過 20 米）。二、材料要求1 腳手架全部采用巾4851鋼管，壁厚33.5伽，無嚴重繡蝕、彎曲、壓扁或裂紋的鋼管。用于立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度以 46.5m為宜。一般重量在25 kg以內(nèi)，適合 人工操作。用于小橫桿鋼管長度以 1.52.3m 為宜，以適應腳手架的寬度要求。作為腳手架 使用的桿件鋼管必須進行防銹處理 .即對購進的鋼管先行除銹 ,

2、然后涂防銹漆一道和面漆二道。 2鋼管連接用的扣件必須是合格的瑪鋼扣件，應有出廠合格證明，符合建設部鋼管腳手架 扣件標準GB15831-2006的要求，發(fā)現(xiàn)有脆裂、變形，滑絲的禁止使用?？奂捌涓郊═型螺栓、螺母、墊圈）的技術要求如下：1）鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷；并應將影響 外觀質(zhì)量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。2）扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。3） 扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。4） 當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應小于5mm。5）扣件表面應進行防銹處理。3、 所

3、用挑桿為16#工字鋼，長度4.5m、3.5m、3m三種，卸荷使用 巾14 （6*37） b鋼絲繩。4、腳手板 扣件式腳手架的作業(yè)層面可根據(jù)所用腳手板的支撐要求設置橫向平桿， 本工程使用竹笆作為腳手板。對腳手板的技術要求為：1）腳手板的厚度為50mm，寬度為250300mm，重量不大于30kg。2）確保材質(zhì)符合規(guī)定。3）不得有超過允許的變形和缺陷。三 外腳手架搭設方法1 外墻腳手架搭設方法立桿縱觀距1.5m，立桿排距0.8m,小橫桿間距0.9m，大橫桿步距0.9m,大橫桿內(nèi)側步 距1.8m，小橫桿間距0.9m，內(nèi)排立桿距墻0.4m,小橫桿里端距墻0.3m。（詳見圖I） 立桿與主體拉接，按 2 步

4、 3 跨設置，拉接點均設置在框架柱或剪立墻予留洞上，用鋼管 與內(nèi)外立桿采用架扣連接。挑桿從2層向外挑，挑桿間距1.5m，首先在結構板梁上予埋挑環(huán)，縱向間距 1.5m，橫向間 距w 1.5m，然后在環(huán)里套入挑桿，外挑1.3m，（有陽臺處陽臺不作為支座）靠內(nèi)挑環(huán)外側加 巾18 鋼筋銷錨牢固。（見圖U）在挑桿的前端100處內(nèi)排距立管的下端焊接 巾（二級鋼）22鋼筋，長150mm，作立桿的固 定件，拉設通線固定挑桿，保證挑桿挑出長度一致，然后固定立桿。第一排大橫桿距離支點為 200mm，為了保證架子的安全及穩(wěn)定，設斜拉鋼絲繩卸荷裝置，鋼絲繩上端固定在結構的墻或 梁上的固定預埋件。四、懸挑層段布置第一段

5、 4 9 層、第二段 10 15 層、第三段 16 21 層、第四段 22 28 層，共分四段搭設。五、腳手架構造1立桿 縱距La=1.5m,橫距Lb為0.9m。腳手架的搭設高度為24m相鄰立桿的接頭位置 應錯開布置在不同的步距內(nèi)， 與相近大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。立桿與大橫桿 必須用直角扣件扣緊（大橫桿對立桿起約束作用,對確保立桿承載能力的關系很大） ,不得 隔步設置或遺漏。立桿的垂直偏差應不大于架高的 1/300 ,并同時控制其絕對偏差值不大于 40mm。2、 大橫桿步距為1.8m。上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近 立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫

6、桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度 1/250,且不大于 50mm。 相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側,以減少立桿偏心受載情況。3、 小橫桿貼近立桿布置,搭于大橫桿之上并用直角扣緊。在相鄰立桿之間根據(jù)需要加 設 1根或 2 根。在任何情況下,均不得拆除作為基本框架結構桿件的小橫桿。4、 剪刀撐剪刀撐聯(lián)結3根立桿，斜桿與地面夾角為 450-60。；沿腳手架轉角處布設， 南北兩面架子每隔 5-7 米設一道,剪刀撐應沿架高連續(xù)布置。 剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣 件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外。在其中應增加 2-4 個扣結點。5、 連墻拉桿按二步二跨設置，其間距應不超過 3.6m （縱橫）

7、，且連墻拉桿一般應設置 在暗柱靠近連梁具有較高水平力作用的結構部位。連墻構造（簡稱“連墻體”）對外腳手架的安全至關重要。 由于連墻拉桿設置數(shù)量不足、 構造不符合要求以及被任意拆掉等所造成事故屢有發(fā)生，必須引起高度重視并確保其設置 符合要求。本工程連墻拉桿的垂直間距和水平間距均不得大于5 m。6、 水平斜拉桿設置在有連墻體的步架平面內(nèi)，以加強腳手架的橫向剛度。六、設計計算計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。計算的腳手架為懸挑式腳手架，搭設高度為 65.7米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距 1.5米，立桿的橫距 0.8米，立桿的步距 1.8米。采用的鋼

8、管類型為© 48X 3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.6米，水平間距3.0米。施工均布荷載為3kN/n?，同時施工2層，腳手板共鋪設8層。鋼材的強度設計值f=205N/mnl，彈性模量E=2.06X105N/mr慣性矩 I=12.19X104mm懸挑水平鋼梁采用 16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度 1.3米，建筑物內(nèi)錨固段長度 1.6 米。懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩、下面采用拉桿與建筑物拉結。最外面支點距離建筑物m,支桿采用鋼管mr拉桿。 風壓按建筑結構荷載規(guī)范（ GB50009-2012）。一）、大橫桿的計算 :大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

9、按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形1、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值Pl=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.30 X 0.8/3 = 0.080kN/m活荷載標準值 Q=3X 0.8/3 = 0.800kN/m靜荷載的計算值 qi=1.2 X（ 0.038 + 0.080 ）= 0.142kN/m活荷載的計算值 q2=1.4 X 0.800 = 1.120kN/m0.1421.1201.1203J H 丨 I!1.£1.51510.1421.120L.1 1 11 11 11 1111 11 1大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中

10、最大撓度）1,51.51,51.51.515t1大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：M吸7（閔尸十a(chǎn)跨中最大彎矩為：M=（0.08 X 0.142+0.1 X 1.120） X 1.5 X 1.5 = 0.278kN.m 支座最大彎矩計算公式如下：% =-0.10?1?3-0 117a支座最大彎矩為M 2=-(0.1 X 0.142+0.117 X 1.120) X 1.5 X 1.5 = -0.327kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：（M與嚨的絕對值對比，以大的為強度驗收）j =0.32

11、7 X 1000000/5080= 64.370N/mn?大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：5#靜荷載標準值 qi=pi +p2=0.038 + 0.080 = 0.118kN/m活荷載標準值q2=0.800kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 X 0.118+0.990 X 0.800) X 1500.0 X 1500.0 X 1500.0 X 1500.0/(100 X 206000X 121900 .0) = 1.758mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150和10mm滿足要

12、求。二) 、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038 X 1.5 = 0.057kN#1.3921.692小橫桿計算簡圖腳手板的荷載標準值P2=0.30 X 0.8 X 1.5/3 = 0.120kN活荷載標準值 Q=3X 0.8 X 1.5/3 = 1.200kN荷載的計算值P=1.2X 0.057 + 1.2 X 0.120 + 1.40 X 1.200 = 1.892kN#2、強度計算#最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最

13、不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下M=1.2X 0.038 X 0.8 X 0.8/8 + 1.892 X 0.8/3 = 0.508kN.m=0.508 X 1000000/5080= 100.000 N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。3、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：*12EI小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V 1=5X 0.038 X 800.0 X 800.0 X 800.0 X 800.0/(384 X 20600

14、0X 121900) = 0.008mm集中荷載標準值 P=0.057+ 0.120 + 1.200 = 1.377 kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V 2=1377.00 X 800.0 X (3 X 800.0 X 800.0 4X 800.0 X 800.0/9)/(72 X 206000X 121900) = 0.997mm最大撓度和V=V 1+V2=1.005mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150和10mm滿足要求。三) 、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 ( 規(guī)范5.2.5):R< Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,

15、單扣件取8.0kN，雙單扣件取12.0kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算：橫桿的自重標準值 P 1=0.038 X 0.8 = 0.030kN腳手板的荷載標準值 P 2=0.30 X 1.5 X 0.8/2 = 0.180kN活荷載標準值Q=3< 1.5 X 0.8/2 = 1.800kN荷載的計算值 R=1.2X 0.030+1.2 X 0.180+1.4 X 1.800 = 2.772 v RC= 8.0kN 單扣件抗滑承載力的設計滿足要求。當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動, 其抗滑承載力可取8.0kN

16、;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。四) 、腳手架荷載標準值 ：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):查施工手冊P194頁，標準值??；N G1 =0.1069 X 65.7 = 7.023 kN(2) 腳手板的自重標準值 (kN/m2) ；采用，標準值為 0.30N G2 =0.30 X 8X (1.5 + 0.45)/2 = 2.250 kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m) ；采用腳手板擋板，標準值為 0.11N G3 =0.11 X 1.5 X 8/2 = 0.66

17、0 kN(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2) ； 標準值為:N G4 =0.005 X 1.5 X 65.7 = 0.493 kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG= NG1+NG2+NG3+NG4= 7.0232.2500.6600.493=10.426kN活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得：活荷載標準值Nq =3X 2X 1.5 X 0.8/2 = 3.600 kN風荷載標準值應按照以下公式計算濟=0松町跖其中 W0 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）的規(guī) 定采用：W =0.5U

18、z 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）的規(guī)定采用：Uz =1.11Us 風荷載體型系數(shù)：Us =1.200經(jīng)計算得：風荷載標準值 Wk =0.7X0.5 X 1.11 X 1.200 = 0.466 kN/m2。（注意：若不能同時滿足三個條件：1、基本風壓不大于0.35KN/m2, 2、僅有欄桿和擋腳 板，3、不是敞開式腳手架，則不用計算“立桿的軸向壓力設計值”）考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2N G+ 0.85 X 1.4Nq=1.2 X 10.426 + 0.85 X 1.4 X 3.600 = 16.795KN其中ng腳手架結構自

19、重標準值產(chǎn)生的軸向力；nG2構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NQ施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿可按一縱距（跨）內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2N G+ 1.4N q=1.2 X 10.426 + 1.4 X 3.600 = 17.551 KN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MWf算公式W= 0.85 x 1.4Wklah2/10=0.85 x 1.4 x 0.466 x 1.5 x 1.8 x 1.8/10 = 0.270 kN/m?其中Wk風荷載基本風壓值(kN/m2);la立桿的縱距(m)；10#立桿的步距(m)五) 、立桿的穩(wěn)

20、定性計算：1、不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式#其中N 計算立桿段的軸心力設計值，N=17551.00N;© 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比入=197查表取值:0.186 ; 入長細比，入=l 0/i入=3119.000/15.8 = 197l 0 計算長度(m),由公式l 0 = kuh確定，l 0= k x ux h =1.155 x 1.5 x 1.8 = 3.119m= 3119.000mmi立桿的截面回轉半徑，i=15.8 ;k 計算長度附加系數(shù)，取1.155 ;u 計算長度系數(shù)，查表確定，u=1.50 ;A 立桿凈截面面積，A=489mmf 鋼管立桿抗壓強度設計值

21、，f = 205.00N/mm 2 ;立桿的穩(wěn)定性計算：17551.00/ (0.186 x 489)= 173.673< f不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性符合要求。2、考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式:#其中N計算立桿段的軸心力設計值，N=16795.000N11© 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比入=197,查表取值:0.186 ;入長細比，入=l 0/i入=3119.000/15.8 = 197l 0 計算長度（m）,由公式I 0 = kuh確定，I 0= kuh =1.155 X 1.5 X 1.8 = 3.119m= 3119.000mmi 立桿的截面回轉半徑，i=

22、15.8 mm ;k 計算長度附加系數(shù)，取1.155 ;u 計算長度系數(shù)，查表確定，u=1.50 ;A 立桿凈截面面積，A=489 mm；W 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5080mmMw 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=270.000 N.m ;f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm 2;立桿的穩(wěn)定性計算 :16795.000/（0.186 X 489）+270000.000/5080 = 202.1300< f 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性符合要求。六）、連墻件的計算 : 連墻件的強度穩(wěn)定性和連接強度應按現(xiàn)行國家標準冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范（GBJ8、鋼結構

23、設計規(guī)范（GBJ17、混凝土結構設計規(guī)范（GBJ10等的規(guī)定 計算。連墻件的軸向力計算值應按下式計算：NI = N Iw + N 0式中N I 連墻件軸向力計算值（kN）;Nw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值（kN），應按照下式計算:NIw = 1.4 X Wk X Aw=1.4 X 0.466 X 10.800 = 7.046W k 風荷載基本風壓值，W =0.466 kN/m 2;Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積，Aw =3.6 X 3.0二10.800 m2;N0 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力（kN） , N0 =5 ;（單排取3,雙排取5）經(jīng)計算得：Nlw

24、=7.046 kN，連墻件軸向力計算值 N| = N iw + N 0 =12.046 kN連墻件軸向力設計值Nf =力Af其中/ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=450.00/15.8= 28.48,查表得至打=0.924;A =489 mm2; f = 205.00N/mm 2。經(jīng)計算得：Nf =92.63 kNNf>Nl，連墻件穩(wěn)定性滿足要求。連墻件采用普通螺栓連接，普通螺栓計算參見施工計算手冊鋼結構部分。連接頭連墻件普通螺栓連接示意圖七）、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。腳手架橫

25、距為800mm內(nèi)側腳手架距離墻體450mm支拉斜桿的支點距離墻體 =1200mm,水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130cm4,截面抵抗矩W = 142用，截面積A =26.163 cm2受腳手架集中荷載 P=1.2 X 10.426+1.4 X 3.600=17.551kN水平鋼梁自重荷載 q=1.2 X 26.163 X 0.0001 X 7.85 X 10=0.246kN/m17.551117.5510 246I111I . J"； XUCl120016004<TT懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=23.67kN,R2=1

26、2.91kN,R3=-0.81kN最大彎矩 Mmax=1.18kN.m抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.18 X 1000000/(1.05 X 141000)=8.0N/mn?水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm,滿足要求！八) 、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算：水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下心其中-rb均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算:570 235經(jīng)過計算得到 ”b=570>9.9 X88>235/(1200.0 X160>235)=2.59由于大于0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B,其值用應為：0.952 經(jīng)

27、過計算得： =1.180 > 1000000/(0.952 > 141000)=8.79 N/mr2；水平鋼梁的穩(wěn)定強度8.79<f=235,滿足要求。九) 、拉桿的受力計算：水平鋼梁的軸力rah和拉鋼繩的軸力Rui按照下面計算其中RUiCOSLi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力 R Ci=RUisin門按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=27.340kN十)、拉桿的強度計算：拉繩或拉桿的軸力RC我們均取最大值進行計算，為RU=27.340kN1、拉繩的強度計算：拉桿采用采用6>19鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：片其中Fg鋼絲繩的

28、容許拉力(kN)；Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN);八 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6X 19、6X 37、6X 61鋼絲繩分別取0.85、0.82 和0.8 ;K鋼絲繩使用安全系數(shù)，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于 8.0 X 27.340/0.85=257.318kN 。選擇6X 19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa直徑15.3mm2 、鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算：鋼絲拉繩的軸力RI我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力 N,為N=Ru=27.340kN鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為其中f 為吊環(huán)抗拉強度，取f = 50N/mm 2,每個吊環(huán)按照兩個截面計算;所需要的鋼絲

29、拉繩的吊環(huán)最小直徑 D=27340 X 4/(3.1416 X 50X 2) 1/2 =18.7mm、錨固段與樓板連接的計算：1、水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=1.180kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規(guī)范10.9.8 知：f = 50N/mm 2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=4mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2、水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公

30、式其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.180kN ;樓板螺栓的直徑，d = 16mm；fb樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 1.5N/mm?;樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度。經(jīng)計算得：h 要大于 1.180 x 1000/(3.1416 x 16X 1.5) =15.7mm3 、水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.180kN ；d樓板螺栓的直徑，d = 16mm；b樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=80mmfee 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 0.95

31、f c=9.12N/mn?;經(jīng)過計算得到公式右邊等于56.534kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求。六、腳手架搭設根據(jù)本工程實際情況，在三層結構施工期間，安裝挑出鋼梁，作為立桿底座，搭設懸挑 雙排腳手架，外架每四層用竹笆封底部，下兜平網(wǎng)；立面用密目式綠網(wǎng)全封閉。臨街外墻架 子外立面全掛竹笆，封閉嚴密。1、腳手架搭設順序如下按腳手架柱距、排距要求放線定位、安裝懸挑鋼梁 -立柱(下端要搭設一致高)-第一步 橫向水平桿-第一步縱向水平桿-第二步橫向水平桿-第二步縱向水平桿-連墻拉桿-第 三步橫向水平桿2、開始搭設立柱時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆 除。3、 雙排腳手

32、架縱向水平桿靠墻一端至墻裝飾面距離不應小于100mm4、 扣件螺栓擰緊扭力矩不小于 40N.m,并不大于65N.ni5、對接扣件的開口應朝內(nèi)。&各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm7、鋪設腳手板的注意事項：1) 應鋪滿、鋪穩(wěn)、靠墻一側距墻面距離不應大于150mm2) 腳手板的端頭應采用直徑3.2 (10#)的鍍鋅鐵絲固定在支撐桿上。3) 在拐角處的腳手板，應與縱向水平桿可靠連接，以防止滑動。七、腳手架搭設質(zhì)量的檢查與驗收1) 搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法見表2。腳手架搭設的技術要求與允許偏差表2項 次項目容許偏差(mm)示意圖檢杳方 法與丄 具/、技術要求表面堅實平

33、整僅限一、二層施 工使用排水不積水1地基基礎墊板不晃動觀察底坐不滑動降沉102立桿垂直度最后驗收垂直偏 差Hmax=20mHmax=40mHmax=60mH/200H/400H/600± 100用 經(jīng) 緯 儀 或 吊 線 錘 和 卷 尺搭設中檢杳垂直 度偏差的高度5）不同設計高度H時的允許偏 差厶（mm）80m60m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50± 7± 17± 34± 50± 67± 7± 25± 50±100± 7± 50± 1003

34、間 距步距偏差 柱距偏差 排距偏差± 20± 50± 20鋼卷尺4縱向 平桿 咼差一根桿的兩 端± 20水平儀和水平尺同跨內(nèi)、夕卜 縱向水平桿 咼差± 105雙排腳手架橫向平桿外 伸長偏差外伸500mm< 50鋼卷尺6扣 件 安 裝主節(jié)點處各扣件 距主節(jié)點的距離a< 150mm鋼卷尺同步立柱兩個相 鄰對接扣件的高 差< 500mm立柱上的對接扣 件距主節(jié)點的距 離< h/3縱向水平桿上的 對接扣件距主節(jié) 點的距離< L/37扣件螺栓檸緊扭力矩10-65N m扭力扳手8剪力撐斜桿與地面的傾 角45° -60

35、°角尺9腳手架外伸長度（mm）對接100<a< 1502a< 300卷尺搭接a> 100卷尺注：1、中間檔次用插入法2、桿件編號說明：1-立桿；2-縱向水平桿；3-橫向水平桿。3、扣件連接質(zhì)量檢查扣件緊固質(zhì)量用扭力扳手檢查，抽樣按隨時機均布原則確定，檢查數(shù)量與質(zhì)量判定標準 見表3的規(guī)定，不合格者必須重新擰緊并達到緊固要求。扣件擰緊質(zhì)量、抽樣數(shù)目及判定標準表3項次檢杳項目安裝扣件數(shù)量（個）抽檢數(shù)量（n）合格判定數(shù)（AO）不合格判定數(shù)（RO）連接立桿與51-90501縱（橫）向平91-150812桿或剪刀撐151-28013121的扣件；接長281-5002023

36、立桿、縱向平501-12003234桿或剪刀撐1201-32005056的扣件連接橫向平51-90512桿與縱向平91-1505232桿的扣件151-2801334281-5002056501-120032781201-3200501011注：本表項次1、2均為一般檢查水平。本表項次1的合格質(zhì)量水平（AQL ）為4,項次2的為 10。合格判定數(shù)（AO）系指允許不合格數(shù)。八、腳手架的使用規(guī)定腳手架的使用應遵守以下規(guī)定：1、作業(yè)層每1m2架面上實用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過施工荷載（作業(yè)層上人員、器具、材料的重量）的標準值，裝修腳手架取2KN/m2;2、砂漿和容器總重不得大于1.5KN ;施工設備單重不得大于1KN，使用人在架上搬運和安裝的 構件的自重不得大于2KN。3、在架面上設置的材料應碼放整齊穩(wěn)固， 不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上 奔跑、退行。4、 作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上墊器物或單塊腳手 板以增加操作高度。5、在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因 操作要求需要臨時拆除時，必須經(jīng)主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業(yè)完畢后，及 時予以恢復。6、工人在架上作業(yè)中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落