23#、24#樓6.5米層高模板支架專項施工方案

1、寶山區(qū)大場鎮(zhèn)錦秋路南側配套商品房高支模專項施工方案目 錄1 .編制依據(jù) 22 .工程概況 23 .組織機構設置 24 .支撐系統(tǒng)布置 34.1 荷載參數(shù)34.2 設計參數(shù)34.3 材料要求35 .搭拆技術要求 45.1 搭設技術要求 45.2 拆除技術要求56 .安全管理措施 56.1 技術交底56.2 支模架施工檢查 66.3 模架3收66.4 碎澆搗要求76.5 支模架搭拆管理 77 .危險源辨識及應急預案 87.1 潛在的事故及可能產(chǎn)生的后果 87.2 急救組織構成97.3 應急措施98、安全施工措施 99、計算書 12（一）樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 12（二）梁模板（扣件式）計算

2、書 22（三）柱模板（設置對拉螺栓）計算書 30上海名華工程建筑有限公司-12 -1.編制依據(jù)(1)本工程的施工圖紙；(2)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-201。；(3)混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范(GB50204-2011);(4)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2011);(5)建筑施工模板安全技術規(guī)程(JGJ162-2008);(6)、木結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50206-2002(7)、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012(8)、建筑施工安全檢查標準 JGJ-59-2011;(9)、施工現(xiàn)場安全保證體系 DBJ08-903-2003;(10)、鋼管

3、扣件式模板垂直支撐系統(tǒng)安全技術規(guī)程DG/TJ08-016-2011;(11)、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-91;(12)、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ46-2005;2.工程概況本工程位于上海市寶山區(qū)大場鎮(zhèn)錦秋路南側、瑞豐路以西、豐寶路以東。面積約12.5 萬平方米，其中23#、24齦一層層高4.50m,局部5.40m,支撐地面標高-1.100,支模高 度5.60m,局部6.50m,屬于高支模。本工程S.00相當于絕對標高5.550m,地上三層，建筑高度12.650米，層高4.50m、3.90m,其中14軸交CE軸局部層高5.4m,模板支架最大高度6.50米；主梁最大跨度

4、7.6米、最大截面尺寸為 300 >900;柱截面尺寸為550 >500;樓板厚度為120mm。3 .組織機構設置為保證施工安全，現(xiàn)場成立模板支架施工安全領導小組。組長：吳維泉副組長：沈兵組員：周文友、郁惠平、呂向陽在搭設、使用、拆除施工過程中，嚴格按照施工規(guī)范及搭設方案施工，完善管理制度， 定期和不定期檢查，密切注意使用安全，確保實用穩(wěn)固。4 .支撐系統(tǒng)布置4.1 荷載參數(shù)新澆混凝土與鋼筋自重：25.5KN/m2 ;模板與木方自重：0.5KN/m2 ;傾倒混凝土荷載標準值：2KN/m2 ;施工荷載標準值：2KN/m2。4.2 設計參數(shù)(1)支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管腳手架；梁支撐立桿

5、的縱向間距0.90米，橫向間距1.0米，粱中間增加一根立桿，梁下小橫桿間距 0.90米，梁下方木縱向設置三根，步距 1.70米；樓板支撐立桿的縱向間距 0.90米，立桿的橫向間距最大0.90米，板底橫向鋼管間距0.9米，方木間距0.3米，垂直短跨方向設置，步距1.70米。(2)距地面200處設置縱橫掃地桿，立桿下設木板墊塊。(3)支架四周布置豎向剪刀撐，每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置，豎向剪刀撐的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。(4)模板支架與先行澆注并具備一定強度柱子通過連接件固定，每根柱子與水平桿 交接處均設。4.3 材料要求模板采用18厚膠合板，木方采

6、用50X100松木方，鋼管直徑48mm、壁厚不小于3.2mm。1、支模架材質。支模架鋼管選用外徑48mm,壁厚不小于3.2mm的鋼管，其材質應符合國家的技術要求，鋼管表面平整光滑，無裂紋，分層和硬彎、壓痕和深的劃道；。支模架搭設使用的扣件應符合建設部 鋼管腳手架扣件標準要求，規(guī)格與鋼管匹配，采用可鍛鑄鐵，不得有裂紋，氣孔，縮松，砂眼等鍛造缺陷，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于 50mm。進場使用的鋼管、扣件需有出廠合格證，對質量有懷疑的鋼管、扣件應送檢做試驗。2、木模板表面平整，在使用前先上好脫模油。3、方木應無斷疤，樟節(jié)，腐爛而影響方木強度。5 .搭拆技術要求5.1

7、 搭設技術要求(1)搭設順序：放置縱向掃地桿 一->立桿一-> 第一步縱向水平桿 一->橫向掃地桿一->第一步橫向水平桿一-> 第二步縱向水平桿一-> 第二步橫向水平桿 (2)立桿在搭設時縱橫向的距離要均勻，要拉通線對齊，立桿柱腳均應加設墊板，墊板下為地庫頂板。(3)支架立桿應豎直搭設，全高度的垂直度允許偏差為 20 mm。(4)立桿、水平桿需要對接時，對接扣件應交錯布置，立桿對接必須按50%錯開對接，兩根相鄰縱向水平桿或立桿的接頭不設置在同跨內或同步內；不同步或不同跨的兩個相鄰接頭錯開的距離不小于500mm；各接頭至最近主節(jié)點的距離不大于步距或縱距的1/3

8、。(5)立桿之間必須按步距滿設雙向水平拉桿，確保兩個方向有足夠的剛度。(6)支撐架的水平剪刀撐加強層須與立桿連接。(7)主節(jié)點的兩個直角扣件的中心距不大于 150mm。(8)每個扣件的擰緊力矩控制在不小于 45N Mo(9)支撐橫桿與立桿的連接扣件采用單扣件，梁底小橫桿采用雙扣件。(10)每個水平桿與立桿交匯處必須用直角扣件扣緊。(11)嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。(11)搭架子前，鋼管及扣件須進行檢驗，不得使用不合格的構配件。(12)未經(jīng)原審批部門同意，任何人不得變更技術方案，(13)驗評合格后方可使用。5.2拆除技術要求(1)拆除順序：整體上按先支后拆、后支先拆

9、及先拆非承重部分、后拆承重部分的程 序；先拆柱箍一- 拆柱模一-拆剪刀撐一-拆梁側模一-拆板牽桿一- 拆板擱柵及板底模 -梁牽桿一- 拆梁擱柵及梁底模 一-拆牽桿、拉桿、掃地桿 一-拆梁板立桿一- 清運 模板支撐一-清掃場地一- 移交。(2)拆除強度要求：制作拆模碎試塊并在現(xiàn)場進行同條件養(yǎng)護，各構件以同條件養(yǎng)護 試件強度均達到856%設計強度后才能拆除底模，懸挑構彳達到100%強度方可拆模；同時 上層樓板碎尚未澆筑完成時，下層模板支撐不得拆除。(3)依據(jù)拆模試塊強度，填寫拆模申請表，報監(jiān)理單位審批。(4)梁下立桿，先從跨中開始分別向兩端拆除，拆除的模板和支架應分散堆放并及時消 運。6 .安全管

10、理措施6.1 技術交底1、交底人員及要求項目部技術負責人應對施工操作班組及每個操作人員進行詳細交底。未進行交底的 施工操作人員不得進行施工操作，交底雙方必須履行交底簽字手續(xù)。2、交底內容(1)交底內容中應包括支模架搭設時的具體技術要求，如支模架間距、排距、豎向 剪刀撐的布置位置、水平加強桿的設置的使用范圍。構造加強措施及構造節(jié)點等，防止項 目部誤讀方案造成支模架的錯誤搭設。(2)交底內容中還應包括支模架搭設過程中的安全要求、質量要求，包括安全操作 規(guī)程、作業(yè)危險源、危險部位、相關防護要求和措施、施工環(huán)境安全注意事項、文明施工 要求、施工紀律要求、安全監(jiān)護人員以及物資準備。6.2 支模架施工檢查

11、(1)項目部應對支模架的搭設進行日常檢查，加強過程控制。(2)檢查內容包括現(xiàn)場搭設情況是否與方案相符合，搭設的情況是否與規(guī)范相符合(3)在各級部門檢查過程中，如發(fā)現(xiàn)有不符合方案及規(guī)范要求的地方，應先停工后 整改，經(jīng)復查符合要求后，再重新進行施工。(4)在檢查過程中發(fā)現(xiàn)的問題，必須以書面形式通知，寫清整改要求，并履行簽字 責任手續(xù)。6.3 模架驗收1、支模架安裝完畢后須由公司工程部組織進行驗收，支模架的驗收依據(jù)為本施工方 案、相關的規(guī)范要求以及公司的相關技術要求，驗收檢查后辦理相關手續(xù)和驗收記錄。(1)原材料的材質，對鋼管、扣件、方木等的材質外觀質量、檢測報告進行檢查；(2)支模架荷載狀況；(3

12、)水平加固桿、掃地桿、剪刀撐及立桿間距等構造情況；(4)扣件緊固力矩。2、項目部對支模架驗收后，報監(jiān)理及公司進行驗收，驗收通過后，方可進行下一步 的混凝土澆搗施工。4、各級部門驗收完成后，應出具書面驗收意見書，驗收意見書包括驗收過程中發(fā)現(xiàn) 的問題、整改的具體要求和措施；參加驗收人員和整改責任人均應履行書面簽字手續(xù)。整 改完成后，整改責任人必須報驗收人員，進行復查，復查通過后，方可進入下一道程序。6.4 碎澆搗要求(1)本工程梁斷面尺寸較大，碎澆搗時，必須按先大梁后樓板的原則進行澆搗，混 凝土澆筑時確保模板支架施工過程中均衡受載，嚴格控制實際施工荷載不超過1KN/m 2,對出現(xiàn)的超過最大荷載要有

13、相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放，澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。(2)混凝土澆搞順序：支撐架搭設完畢經(jīng)驗收合格后，先澆筑內部柱子混凝土至梁 下，增強模板支撐體系的穩(wěn)定性；各大梁碎澆搗時由大梁兩端向中間均勻分層分批進行， 分層厚度300mm,逐步到位，不得一次澆搗到頂。泵送混凝土時，應隨澆隨搗隨平整， 混凝土不得堆積在泵送管路出口處，應及時攤平。(3)應避免裝卸物料對模板與支撐架產(chǎn)生偏心，振動和沖擊。6.5 支模架搭拆管理(1)搭架的人員必須應戴好安全帽、不穿拖鞋高跟鞋硬底鞋、高空作業(yè)時應戴牢安 全帶。(2)工作時要求思想集中，防止空中滑落；扳

14、手、鐵錘等工具應拿牢或放在可靠的 平面上，以防墜落傷人；在搬運材料應注意放置牢靠、不相互碰撞；鋼管腳手架各扣件應 鎖緊方能在架上操作；嚴格按搭設的順序進行安裝，不得違反搭設的先后順序；傳遞材料、 工具不得亂扔亂拋；施工平面材料應歸堆，不得隨手亂放，架上不得堆大量材料，運至架 上的材料應分散并及時安裝掉；預留洞口應先進行防護好后才能在周圍施工。(3)拆除(搭設)支撐架時，施工操作層應鋪設腳手板，工人必須系好安全帶。(4)本專項施工方案的支撐架的拆除必須待混凝土梁強度達到設計要求。拆除時應 在統(tǒng)一指揮下，按自上而下的順序組織拆除工作。(5)拆除支撐架前，應清除支撐架上的材料、工具和雜物等，按順序要

15、求自上而下 逐層拆除整個支撐架。(6)在拆除過程中，支撐架的自由懸臂高度不得超過兩步； 連墻桿(側向約束構造) 通長水平桿和剪刀撐等，必須在支撐架拆卸到相關的支模架時方可拆除；拆除工作中，嚴 禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接件應放入袋內，鎖臂應先傳遞至地面并放室內 堆存；拆卸連接部件時，不得硬拉，嚴禁敲擊；在同一工作面共同施工時，工人間應相互 協(xié)作，拆模人員不得在模板支撐落下的范圍內站立； 嚴禁同一樓層內在同一部位的垂直面 上下兩層人員同時操作；每組拆模人員應有足夠工作面，不得過于集中，以免互相盍碰傷 人；操作平面內有洞口的應先進行洞口的防護，安全后才能操作；拆模間歇時應將已活動 的模板

16、、牽桿、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落；拆除的材料運輸時應 牢靠，不得超載。(7)拆除支撐架時，應設置警戒區(qū)和警戒標志，并設專職人員負責警戒。(8)各類材料按不同規(guī)格、不同部位的構件進行分類歸堆，保持場地的整齊整潔； 拆除后做到及時清理歸堆整齊，及時運至指定部位堆放，鋼管、扣件均應清理干凈后再移 交。不得野蠻施工，亂敲亂砸，材料做到隨用隨運、隨拆隨運，工完料清。7 .危險源辨識及應急預案7.1 潛在的事故及可能產(chǎn)生的后果(1)人的因素安全員檢查不嚴不緊不細，新工人上崗未經(jīng)三級安全教育，思想麻痹；有高血壓、心 臟病、貧血病工人等高空作業(yè)；安全交底不清，均有可能產(chǎn)生高墜事故?；炷翝?/p>

17、筑順序不按方案執(zhí)行，單位面積混凝土堆積過多，容易引起支架坍塌。(2)環(huán)境因素突遇大風、大雨，施工支架上落雨易滑，未設警示、警燈，未加圍護欄桿，夜間施工 照明不夠，容易發(fā)生高墜事故。(3)材料因素安全帶質量不好或使用過久，安全帽質量不好或未扣帽帶，鋼管、扣件質量規(guī)格不符 合要求，容易產(chǎn)生高墜事故。7.2 急救組織構成現(xiàn)場指揮組組長：吳維泉副組長：沈兵組 員：郁惠平、羅堅明、孫陽、徐德、呂向陽7.3 應急措施項目部配備擔架、藥箱等用品。一旦發(fā)生事故，立即撥打120急救電話，同時報告分公司。由吳維泉、沈兵、郁惠平等負責組織搶救傷員，并及時送往就近醫(yī)院或等待急救 中心救援。由羅堅明負責準備車輛備用。由

18、徐德、呂向陽 負責保護事故現(xiàn)場，做好警戒，以免事故現(xiàn)場被破壞，影響事故 調查。8、安全施工措施1、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2、經(jīng)醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用純鏈系掛在身上，釘子 必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。4、安裝與拆除2m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直 面操作。5、高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空工作，雪霜雨后應先清掃施工現(xiàn)場，略 干不

19、滑時再進行工作。7、二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系 牢后升降，不得亂拋。組合模板裝拆時，上下應有人接應。模板及配件應隨裝拆隨運送， 嚴禁從高處擲下，高空拆摸時，應有專人指揮。并在下面標出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加 以圍欄，暫停人員過往。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、拉杠等應設在 1.8m 高以上。10、支摸過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應 將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混泥土

20、板上的預留洞，應在模板拆 除后即將洞口蓋好。12、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要 注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。13、裝、拆模板時禁止使用2X4木料作立人板。14、高空作業(yè)要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不 準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業(yè)。15、裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作， 防止上下在同一垂直而工作; 操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。16、拆模必須一次性拆消，不得留下無撐模板

21、。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。17、模板頂撐排列必須符合施工荷載要求，每平方米支撐數(shù)，必須根據(jù)載荷要求。拆 模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板擱置必須牢固平整，不 得有空頭板，以防踏空墜落。18、混凝土板上的預留孔，應在預設鋼筋網(wǎng)架，以免操作人員從中墜落。19、使用手鋸時，鋸條必須調緊適度，下班時要放松，防止再使用時突然斷裂傷人。20、木工場和木質材料堆放場地嚴禁煙火，并按建筑工程施工現(xiàn)場消防安全技術規(guī)范 要求配備消防設施和器材。21、吊裝木方、鋼管、掛板時必須服從信號工的統(tǒng)一指揮，與起重機駕駛員協(xié)調配合。22、支、拆模板作業(yè)高度在 2m以上（含2m）時，必須搭設腳

22、手架，按要求系好安 全帶。23、高處拆模板時，上下應有人傳接或用繩索吊下，嚴禁向下亂擲。24、立桿接扣件應錯開布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同內，同內隔一根立桿 的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm,各接頭的中心至主節(jié)點的距離不宜大于距的1/3。25、在澆筑混凝土過程中必須對模板進行監(jiān)護，仔細觀察掛板的位移、變形情況，發(fā)現(xiàn)異常必須及時采取穩(wěn)固措施。當模板變形較大，可能倒塌時，必須立即通知現(xiàn)場作業(yè)人員離開危險區(qū)域并及時報告上級。9、計算書根據(jù)現(xiàn)場實際情況，為保證施工安全，本計算書模板高度按6.50m高度計算，鋼管參數(shù)按48mmX3.0mm計算。（一）樓板模板扣件鋼管高支撐架計

23、算書依據(jù)規(guī)范：建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ 162-2008建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范JGJ 164-2008計算參數(shù)：鋼管強度為205.0 N/mm；鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為6.5m,立桿的縱距b=0.90m,立桿的橫距l(xiāng)=0.90m ,立桿的步距h=1.70m。面板厚度18mm剪切強度1.4N/mn2,抗彎強度15.0N/mn2,彈性模量6000.0N/mn2。木方 50x 100mm 間距 300m

24、m木方剪切強度1.3N/mn2,抗彎強度13.0N/mn2,彈性模量9000.0N/mn2o模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m3,施工活荷載2.49kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。寶山區(qū)大場鎮(zhèn)錦秋路南側配套商品房高支模專項施工方案圖樓板支撐架立面簡圖NO口圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：2由可變荷載效應控制的組合 S=1.2X (25.50 X 0.12+0.50)+1.40 X 2.49=7.758kN/m2由水久荷載效應控制的組合 S=1.35X 25.50 X 0.12+0.7 X 1.40 X 2

25、.49=6.571kN/m由于可變荷載效應控制的組合 S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2 ,可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為 小51 X 3.0。鋼管慣性矩計算采用1=冗(D4-d4)/64 ,抵抗距計算采用 W=tt (D4-d4)/32D一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算?？紤] 0.9 的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值 q1 =0.9 X(25.500 X 0.120 X 0.900+0.500 X 0.900)=2.884kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載標準值q2 = 0.9 X (0.000+2.490) X 0.900=

26、2.017kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分加J為:3W = 90.00 X 1.80 X 1.80/6 = 48.60cm; 一 一 .一 _ 4I = 90.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 43.74cm 4;(1)抗彎強度計算f = M / W < f其中f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2);M面板的最大彎距(N.mm);W面板的凈截面抵抗矩；用一一 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mn2;2M = 0.100ql其中q荷載設計值(kN/m);經(jīng)計算得到 M = 0.100 X(1.20 X 2

27、.884+1.40 X 2.017) X 0.300 X 0.300=0.057kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f = 0.057 X 1000X 1000/48600=1.164N/mm2面板的抗彎強度驗算f < f,滿足要求！抗剪計算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6 00X(1.20 X 2.884+1.4 X 2.017) X 0.300=1.131kN截面抗剪強度計算值 T=3X 1131.0/(2 X 900.000 乂 18.000)=0.105N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T < T,滿足要求！(3)撓

28、度計算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677 X 2.884 乂 3004/(100 乂 6000X 437400)=0.060 mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M = 0.2Pl+0.08ql 2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載P = 2.5kN考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值 q =0.9 義(25.500 義 0.120 義 1.200+0.500 義 1.200)=3.845kN/m面板的計

29、算跨度l = 300.000mm經(jīng)計算得到M=0.200 X 0.9 X 1.40 義 2.5 義 0.300+0.080 X 1.20 X 3.845 義 0.300 義 0.300=0.222kN.m2經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f = 0.222 X 1000X 1000/48600=4.572N/mm面板的抗彎強度驗算f < f, 滿足要求！二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1 .荷載的計算 鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q 11 = 25.500 X 0.120 X0.300=0.918kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):q 12 = 0.500 X0.300=0

30、.150kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m):經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 =(2.490+0.000) X 0.300=0.747kN/m考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，靜荷載 q1 = 0.9 X(1.20 X 0.918+1.20 X 0.150)=1.153kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載 q2 = 0.9 X1.40 X0.747=0.941kN/m計算單元內的木方集中力為(0.941+1.153) X0.900=1.885kN2 .木方的計算按照兩跨連續(xù)梁計算，計算公式如下：均布荷載 q = 1.885/0.900=2.095kN/m最大

31、彎矩 M = 0.125ql 2=0.125X2.10 X 0.90 X0.90=0.212kN.m最大剪力 Q=0.625X 0.900 X2.095=1.178kN最大支座力 N=1.25X 0.900 X 2.095=2.356kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分加J為：3W = 5.00 X 10.00 X 10.00/6 = 83.33cm;_ 4I = 5.00 X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 416.67cm;(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.212 X 106/83333.3=2.55N/mm2木方的抗

32、彎計算強度小于13.0N/mn2,滿足要求！木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.625ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < T2截面抗男強度計算值 T=3X 1178/(2 X50X 100) =0.353N/mm截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm 2木方的抗剪強度計算滿足要求！(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到 q=0.961kN/m最大變形v=0.521ql 4/100EI=0.521 X 0.961 X 900.0 4/(100 X 9000.00 X

33、4166667.0)=0.088mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求！(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到跨中最大彎矩計算公式為M = 0.203Pl+0.07ql 2考慮荷載重要性系數(shù)0.9,集中荷載P = 0.9 X2.5kN經(jīng)計算得到M=0.203 X 1.40 X 0.9 X 2.5 X 0.900+0.070 X 1.153 X 0.900 X 0.900=0.641kN.m抗彎計算強度 f = M/W =0.641 X10 /83333.3=7.69N/mm木方的抗彎計算強度小于13.0N/mn2,滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷

34、載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN900支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m）1.73 1.732.36 2.362.98 2.98&0.63 0.630.00 0.000.63 0.632.98 2.982.36 2.361.73 1.73支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN900

35、 I 900 I 900支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmak0.566kN.m最大變形v max=0.560mm最大支座力Qmax=7.698kN抗彎計算強度 f = M/W =0.566 xl06/5130.0=110.25N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mmf足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算R < Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反

36、力，R=7.70kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1 .靜荷載標準值包括以下內容：腳手架鋼管的自重（kN）：N gi = 0.131 X6.500=0.851kN鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄 A滿堂架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修 改。（2）模板的自重（kN）:N G2 = 0.500 X 0.900 X 0.900=0.405kN 鋼筋混凝土樓板自重（kN）：N G3 = 25.500 X 0.120 X 0.900 乂 0.900=2.479kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到靜荷載標準值Ng=

37、0.9 X（Ng1+Ng2+Ng3） = 3.361kN。2 .活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載?？紤]0.9 的結構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標準值Nq =0.9 X （2.490+0.000） 乂 0.900 乂 0.900=1.815kN3 .不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.20NG + 1.40N Q六、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：一 3【力其中N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.58kNi計算立桿的截面回轉半徑，i=1.70cm；2A立桿凈截面面積，A=4.520cm ;3W立桿凈截面模重（抵抗矩）,W=5.130cm

38、 ;用一一鋼管立桿抗壓強度設計值，用=205.00N/mm;a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h最大步距，h=1.70m；l o 計算長度，取 1.700+2 X0.300=2.300m；入 長細比,為2300/17.0=135 <150滿足要求！小一一軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l 0/i查表得到0.372;2經(jīng)計算得到(T =6575/(0.372 X 452)=39.092N/mm ;不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算(7 < f,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 Mw依據(jù)模板規(guī)范計算公式5.2.5-1

39、5:Mw=0.9X0.9X1.4Wdah2/102其中 Wk 一 風荷載標準值(kN/m )；2Wk=UzXusXW0 = 0.400 X 1.250 X 0.600=0.300kN/mh 立桿的步距，1.70m；l a 立桿迎風面的間距，0.90m；l b 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.300 X 0.900 X 1.700 X 1.700/10=0.088kN.m ;N w 一一考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式5.2.5-14 ;Nw=1.2 X 3.361+0.9 X 1.4 X1.815+0.

40、9 X0.9 X1.4 X 0.088/0.900=6.432kN2經(jīng)計算得至U (T =6432/(0.372 X 452)+88000/5130=55.492N/mm ;考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算(7 < f,滿足要求！（二）梁模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-20082、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ 130 20113、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20104、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-20125、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL16新澆混凝土梁計算跨度（m）9.2混凝土梁截

41、面尺寸（mm< mm）300X900新澆混凝土結構層高（m）5.6梁側樓板厚度（mm）120、荷載設計模板及其支架自重標準值 G1k（kN/m 2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值 G2k（kN/m 3）24 3鋼助自重標準值G3k（kN/m ）梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值 Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時（kN/m 2）1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值2Q2k（kN/m ）對水平面模板取值2風荷載標準值 詠（kN/m2）一一一2基本風壓cj0（kN/m ）0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數(shù)叵0.9風荷載體型系數(shù)s

42、0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1700 , '新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)、l b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離 (mm)450梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300設計簡圖如下:上海名華工程建筑有限公司-39 -平面圖本圖梁例支撐構造僅作示意*具體詳見梁刨模板設計立面圖四、面板驗算面板類型覆

43、面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm 2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm,按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下:W=bh2/6=1000 15M5/6= 37500mm： I = bh3/12=1000 15X5X5/12= 281250mm4qi = 0.9max1.2(Gik+ (G2k+G3k) *)+1.4Q2k, 1.35(G1k+(G2k+G3k) *)+1.4 0.7Q2k K=0.9max1.2 (0.1+(24+1.5) 0.9)+1.4 然1.35 世1+(24+1.5) 0.9)+1.4 07 2 X = 29.77k

44、N/mq1 靜= 0.9 >1.35 移1k+(G2k+G3k)刈 的= 0.9 漢.35 0.1+(24+1.5) 0.9 -28.01kN/mq1 活= 0.9 X.4 0.7 Q2k沖= 0.9 1.4 8.7 2M = 1.76kN/mq2=(G1k+ (G2k+G3k) *)內=0.1+(24+1.5) 0.9 1= 23.05kN/m1、強度驗算Mmax = 0.1qi靜L2+0.117q1 活L2=0.1 28.01 )0.12+0.117 1.76 0.12=0.03kN m戶 Mmax/W = 0.03 106/37500= 0.8N/mm2< 后 15N/mm2

45、滿足要求！2、撓度驗算wax= 0.677qL4/(100EI)=0.677 23.05 1004/(100 10000 >281250)= 0.006mm< 月l/400 = 100/400= 0.25mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))Ri=R4=0.4 q1 靜l +0.45 q1活l=0.4 28.01 8.1+0.45 1.76 8.1 = 1.2kNR2=R3=1.1 q1 靜l +1.2 q1 活l=1.1 28.01 0.1+1.2 K76 0.1 = 3.29kN標準值(正常使用極限狀態(tài))_ , _ , _ _ _ _ _ _ _ _ _ Ri

46、=R4=0.4 q2l=0.4 23.05 0.1=0.92kN_ ' _ , _ _ _ _ _ _ R2=R3=1.1 q2l=1.1 23.05 0.1= 2.54kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50 X100小梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)15.44 2小梁抗男強度設討值T (N/mm)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖:J J I l l30L削口L伽L900LJJr*qi二max1.2+0.9 K35 10.3-0.1)

47、0.3/3+0.5 (0.9-0.12)+0.9max1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 %1.35 世5+(24+1.1) 0.12)+1.4 0M a)max0.45-0.3/2, (0.9-0.45)-0.3/2/2 1, 乂3.29+0.9 %5 N.3-0.1) 0.3/3=3.32kN/mq2=max0.92+(0.3-0.1) 0.3/3+0.5 (0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1) 0.12) max0.45-0.3/2, (0.9-0.45)-0.3/2/2 1, 2囪4+(0.3-0.1) 0.3/3 = 2.56kN/m1、抗彎驗算Mmax

48、=max0.107qili2, 0.5qil22 = max0.107 &32 8.92, 0.5 a32 渴.32 =0.29kN m戶 Mmax/W= 0.29 106/83330= 3.45N/mm2< f> 15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax=max0.607qili, q6 = max0.607 8.32 0.9, 3.32 0.3= 1.812kNmax= 3Vmax/(2bh0)=3 X.812 1000/(2 50M00)= 0.54N/mm20 個.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算M = 0.632q2l14/(100EI) = 0.6

49、32 2.56 9004/(100 9350 >4166700)= 0.27mm< 月l/400 = 900/400= 2.25mm= q2l24/(8EI) = 2.56 3004/(8 9350 >4166700)= 0.07mm< 月l/400 = 300/400= 0.75mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax=max1.143q1l1, 0.393q1l1+q1l2 = max1.143 默32 0.9, 0.393 3.32 0.9+3.32 0.3 = 3.41kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次

50、為R1 = R4 = 2.72kN, R2=R3=3.41kN正常使用極限狀態(tài)R'max=max1.143q2l1, 0.393c2l1+q2|2 = max1.143 2.56 0.9, 0.393 2.56 0.9+2.56 0.3 = 2.63kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R'1 = R4 = 2.44kN , R'2= R3=2.63kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm) 48X3可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)205 2 王梁抗男強度設討值t (N/mm)125主梁截

51、面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下:2.72KN3.41 kN 3.41 kN 2.72kNI450450|1、抗彎驗算主梁彎矩圖（kN m）戶 Mmax/W= 0.368 106/4490= 81.95N/mm20 用=205N/mn2滿足要求！5G755E7522652265.455U455四114MQ455庾儂2.2652 2即5.67E-5LB75主梁剪力圖(kN)Vmax=5.675kNmax= 2Vmax/A=2 >5.675 1000/424= 26.77N/mm2< 個25N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主

52、梁變形圖(mm)vmax= 0.07mmc 月 1/400 = 450/400= 1.12mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R= maxRi,R3 = 0.46kN <kN單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!同理可知，右側立柱扣件受力 R = 0.46kN08kN單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008鋼管類型 48X3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205入=h/i=1

53、700/15.9=106.92< 入=150長細比滿足要求！查表得，小=0.541、風荷載計算Mw = 0.92x 1.4 X>laXh2/10 = 0.92x1.4 0.22 0.9 ¥.72/10= 0.06kN m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式 5.2.5-14,荷載設計值qi有所不同：1)面板驗算q1 = 0.9 札2 (0.1+(24+1.5) 0啕)+0.9 K4 刈 M =27.16kN/m2)小梁驗算 q1 max1.1+(0.3-0.1) 0.3/3+0.9 K2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+0.9 1M 1 )max0.45-0.3/2, (0.9-0.45)-0.3/2/2 1, 3.01+(0.3-0.1) 0.3/3=3.03kN/m同上四六計算過程，可得：R1 = 0.44kN, R2=10.61kN, R3 = 0.44kN立柱最大受力