模板專項施工方案2

1、-、工程概況 2二、設(shè)計說明 2三、模板設(shè)計21、設(shè)計數(shù)據(jù)22、墻模板結(jié)構(gòu)設(shè)計 33、梁模板結(jié)構(gòu)設(shè)計114、柱模板結(jié)構(gòu)設(shè)計 215、樓面模板結(jié)構(gòu)設(shè)計30四、施工方法 37（一）施工準備37（二）支撐承重架搭設(shè) 38（三）模板安裝39五、安全管理 40（一）施工安全的基本要求 40（二）拆模安全的基本要求 41（三）各類模板拆除安全技術(shù)要求 42附圖: 1 、承重架大樣圖2 、后澆帶支模架立面、平面圖、工程概況:工程名稱：錢湖大道北側(cè)川地塊悅湖項目建設(shè)單位：恒元置業(yè)設(shè)計單位：市設(shè)計研究監(jiān)理單位：寧大工程建設(shè)監(jiān)理施工單位：東方建設(shè)集團工程地點：市東錢湖區(qū)本工程為地下1層、地上5-6層框架結(jié)構(gòu)的住宅

2、，總面積 28632.56平方米。二、設(shè)計說明引用規(guī)、規(guī)程，參考手冊施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)JGJ130-2001木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)GBJ5-88混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程JGJ/T10-95結(jié)構(gòu)荷載規(guī)GB5009-2001結(jié)構(gòu)靜力計算手冊施工手冊三、模板設(shè)計名稱尺寸說明（mrh說明梁250X500、 250X600、 300X 650、 500X1200、 500X700等計算時候取最 大尺寸進行計 算板160、220、110、100、140柱600 X 650、550 X 600、550 X 550、650 X 650 等剪力墻300、350、400本工程墻、柱、梁模板采用九夾板組合模板，支撐

3、米用48X 3.5鋼管、木楞采用 60mnX 80mn方木。1.設(shè)計數(shù)據(jù)混凝土標準值24 KN/2 m鋼筋自重標準值：框架梁1.5 KN/2 m樓板1.1 KN/2 m施工荷載標準值: 計算模板及直接支撐模板的楞木時，均布活荷載取2.5 KN/ m2 計算直接支撐木楞結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布活荷載取1.5 KN/ m振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值2.0 KN/m2九夾板自重標準值0.13 KN/m40mm< 60mm|楞 木：自重標準值2.7 KN/2 m抗彎？ m14 N/2 m順紋抗壓及承壓？ c12 N/2 m順紋抗拉？ t8.5 N/2 m順紋抗剪？ v1.5 N/2 m彈性模量 E100

4、00 N/2 m© 48 X 3.5 mm鋼管：強度設(shè)計值 ?215 N/2 m彈性模量 E2.06X 105 N/m截面模量 W335.08X 103 m3慣性矩 I541.219 X 105 m4截面積 A4892 m回轉(zhuǎn)半徑 i15.8m2、墻模板結(jié)構(gòu)設(shè)計一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300;穿墻螺栓水平間距(mm):600;主楞間距(mm):500;穿墻螺栓豎向間距(mm):500;對拉螺栓直徑 (mm):M14 ；2. 主楞信息主楞材料 :鋼管；主楞合并根數(shù) :2；直徑；48mm；型號/鋼號：48*3.5/Q2353. 次楞信息次楞材料 :木方；次楞合并根數(shù) :

5、2；寬度(mm):40.00;高度(mm):60.00;4. 面板參數(shù)面板類型 :膠合面板；面板厚度 (mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00;面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2):1.50；5. 木方參數(shù)方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00;方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50;墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算， 并取其中的較小值：F=0.22丫 tiV1/2F=yH其中丫-混凝土的重力密

6、度，取24.000kN/m3; t -新澆混凝土的初凝時間，取2.000h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H -模板計算高度，取3.000m；B1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.000 ; 倫-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得19.20 kN/m 2、72.000 kN/m 2,取較小值19.20 kN/m 2作為本工程計 算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=19.20kN/m2;傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2= 4 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)施工手冊，強

7、度驗算 要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土 側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連 續(xù)梁計算。4 * - , - -r-r耳J.L30U003UUL1才*面板計算簡圖1. 抗彎強度驗算彎矩計算公式如下：M=0.1ql2其中，M-面板計算最大彎矩（Nmm）;l-計算跨度（次楞間距）:l =300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qi: 1.2 19.20 0L500 %.900=10.368kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 4.00 0.50 0.90=2.52kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)

8、折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.1 >（10.368+2.52） 300.02= 1.16 105N -mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：（T = M/W< f其中，（T -面板承受的應(yīng)力（N/mm2）；M -面板計算最大彎矩（N mm）；W -面板的截面抵抗矩：W = bh2/6 = 500 13X15/6=1.875 W4 mm3； f -面板截面的抗彎強度設(shè)計值（N/mm2） ；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：（T = M/W = 116X105 / 1.875 1> = 6.18N/mm2； 面板截面的最大應(yīng)力計算值（7 6.18N/mm

9、2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm2,滿足要求！2. 抗剪強度驗算計算公式如下：V=0.6ql其中，V-面板計算最大剪力（N）；l-計算跨度（次楞間距）:l =300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 1.2 1X.20 X.500 X.900=10.368kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 4.00 8.50 %.90=2.52kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6 (10.368+2.52) 300.0 = 2319.84N;截面抗剪強度必須滿足 ：t = 3V/(2bh< fv其中，t-面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力 (N

10、)： V = 2319.84N； b-構(gòu)件的截面寬度 (mm)： b = 500mm ； hn-面板厚度 (mm)： hn = 15.0mm ；fv-面板抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)： fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值：t =3319.84/(2 500X15)=0.460N/mm2; 面板截面抗剪強度設(shè)計值 ： fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 t =04.60N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設(shè) 計值t =1.5N/mm,滿足要求！3. 撓度驗算 根據(jù)施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下 ：v =

11、0.677ql(100EI) < v =l/250其中， q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 ： q = 10.368N/mm；l-計算跨度(次楞間距)： l = 300mm；E-面板的彈性模量 ： E = 9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩 ： I = 50 1.53/12=14.06cm4； 面板的最大允許撓度值 ： v = 1.2m；m面板的最大撓度計算值：v = 0.6770.368 >3004/(100 9500 X.406 105) = 0.426 mm；面板的最大撓度計算值：v =0.202mm、于等于面板的最大允許撓度值v =2mm,滿足要求！四、墻模板主次楞的計

12、算 (一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗 矩 W 分別為 ：W = 2 >4 >6 >6/6= 48cm3;I =( 6 8 >8 >8/12) 2= 144cm4;*1F1r1F1f、F1f9F1rifrvOUOJ50050Q亠500L-nr彳次楞計算簡圖1. 次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = O.lql2其中，M-次楞計算最大彎矩（Nmm）;l-計算跨度（主楞間距）:l =500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 5： 1.2 19.2

13、0 0L300 %.900=6.22kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 4.00 0.30 0.90=1.512kN/m，其中， 0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.1 >（6.22+1.512） 500.0= 1.933 105N -mm；次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式：（T = M/W< f其中，（T -次楞承受的應(yīng)力（N/mm2）；M -次楞計算最大彎矩（N mm）；W -次楞的截面抵抗矩，W=4.8>104mm3; f -次楞的抗彎強度設(shè)計值；f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值：（T = 1933X105/4.8 >04 = 4.0

14、3N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 13N/mm 2；次楞的最大應(yīng)力計算值（7 =4.03N/mm2小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm2,滿足要求！2. 次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：V=0.6ql其中，V次楞承受的最大剪力；l-計算跨度（主楞間距）:l =500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 卬：1.2 1X.20 X.300 X.900/2=3.11kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 4.00 0.30 0.90/2=0.756kN/m，其中,0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.6 （3.11+0.756）

15、 500.0 = 1159.8N;截面抗剪強度必須滿足下式：t =3V/(2b0)其中，t-次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V-次楞計算最大剪力 (N)：V = 1159.8N； b-次楞的截面寬度 (mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度 (mm)：h0 = 60.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 :t =3 151.8/(2 40.0 60.0 送)=0.725N/mm2;次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 t =07.25N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設(shè)計 值fv=1.5N/mm2,滿

16、足要求！3. 次楞的撓度驗算根據(jù)施工計算手冊 ，剛度驗算采用荷載標準值， 同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：4v =0.677(100EI) < v =l/250其中，v-次楞的最大撓度(mm);q-作用在次楞上的線荷載 (kN/m)： q = 19.20 0.30=5.76 kN/m；l-計算跨度 (主楞間距 ): l =500.0mm ；E-次楞彈性模量 (N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ；I-次楞截面慣性矩 (mm4)， I=1.44 106mm4；次楞的最大撓度計算值：v = 0.675.76 >5004/(100 9000X1.44 106)

17、= 0.188 mm；次楞的最大容許撓度值 ： v = 2m；m次楞的最大撓度計算值 v =01.88mm 小于 次楞的最大容許撓度值 v =2mm， 滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用Q235鋼管，48*3.5，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別 為：W = 2 >5.08= 10.16cm5;I = 2 12.19=24.38cm4；E =2.06 105N/mm2;主楞計算簡圖2.716 2.71G?217 2 217“I 4屮-2 716 2.TIB£217 '2.2170.499 1.719'1

18、-710主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖（kN m）主楞計算變形圖（mm）1. 主楞的抗彎強度驗算 作用在主楞的荷載：P=（ 1.2X9.20+1.4 4） >0.3 ®.5 = 4.296kN; 主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）:I = 600mm； 強度驗算公式：（T = M/W< f其中，曠 主楞的最大應(yīng)力計算值（N/mm2）M -主楞的最大彎矩（N mm）; M = 1.55 105 N mmW -主楞的凈截面抵抗矩（mm3）; W = 1.016 104 mm3; f -主楞的強度設(shè)計值（N/mm2）, f =215N/mm2;主楞的最大應(yīng)力計算值：（T =

19、55為05/1.016 104 = 15.26 N/mm2;主楞的最大應(yīng)力計算值c=15.26N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值f=215N/mm2，滿足要求！2. 主楞的抗剪強度驗算 主楞截面抗剪強度必須滿足 :T VS/ltw其中，T-次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V-主楞計算最大剪力 (N)：V = 1546.56N；S計算剪應(yīng)力處以上毛截面對中和軸的面積矩，此處取2.934 X05=mm3;tw鋼管直徑；fv-主楞的抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)：fv = 125 N/mm2； 主楞截面的受剪應(yīng)力計算值 :t =546.56 Z.934 X05/48 1.438 X05=38

20、.78N/mm2;主楞截面的受剪應(yīng)力計算值 T 3=8.78N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設(shè)計 值fv=125N/mm2,滿足要求！3. 主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值：V=77ql4/(100EI)= 0.075mm；主楞的最大容許撓度值：v 1=2mm；主楞的最大撓度計算值 v =GD75mm小于主楞的最大容許撓度值v =.2mm,滿足要求！五、穿墻螺栓的計算 計算公式如下 ：N<N=f其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力；A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)；f - 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取 170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號 ： M14 ；穿墻螺栓有效直徑 ：

21、11.84 mm；穿墻螺栓有效面積 ： A = 105 mm2； 穿墻螺栓最大容許拉力值 ： N = 17.80 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為：N = (19.20 1.2+4 X.4) 03 5=4.296 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=4.296kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.80kN，滿足要求!高支撐架的計算依據(jù)施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)(JGJ130-2001)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)GB50010-2002、結(jié)構(gòu)荷載規(guī)(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu) 設(shè)計規(guī)(GB 50017-2003)等規(guī)編制。3、梁模板結(jié)構(gòu)設(shè)計梁段:500

22、3200。立面圖一、參數(shù)信息1. 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m): 0.50;梁截面高度 D(m): 1.20;混凝土板厚度(mm): 220.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m): 0.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)： 0.10;立桿步距h(m): 1.50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m): 1.50;梁支撐架搭設(shè)高度H(m): 4.20;梁兩側(cè)立桿間距(m): 0.60;承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0;采用的鋼管類型為483 3.;立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2. 荷載參數(shù) 新澆混凝土重力密度 (kN/m 3)：24.00；模

23、板自重 (kN/m 2)：0.30；鋼筋自重(kN/m 3):1.50； 施工均布荷載標準值 (kN/m 2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標準值 (kN/m2)：17.8； 振搗混凝土對梁底模板荷載 (kN/m 2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載 (kN/m2)：4.0；3. 材料參數(shù) 木材品種：柏木；木材彈性模量 E(N/mm2)：9000.0； 木材抗壓強度設(shè)計值 fc(N/mm) ：16.0； 木材抗彎強度設(shè)計值 fm(N/mm 2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值 fv(N/mm 2)：1.7； 面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度 (mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2): 950

24、0.0;面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2): 13.0;4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm): 60.0;梁底方木截面高度h(mm): 80.0; 梁底縱向支撐根數(shù)： 3;5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm): 400；次楞根數(shù)：6； 主楞豎向支撐點數(shù)量： 4;固定支撐水平間距 (mm)：500;豎向支撐點到梁底距離依次是： 150mm，300mm，450mm，600mm; 主楞材料：木方;寬度(mm): 40.00；高度(mm): 60.00; 主楞合并根數(shù)： 2;次楞材料：木方;寬度(mm): 40.00;高度(mm): 60.00;二、梁側(cè)模板荷載計算 按施工手冊，新澆混凝土作用

25、于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算， 并取其中的較小值 :F=0.22丫 t誰V1/2F=yH其中y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間，取 2.000h;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h ;H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；弘-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ;藥 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848 kN/m 2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程 計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其

26、抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè) 壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。"I11j1 1 '/!?FJb£* 面板訃算簡圖（單他汀）1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下:（T = M/W < f其中，W -面板的凈截面抵抗矩， W = 40X1.5 >1.5/6=15cm3;M -面板的最大彎矩（N mm）;（7 -面板的彎曲應(yīng)力計算值（N/mm2）f-面板的抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）;按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2其中，q

27、-作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q1= 1.2 X4 X7.85=8.567kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值：q2= 1.4區(qū)4 H=2.24kN/m ;計算跨度: l = (1200-220)/(6-1)= 198mm；面板的最大彎矩 M= 0.1 x(8.567+2.24) (1200-220)/(6-1)2 = 4.24 104N mm； 面板的最大支座反力為 ：N=1.1qil+1.2q2|=1.1 8(567 /1000+1.2 2.240 旳000=2.398 kN;經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：(t4.24 >104 / 1.5 10=2.83N/m

28、m2; 面板的抗彎強度設(shè)計值 ： f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值(7 2.83N/mm2小于 面板的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm 2，滿足要求！2.撓度驗算v =0.677q/(100EI) < v =l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值： q = q1=8.567N/mm；l-計算跨度： l = (1200-220)/(6-1)=198mm ； E-面板材質(zhì)的彈性模量 ： E = 9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I = 40 1.5 1.5 X.5/12=11.25cm4;面板的最大撓度計算值：v = 0.677 X 8.5©8

29、訣100 9500 >1.125 105)=0.118mm;面板的最大容許撓度值 ： v = l/250 =(120-0120)/(6-1)/250 = 0.864mm; 面板的最大撓度計算值 v =.0118mm 小于 面板的最大容許撓度值v =0.864mm滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1. 次楞計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.616/0.400= 6.540kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I，截面抵抗 矩W和彈性模量E分別為：W = 1 6

30、 8 8/6 = 64cm3;I = 1 6 8 8 8/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2;400gQ400計算簡圖剪力圖（kN）彎矩圖（kN m）變形圖（mm）經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.105 kN m,最大支座反力 R= 2.878 kN,最大變形 v = 0.050 mm(1) 次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：(T = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值(T = 1.05丈/6640 W4 = 1.6 N/mm2;次楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 17N/mm 2;次楞最大受彎應(yīng)力計算值(7 = 1.6 N/mm 小于次楞的抗彎強度設(shè)計值

31、f=17N/mm2,滿足要求！(2) 次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：v = 400/400=1mm次楞的最大撓度計算值 v =0.05mm小于 次楞的最大容許撓度值v =1mm 滿足要求！2. 主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.878kN,按照集中荷載作用 下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度80mm,高度100mm,截面慣性矩I,截面抵抗 矩W和彈性模量E分別為：W = 2 >6 >8 >8/6 =128cm3;I = 2 6>5 >8 X10/12 = 512cm4;E = 9000.00 N/mm2;主鶻世堊:I，(H

32、D)卜11iI*I1円一-! 1iy 'Cxg1 sa 1I %Tjl1-44iJ主豁負間羞(魚交:I r j經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 1.588 kN m,最大支座反力 R= 20.450 kN,最大 變形 v = 1.060 mm(1) 主楞抗彎強度驗算(T = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值：(T = 1.59象1128 105 = 12.4 N/mm2;主 楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 17N/mm2;主楞的受彎應(yīng)力計算值(7 =2.4N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值f=17N/mm2,滿足要求!(2) 主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為1.0

33、60 mm主楞的最大容許撓度值：v = 480/400=1.2mm主楞的最大撓度計算值v =1.06mm小于 主楞的最大容許撓度值v =1.2mm滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐 的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋 自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =800X5X15/6 = 3 W4mm3;I =800X5X5X5/12 = 2.25 1(Xmm4

34、;1. 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算:7 = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m):q1=1.2 X24.00+1.50) 1.20+0.30 0B0=29.664kN/m； 施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值 (kN/m):q2=1.4 花.00+2.00) 0為0=4.480kN/m；q=29.664+4.480=34.144kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=ql2/8 = 1/8 34.144 2502=2.67 X05N mm；(T =MLax/W=2.67 為05/3 為04=8.9N/mm2;梁底模面板計算應(yīng)力(7 8.9 N

35、/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm2,滿足要求！2. 撓度驗算根據(jù)施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：v =0.521ql4/(100EI) < v =l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=24.720kN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距)：l =250.00mm； E-面板的彈性模量：E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:v 250.00/250 = 1.000mm面板的最大撓度計算值： V=21 忽9.664)2504/(100 9500 >2.25 X05)=0.28m

36、m；面板的最大撓度計算值：v =2Bmm 小于面板的最大允許撓度值:v =1.000m m,滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重 荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、 鋼筋自重荷載。1荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.975/0.5=11.95kN/m2.方木的支撐力驗算qr Sr »r 1 1r r r rr > 1 >,r Jr r ir Rr 叫r r £rllJEJm90080C方木計算簡圖

37、方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=> 8 >8/6 = 64 cm3 ；1=6 >8 >8 >8/12 = 256 cm4;方木強度驗算 計算公式如下 : 最大彎矩M =0.1ql2= 0.1 >1.95 >.52 = 0.300 kN m；最大應(yīng)力(T = M / W = 03 >106/64000 =4.69 N/mm2;抗彎強度設(shè)計值 f =13 N/mm 2;方木的最大應(yīng)力計算值4.69N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值13 N/mm2,滿 足要求 !方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足 :t = 3

38、V/(2bh其中最大剪力：V =0.625 洌.95 >0.5 = 3.734 kN;方木受剪應(yīng)力計算值t = 3 734X1000/(2 60>80) = 1.17 N/mm2;方木抗剪強度設(shè)計值 t = 1.7 N/mm2;方木的受剪應(yīng)力計算值 1.17 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.7 N/mm2, 滿足要求 !方木撓度驗算計算公式如下 ：V = 0.677q/(100EI) < V =l/250方木最大撓度計算值v = 0.6771*95 爲004 /(100 9000 >256 >104)=0.219mm；方木的最大允許撓度 v =0.00&

39、gt;1000/250=2 mm；方木的最大撓度計算值 V= 02.19 mm 小于 方木的最大允許撓度 V2=mm， 滿足要求！3. 支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=5.975kN 梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.750-0.250)/4 0.500 (1.2 0.220 24.000+1.4 2000)+1.2 2>0.500 (1.200-0 .220) 0.300=0.924kN簡圖(kN m)6.31-S.S1剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=6.91 kN；最大彎矩

40、 Mmax=0.864 kN m；最大撓度計算值 Vmax=1.458 mm；最大應(yīng)力(T =0.864 x 10080=170 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 N/mm2； 支撐托梁的最大應(yīng)力計算值 170 N/mm2 小于支撐托梁的抗彎設(shè)計強度 205 N/m m 2,滿足要求 !七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算八、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式(T = N/(網(wǎng))1. 梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1 =6.91kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2 0x.129x

41、4.2=0.65kN；N =6.91+0.65=7. 56kN；&-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；T- 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值： f =205N/mm 2；lo -計算長度(m);根據(jù)扣件式規(guī)，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh lo=h+2a, 為安全計，取二者間的大值，即 :lo = Max1.155 1x.7x1.5,1.5+2

42、0x.1= 2.945m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為： 1.155；-計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)表,卩=1.7a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=0.1m； 得到計算結(jié)果 : 立桿的計算長度lo/i = 2945.25 / 15.8 = ；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0.207鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；(T =7374.76/(0.207 X 489) = 72.9N/mm鋼管立桿穩(wěn)定性計算(7 = 72.9N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值f=205N/mm2,滿足要求！4、柱模板結(jié)構(gòu)設(shè)計柱模板的計算依據(jù)施工手冊第四

43、版、 施工計算手冊江正榮著、結(jié)構(gòu) 荷載規(guī)(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī) (GB 50017-2003)等規(guī)編制。柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝 土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之 間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。對瞬 瞇(牆)ma柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):650.00;柱截面高度H(mm):650.00;柱模板的總計算高度:H=4.2m；370000370一、參數(shù)信息1. 基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目：1;柱截面寬度B方向豎

44、楞數(shù)目：3; 柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目：1;柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3； 對拉螺栓直徑(mm):M14 ；2. 柱箍信息柱箍材料:Q235型鋼管；型號：48*3.5;柱箍的間距(mm):500;柱箍合并根數(shù):2;3. 豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù)：1;寬度(mm):40.00;高度(mm):60.00;4. 面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00;面板彈性模量(N/mm2)：9500.00;面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50;5. 木方參數(shù)方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00;方木彈性模量E(

45、N/mm2):9000.00;方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50;二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算， 并取其中的較小值：F=0.22丫 甘V1/2F=yH其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -新澆混凝土的初凝時間，取2.000h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ；H -模板計算高度，取3.000m；B1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ; 侄-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2,取較小

46、值20.036 kN/m2作為本工程 計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值qi=20.036kN/m2;傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。由于柱 B方向 和H方向尺寸相同，取柱截面寬度B方向和H方向面板任一作為驗算對象，進行強度、 剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算 只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度 B方向豎楞間距最大，為1= 295 mm，且豎 楞數(shù)為3,因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行計算。直板計算簡團1

47、. 面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨 中彎距：M=0.125ql2其中，M-面板計算最大彎矩（Nmm）；I-計算跨度（豎楞間距）:l =295.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 1.2 20.04 8.5 %.90=10.821kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 2.00 05 &90=1.26kN/m ; 式中， 0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q1 + q2 =10.821+1.26=12. kN/m；面板的最大彎矩：M =0.125 12. >29

48、5X295= 1.31 105N.mm ； 面板最大應(yīng)力按下式計算：(T =M/W<f其中，(T -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M -面板計算最大彎矩(N mm)；W -面板的截面抵抗矩 :2W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 500>15.0>15.0/6=1.875 1>04 mm3；f -面板的抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值：(T = M/W = 131 X105 / 1.875 1> = 7N/mm2;面板的最大應(yīng)力計算值(7 7N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值7 =13Nmm2，滿

49、足要求！2. 面板抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，公式如下 :V=0.625ql其中，V-面板計算最大剪力 (N)；l-計算跨度 (豎楞間距 ): l =295mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: 1.2 2X0.04X0.5X0.90=10.821kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2：1.4X2.00X0.5X0.90=1.260kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q1 + q2 =12. kN/m；面板的最大剪力： V = 0.625 X12.X295.0 = 2227.43N；截面抗剪強度

50、必須滿足下式：t = 3V/(2bh < fv其中，t-面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力 (N)：V = 2227.43N； b-構(gòu)件的截面寬度 (mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度 (mm)：hn = 15.0mm ；fv-面板抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值：t =3227.43/(2 500Xl5.0)=0.45N/mm2;面板截面抗剪強度設(shè)計值：fv=1.500N/mm2;面板截面的受剪應(yīng)力 t =0.5MN/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值fv=1.5N/mm2，滿足要求!3. 面板撓度驗

51、算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下：V =0.52iqi(100EI)其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m) : q = 20.04 (X5= 10.02 kN/m;v-面板最大撓度(mm)；l-計算跨度(豎楞間距):l =295.0mm ;E-面板彈性模量(N/mm2): E = 9500.00 N/mm2 ;I-面板截面的慣性矩(mm4);I=bh3/12= 500 15.03/12 = 1.4 105 mm4;面板最大容許撓度：V 295 / 250 = 1.18 mm；面板的最大撓度計算值：v = 0.5210.02忽954心00 9500.0 *4

52、 X05)= 0.297mm;面板的最大撓度計算值 V =(297mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值v =1.18mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為4.200m柱箍間距為500mm,因此按均布荷載作用下的三跨連 續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗 矩W分別為：W = 24cm3;4I = 72cm ;f1?5f 3DIL幀1Lr彳r孑rdr豎楞計算簡圖1. 抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中，M-豎楞計算最大彎矩(Nmm);l-計算跨度 (柱箍間距 ): l =50

53、0.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括 :新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值qi: 1.2 20.036區(qū).295 &900=6.38kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 1.4 2.000 0.295 0.900=0.743kN/m； q = q1+q2=7.123 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1 >7.123 500.0 >500.0= 1.78 105Nmm；(T =M/W<f其中，(T -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M -豎楞計算最大彎矩(N mm)；W -豎楞的截面抵抗矩 (mm3)， W=2.40>104； f -豎楞的抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值：(T = M/W 1.78 W5/2.4 W4 = 7.42N/mm2； 豎楞的最大應(yīng)力計算值 (7 7.42N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值7 =13N/mm,滿足要求！2. 抗