20m跨預(yù)應(yīng)力混凝土空心板計(jì)算示例手工計(jì)算

1、20m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板計(jì)算示例1計(jì)算依據(jù)與基礎(chǔ)資料1.1 標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范1.1.1 標(biāo)準(zhǔn)?跨徑：橋梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑20m;計(jì)算跨徑（正交、簡支）19.6m;預(yù)制板長19.96m?設(shè)計(jì)荷載：公路I級?橋面寬度：（路基寬26m,高速公路），半幅橋全寬12.5m0.5m（護(hù)欄墻）+11.25m（行車道）+0.5m（護(hù)欄墻）或0.75m（波型護(hù)欄）=12.25m或12.5m?橋梁安全等級為一級，環(huán)境條件n類1.1.2 規(guī)范?公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JTGB01-2003?公路橋梁設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTGD60-2004（簡稱通規(guī)）?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTGD62-2004（簡稱預(yù)規(guī)）1.1.3 參考資

2、料?公路橋涵設(shè)計(jì)手冊橋梁上冊（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1）混凝土：預(yù)制板及餃縫為C50、現(xiàn)澆鋪裝層為C40、護(hù)欄為C302）預(yù)應(yīng)力鋼絞線：采用鋼絞線s15.2,fpk1860Mpa,Ep1.95105Mpa3）普通鋼筋：采用HRB335,fsk335Mpa,Es2.01045Mpa1.3 設(shè)計(jì)要點(diǎn)1）本計(jì)算示例按先張法部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計(jì)，橋面鋪裝層100mmC40混凝土不參與截面組合作用;2）預(yù)應(yīng)力張拉控制應(yīng)力值c0n0.75fpk,預(yù)應(yīng)力張拉臺座長假定為70m,混凝土強(qiáng)度達(dá)到80%時(shí)才允許放張預(yù)應(yīng)力鋼筋；3）計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失時(shí)計(jì)入加熱養(yǎng)護(hù)溫度差20c引起的預(yù)應(yīng)力損

3、失；4）計(jì)算混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)傳力錨固齡期為7d;5）環(huán)境平均相對濕度RH=80%;6）存梁時(shí)間為90d。2橫斷面布置2.1橫斷面布置圖（單位：m）T.ii粉0.25Jil2.2預(yù)制板截面尺寸單位:mm1410T49Q200x5014(40n1口皿nl板號邊板中板幾何特性面積抗彎彈性截囿重心面積抗彎彈性截囿重心邊、中板毛截面幾何特性表21Am2模量Im4到頂板距離yxmAm2模量Im4到頂板距離yxm0.64220.07490.477680.59440.072470.481073汽車荷載橫向分布系數(shù)、沖擊系數(shù)的計(jì)算3.1 汽車荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算3.1.1 跨中橫向分布系數(shù)本橋

4、雖有100mm現(xiàn)澆橋面整體化混凝土，但基本結(jié)構(gòu)仍是橫向較接受力，因此，汽車荷載橫向分布系數(shù)按截面8塊板較接計(jì)算。由于邊中板的抗彎、抗扭剛度稍有差別，為簡化計(jì)算，參考已有資料，取中板的幾何特性，板寬b=1.5m,計(jì)算后夸徑l=19.6m,毛截面的面積A0.5944m2,抗彎慣矩I0.072467m4,抗扭慣矩1T0.147696m4。,2-八-,2計(jì)算剛度參數(shù)5.8-5.80.74750.0167ITl0.14769619.6參見“公路橋涵設(shè)計(jì)手冊梁橋上冊”人民交通出版社2004.3由附表（二）銃接板（梁）橋荷載橫向分布系數(shù)影響線表，依板塊數(shù)8,及所計(jì)算板號按丫=0.0167值查取各塊板軸線處的

5、影響線坐標(biāo)影響線坐標(biāo)表表31丫=0.0167影響線坐標(biāo)Y1Y2Y3Y4Y5Y6Y7Y88-10.2280.1900.1480.1180.0960.0810.0720.0678-20.1900.1870.1600.1260.1030.0870.0760.0728-30.1470.1590.1650.1450.1190.0990.0870.0818-40.1110.1260.1450.1550.1390.1170.1030.096求1號（邊板）、2號板汽車荷載橫向分布系數(shù):在影響線上布置車輪，相應(yīng)位置處的豎標(biāo)總和即為荷載分布系數(shù)2號板%二08/2=0.334第輪重）%二*IK=0.650/2=03

6、”（時(shí)輪重）3.1.2 支點(diǎn)橫向分布系數(shù)：按杠桿法布載分別計(jì)算邊、中板的橫向分布系數(shù)。支點(diǎn)截面汽車荷載橫向分布系數(shù)，因一列車輛的輪距為1.8m,1號、2號兩塊板上只能布排汽車輪載，所以支點(diǎn)橫向分布系數(shù)支0.5。3.1.3 車道折減系數(shù)雙車道車道折減系數(shù)為1。3.2汽車荷載沖擊系數(shù)值計(jì)算C50混凝土通規(guī)條文說明43.2.1 汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)Ec3.45104Mpa3.451010N/m2板跨中處單位長度質(zhì)量：mcG,g其中G跨中延米結(jié)構(gòu)自重（2、N/m),g重力加速度g9.81(m/s)_3mccfi3_221.57710(NS/m)2610059449.815.15Hz3.451010

7、0.074267219.621.577103按照通規(guī)第4.3.2條，沖擊系數(shù)可按下式計(jì)算:當(dāng)1.5Hzf14Hz時(shí)，0.17671n(f)0.01570.17671n(5.15)0.01570.2743.2.2 汽車荷載的局部加載的沖擊系數(shù)采用0.3。4作用效應(yīng)組合4.1 作用的標(biāo)準(zhǔn)值4.1.1 永久作用標(biāo)準(zhǔn)值?一期恒載q1：預(yù)制板重力密度取26KN/m3邊板qA邊260.679217.659KN/m（計(jì)入懸臂部重）中板q1A中260.594415.454KN/m?二期恒載q2:一.、_.31） 100mmC40混凝土或100mm瀝青混凝土鋪裝重力留度取24KN/m332）較縫混凝土0.038

8、m/m,重力密度取25KN/m333）護(hù)欄（單側(cè)）0.35m/m,重力密度取25KN/m,并八塊板平分。邊板q22240.11.745250.038/22250.35/811.04KN/m中板q22240.11.5250.0382250.35/810.34KN/m恒載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表4-1截回板號彎矩剪力計(jì)算式MG1kKNmMgG2kKNm計(jì)算式VgG1kKNVG2kKN跨中邊板128qL847.99530.14一一中板742.10496.53一一1l4邊板qL232636.08397.66;qL86.5354.10中板556.65372.4575.7250.67支點(diǎn)邊板一一一2qL176.2

9、4110.18中板一一154.23103.194.1.2汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值?公路-I級車道荷載計(jì)算圖式COeHIL=5mL=19.6mL=50mqk10.5KN/m,集中荷載標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)通規(guī)第4.3條，公路一I級車道荷載均布標(biāo)準(zhǔn)值為值：當(dāng)計(jì)算跨徑小于5m時(shí)，Pk180KN;當(dāng)計(jì)算跨徑等于或大于50m,Pk360KN。本例計(jì)算跨徑為19.6m19.65Pk180180-238.4KN50-5計(jì)算剪力時(shí)，Pk1.2238.4286.0KN?計(jì)算跨中、力截面荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值Sk1qkAPky兩列車布載控制設(shè)計(jì)，橫向折減系數(shù)1,A為內(nèi)力影響線面積，y為內(nèi)力影響線豎標(biāo)值。?跨中、,4、支點(diǎn)截面汽車荷載內(nèi)力影響

10、線截面板號何載橫向分布系數(shù)YMkVk彎矩影響線不計(jì)沖擊力(1)=1Mk計(jì)沖擊力(1)=1.274Mk剪力影響線不計(jì)沖擊力(1)=1Vk計(jì)沖擊力(1)=1.274VkAm2ymA2Amym跨中邊跨0.33448.024.9558.57711.624.90.564.9582.74中跨0.325543.52692.4463.2080.511-L4邊跨0.33436.023.675418.95533.745.510.7590.67115.89中跨0.325407.66519.3688.52112.77支點(diǎn)邊跨0.3345.510.5181.11230.73(0.50.334)24.29中跨0.3255

11、.510.5180.41229.84(0.50.325)24.29跨中、/4支點(diǎn)截面公路一I級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力表4-2支點(diǎn)剪力橫向分布系數(shù)采用與影響線面積相應(yīng)的橫向分布系數(shù)平均值。4.2 作用效應(yīng)組合4.2.1 基本組合(用于結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì))oSudoGiSGikQ1SQ1ki1cQjSQjkj2通規(guī)4.1.61式0結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),=1.1;G結(jié)構(gòu)自重分項(xiàng)系數(shù),G=1.2Q1汽車荷載（含沖擊力）的分項(xiàng)系數(shù)，取Q1=1.41）其中各分項(xiàng)系數(shù)的取值如下2）基本組合計(jì)算永久作用的設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值組合表43-1、43-2板號作用分類組合計(jì)算表達(dá)式跨中1-L4支點(diǎn)彎矩KN.m剪力KN彎矩K

12、N.m剪力KN剪力KN邊板永久作用一期恒載SG1k847.990636.0886.53176.24二期恒載Sg2k530.140397.6654.10110.182SGiki11378.3901033.74140.63286.4222SGidI2SGiki1i11654.0701240.49168.76343.70可交作用SQ1k（計(jì)沖擊力）711.6282.74533.74115.89231.98SQ1d1-4SQ1k996.27115.84747.24162.25324.77使用階段2SukSGikSQ1ki12090.01115.841567.48256.52518.402oSudoSG

13、idSQ1di12915.37127.422186.50364.11735.32永久作用的設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值組合表表43-1（邊板）10永久作用的設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值組合表表4-3-2（中板）板號作用分類組合計(jì)算表達(dá)式跨中1l4支點(diǎn)彎矩KNm剪力KN彎矩KN.m剪力KN剪力KN中板永久作用一期恒載SG1k742.100556.6575.72154.23二期恒載Sg2k496.530372.4550.67103.192SGiki11238.630929.10126.39257.4222SGid1.2SGiki1i11486.3601114.92151.67308.90可變作用SQ1k（計(jì)沖

14、擊力）692.4480.51519.36112.77230.07SQ1d1-4SQ1k969.42112.71727.10157.88322.10使用階段2SukSGikSQ1ki11931.07112.711448.46239.16487.492oSudoSGidSQ1di12701.35123.992036.23340.50694.104.2.2 作用短期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）永久荷載作用為標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為mnSsdSgik1jS（Qjk通規(guī)4.1.7-1式i1j1式中1-可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)：汽車荷載（汽車荷載不計(jì)沖擊力）1=0.7

15、,溫度梯度作用11=0.8。4.2.3 作用長期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為:SidSGik2jSQjki1j1通規(guī)4.1.7-2式式中2一第j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）2=0.4,溫度梯度作用2=0.8;Sid一作用長期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，結(jié)構(gòu)抗裂驗(yàn)算時(shí)，其中可變作用僅考慮汽車等直接作用于構(gòu)件的荷載效應(yīng)。作用短期和長期效應(yīng)組合計(jì)算表4-4作用分類組合計(jì)算表達(dá)式跨中1L4支點(diǎn)彎矩KN.m剪力KN彎矩KN.m剪力KN剪力KN邊板永久作用2SGiki11378.3901033.74140.63286.4

16、2可變作用SQ1k（不計(jì)沖擊力）558.5764.95418.9590.97182.09溫度梯度效應(yīng)另計(jì)1SQ1k0.7SQ1k391.0045.47293.2763.68127.462SQ1k0.4SQ1k223.4325.98167.5836.3972.842SsdSGik.7SQ1ki11769.3945.471327.01204.31413.882SldSGik.4SQ1ki11601.8225.981201.32177.02359.26中板永久作用2SGiki11238.630929.10126.39257.42可變作用SQ1k（不計(jì)沖擊力）543.5263.20407.6688.5

17、2180.59溫度梯度效應(yīng)另計(jì)1SQ1k0.7SQ1k380.4644.24285.3661.96126.412SQ1k0.4SQ1k217.4125.28163.0635.4172.242SsdSGik0.7SQiki11619.0944.241214.46188.35383.832SldSGik0.4SQ1ki11456.0525.281092.16161.80329.664.3 截面預(yù)應(yīng)力鋼束估算及幾何特性計(jì)算4.3.1 A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受拉區(qū)鋼筋面積估算1、根據(jù)預(yù)規(guī)第6.3條,A類構(gòu)件正截面抗裂混凝土在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下應(yīng)符合式中stNP0pcAoMsy010Np

18、0ep0y010stpc0.7ftk，1y0、ApP0(ep0)AoI0估算預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，近似取毛截面積A,抗彎慣炬I,預(yù)規(guī)6.3.1-3式y(tǒng)p分別代替公式中的A。、10、ep0。yo為截面重心軸到截面受拉邊緣（底邊）的距離，用yu(hy0x)代替;P0為受拉區(qū)鋼筋合力點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力,取控制應(yīng)力的70%計(jì):P0=0.7X0.75X1860=976.5Mpa。近似取ep0yuap。令stpc0.7ftk則ApMs(yu0.7ftk)Ap0(1絆)r2.假定混凝土受壓區(qū)高度x位于截面頂板內(nèi)，根據(jù)預(yù)規(guī)第5.2.2條:x0Mdfcd*b，x(h0)2預(yù)規(guī)5.2.2-1式人.22r0Md令xh0,

19、h0fcd*b)fpdApAsfsd預(yù)規(guī)5.2.2-2式式中b：截面頂寬;h0:截面有效高度（h-a），此處，近似取h0=h-ap=899mm,ap為預(yù)應(yīng)力鋼筋合力中心到底板的距離=61mmc50混凝土：fcd=22.4Mpa,0.7ftk0.72.651.86Mpa;HBR鋼筋:fsd280Mpa；鋼絞線:1260Mpa;Ap1s15.2As1122139mm,2113.1mm,受力狀態(tài)估算公式邊板中板持久狀況正常使用極限狀態(tài)Ms(yu0.7ftk)AAp-I1ypy)P0(1-2)rp0976.5Mpa0.7%1.86Mpah0889mm-74Ms1769.4(kN*m),I749010m

20、m,.2、A642200(mm),y0x478mm;,yu950478472mm;,ep。yp411mm;22r116630mm;_6_,1769.410472,、(71.86)642200A749010p411472976.5(1)11663022295mm一s2取1715.22363mm需要配鋼束171,2根.74Ms1619.1(kN*m),I727410mm,.2、，一，A599400(mm),y0x481mm;,yu950481469mm;,ep0yp408mm;22r120904mm;16191106469一一一(104691.86)599400A72741dApp976.5(1型

21、整12090422049nm取16：5.22224nm2需要配鋼束16盆根持久狀況承載能力極限狀態(tài)xh0Jfcd*bAsfpd1260fsd280Mfcd22.4r0Md2915.4(Nm),b1450nmr0Md2701x889(102.0nm八22.4As1450nm需要配筋16As1810r.3fiNn),b1410nmh22r0Md0fcd,bxxfpdApfsdMpa/IpaMpacccL/22915.4106x889J88g222.41450107.5nm八22.41450107.512602363As28021836nm需要配筋1712根，2As1923mmf889222701.

22、3510622.414101141010212602224280,12根，2mm預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋面積估算表表45為防止板端上緣拉應(yīng)力過大，部分預(yù)應(yīng)力鋼筋在1/4到板端需采取分批失效措施，普通鋼筋全截面配置。板內(nèi)截面配筋表46板號As2mmasmmapmm跨中1-L4支點(diǎn)Ap2mmhommAp2mmhommAp2mmh0mm邊板1712=192347611715,2,2363895151s5,2,2085895101s5,2,1390897中板1612=181047611615,2,22248951415,2,1946895101s5,2,1390897表中：As、Ap-受拉區(qū)普通鋼筋、預(yù)應(yīng)

23、力鋼筋截面積;祥、ap-受拉區(qū)普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)到受拉邊緣的距離;h。-截面有效高度，h0=h-a3s截面有效高度4.3.2 換算截面幾何特性計(jì)算注：截面配筋示意圖單位mm他板沖板:啕換算截面幾何特性表4-7板號截回板頂計(jì)算寬度bmm換算截面面積矩Aom210m4yxmypmysmSoa-a3mS0b-b3mSoc-c3m邊板跨中14500.66550.078690.49230.3970.4111L40.66420.078500.49150.3980.412支點(diǎn)0.65900.077730.48840.4000.4150.084630.104140.09351中板跨中14100.621

24、40.075990.49590.3930.4071L40.62010.075800.49510.3940.408支點(diǎn)0.61620.075240.49250.3960.4100.028240.099540.09141yox為換算截面重心軸到板頂面距離yp、ys一預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋截面重心到截面重心的距離Ao、Io、So一換算截面和抗彎慣距、面積距對應(yīng)S0a-a：b=0.350.34，對應(yīng)S0b-b：b=0.330.31，對應(yīng)S0c-c：b=0.320.28括號內(nèi)、外數(shù)字分別用于中、邊板5持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.1 正截面抗彎承載能力通規(guī)4.1.6-1式荷載基本組合表達(dá)式noMsdoG

25、iMGikQ1MQ1ki1當(dāng)受壓區(qū)高度位于頂板內(nèi)其正截面抗彎承載力應(yīng)符合：oMdMgfcdbxho預(yù)規(guī)5.2.2-1式fsdAsfPdApfcdb預(yù)規(guī)5.2.2-2式xh00.4h0鋼筋采用鋼絞線，混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為C40查預(yù)規(guī)第5.2.1相對界限受壓區(qū)高度Eb=0.4。板號截面oMdKN.m配筋fsdAsfPdApxfcdb(mm)-.xMudfcdbxh0-2oMdMudAs2mmApmm2邊板跨中2915.3719232363108.252956.5滿足要求1L42186.5019232085100.232674.62滿足要求中板跨中2701.3518102224101.882793.05

26、滿足要求截面極限承載能力計(jì)算表5-11l42026.231810194693.682509.53滿足要求表中h0895mm;X值小于板頂厚度，符合假定。5.2 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算5.2.1 驗(yàn)算受彎構(gòu)件抗剪截面尺寸是否需進(jìn)行抗剪強(qiáng)度計(jì)算h計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置按預(yù)規(guī)第5.2.6條規(guī)定米用距支座中心一2截面位置，斜截面水平投影長度C0.6mh0,經(jīng)試算，斜截面受壓端正截面取距支點(diǎn)h位置處的剪力組合設(shè)計(jì)值Vd和相應(yīng)的彎矩組合設(shè)計(jì)值Md,計(jì)算廣義剪跨比。距支點(diǎn)h截面汽車荷載內(nèi)力影響線內(nèi)力影響線橫向分布系數(shù)IE-.JGSSS.；0A(=b.51mAj336nlMhAa.isr%=

27、5,23m109030712IIIIF巖=4,曰A.=5.51n圖中括號外、內(nèi)數(shù)字分別用于邊、中板。距支點(diǎn)h截面由公路-I級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力1 .剪力標(biāo)準(zhǔn)值VK(1)iAqk1.2iYipk式中：i橫向分布系數(shù)Aiyi內(nèi)力影響線面積和影響線豎標(biāo)值q表5-3oVd值3預(yù)規(guī)第5.2.10條，當(dāng)oVd0.5102ftdbh0時(shí)可不進(jìn)行抗剪承載力計(jì)算，箍筋按構(gòu)造配筋。式中混凝土C50ftd1.83Mpa,預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)21.25。對于板式結(jié)本勾,公式5.2.10右邊計(jì)算值可乘以1.25的提高系數(shù)則1.25x0.51031.251.83280897359.0KN表5-30Vd值，由此可知，本例預(yù)制空心板的

28、尺寸滿足預(yù)規(guī)第5.2.9條要求，但箍筋仍需計(jì)算設(shè)置。5.2.2箍筋設(shè)置由于本例采用先張法預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，無預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋、豎向預(yù)應(yīng)力筋，其斜截面抗剪全部由混凝土和箍筋承擔(dān)0VdVcs預(yù)規(guī)5.2.7-1式Vcs1230.45103bh0、，20.6Psvfsv預(yù)規(guī)5.2.7-2式式中1簡支板異號彎矩影響系數(shù)，取11;2一預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取21.25;3一受壓翼緣的影響系數(shù)，取31.1；一斜截面內(nèi)縱向鋼筋的配筋百分率100(Ap+As)/bhO預(yù)制板端配10根15,2,Ap1390mm2,邊板As1923mm2中板As1810mm21001.28ApAs139018100-100

29、bh0280897sv一斜面內(nèi)箍筋含筋率svAsv/Sv.b箍筋采用RHB335雙支，Asv2_2113226mm,fsv280Mpa222_._6,_.21 230.210(20.6P)fcu.k.Asvfsv.bho箍筋間距Sv2(rVd)板號支點(diǎn)1/4LoVd(KN)b(mm)ho(mm)Sv(mm)oVd(KN)b(mm)ho(mm)Sv(mm)邊板617.38320897198364.11320895334中板583.31280897183340.502808953122根據(jù)預(yù)規(guī)第9.3.13條要求，箍筋間距不大于梁局1/2,且不大于400mm，箍筋含筋率HRB335PvR.12%,

30、在支座中心向跨徑方向長不小于1倍梁高內(nèi)箍筋間距不宜大于100mm。實(shí)際上板端到L/4,箍筋間距取Vs=100mm,余為Vs=200mm。當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋符合預(yù)規(guī)第9.3.13條的要求，根據(jù)預(yù)規(guī)第5.2.11條規(guī)定，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計(jì)算6持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算6.1 預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計(jì)算6.1.1 張拉控制應(yīng)力按預(yù)規(guī)第6.1.3條，采用鋼絞線的張拉控制值：con0.75fpk0.7518601395Mpa6.1.2 各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦產(chǎn)生的應(yīng)力損失先張法預(yù)應(yīng)力L102）錨具變形及鋼筋回縮產(chǎn)生的應(yīng)力損失LL2EPL式中L一張拉端錨具變形、鋼筋回

31、縮值（mm）,查預(yù)規(guī)表6.2.3,對于夾片錨具（無頂壓時(shí)）L6mm；L一張拉端至錨固端之間的距離（mm）,假定臺座一批張拉三塊預(yù)制板，單端張拉取3L70m7010mm。65L231.951016.7Mpa70103）預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差引起的應(yīng)力損失20c左右此時(shí)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失。待板加熱養(yǎng)護(hù)分兩階段進(jìn)行，第一階段低溫養(yǎng)護(hù)，溫差控制在身混凝土達(dá)到0.8fcu,k時(shí)再進(jìn)行第二階段高溫養(yǎng)護(hù)。L32(t2t1)22040Mpa4）混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失根據(jù)預(yù)規(guī)第6.2.5條，先張法混凝土構(gòu)件放松鋼筋時(shí)，由混凝土壓縮引起的損失為Mpa)L4Eppc式中pc在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)

32、加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（Ep一預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值_51.95105Ep=45.65p3.45104V。NpNp0eppcaIA0i0式中：NPO=poApp0conL2L3L5,21312.4Mpaepo=Yp,Yo=ho-Yox根據(jù)預(yù)規(guī)第6.1.7條規(guī)定，對先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，支點(diǎn)要考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長度Ltr范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力的實(shí)際應(yīng)力值，在構(gòu)件端部取零，在傳遞長度末端取有效預(yù)應(yīng)力ope,兩點(diǎn)間按直線變化取值。當(dāng)傳力錨固時(shí)的混凝強(qiáng)度達(dá)80%,相當(dāng)于C40時(shí)，鋼絞線ope=1000MPa時(shí)，表值Ltr67d,采取慢速放松措施的預(yù)制力傳遞長度為:1312.4mm6715.213

33、34,1000則距支點(diǎn)h斷面：p0吸?1312.41180(Mpa)項(xiàng)目邊板中板跨中1/4Lh（距支點(diǎn)）跨中1/4Lh（距支點(diǎn)）A00.6655I00.07869ep00.397y00.403A00.6642I00.07850ep00.398y00.404Ao0.659I00.07773ep00.400y00.407Ao0.6214I00.07599ep00.393y00.400Ao0.6201I00.0758ep00.394y00.400Ao0.6162I00.07524ep00.396y00.405p0(Mpa)1312.41312.411801312.41312.41180八2Apmm2

34、36320851390222419461390NpoApp0KN3101.22736.41640.22918.82554.01640.2Np0NpePcAIy0A0I0(Mpa)10.929.685.8810.739.946.12L4Eppc(Mpa)61.754.733.2260.6256.1634.585）預(yù)應(yīng)力鋼筋的松弛引起的應(yīng)力損失根據(jù)預(yù)規(guī)第6.2.6條有：L50.52Pe0.26fPk式中一張拉系數(shù)，一次張拉取1；I一鋼筋松弛系數(shù)，本例采用n級松弛（低松弛）鋼絞線，取t0.3；Pe一傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，查預(yù)規(guī)表6.2.8,對先張法構(gòu)件PeconL21378.3Mpa1378.3L5

35、10.30.520.261378.351.8Mpa18606）混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失按預(yù)規(guī)第6.2.7條計(jì)算：0.9Epcstu,t0EpPctu,t0預(yù)規(guī)6.2.7-1式?式中混凝土收縮和徐變系數(shù)終極值cstu,t0?tu,t0假定環(huán)境年平土W目對濕度RH=80%,傳力錨固混凝土齡期為7d,2A2594400理論厚度h8480140mm（邊板，中板近似相同）查預(yù)規(guī)表6.2.7直線內(nèi)插得cstu,70.28103tu,72.25。表值對C50324及以上混凝土，表列值應(yīng)乘以fck式中C50的/fck32.4Mpa?計(jì)算縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，按NpoNpoep

36、opcy。，NpopoAp計(jì)算，此時(shí)預(yù)應(yīng)力損失，考慮錨固鋼筋時(shí)（第AoIo批）的損失，p0conL2L3l5/21312.4Mpa,根據(jù)施工情況考慮自重影響，支點(diǎn)考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長度Ltr、epo=yp、yo=eps=ho-y0x規(guī)定，計(jì)算的L6TT5psPc0.5fcu0.54020Mpa。板號截回MG1k(KN.m)Ap(mm2)p0(Mpa)Npo(KN)epo(m)V。(ePs)(m)a。(m4)I。(m4)PcNp0Np0ep0MG1KAIy0A010(Mpa)邊板跨中847.9923631312.43101.20.3970.400.66550.078696.571l4636.0820

37、851312.42736.40.3980.400.66420.078506.41h139011801640.20.4000.400.65900.077735.91中板跨中742.1022241312.42918.80.39300.62140.075996.811l4556.6519461312.42554.00.39400.62010.075806.47h193011801640.20.39600.61620.075246.14PC計(jì)算表表6-2L6計(jì)算表表6-3板號截回Ep(Mpa)cstu,7tu,7EpPcApAsPs,ePsAo1I0L609E一一一一Jv1pcstu,t0EpPctu

38、,t0A0115ps邊板跨中1.951050.2810-32.255.656.570.006442.37101.61l46.410.00632.38100.0h5.910.00502.4098.9中板跨中1.951050.2810-32.255.656.810.00652.31103.71L46.470.00612.31101.7h6.140.00522.34101.07）各階段應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總各階段應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總表表6-4板號截面預(yù)加力階段使用階段L2L3L4L5/2LL2L3L4L5/2P0conLLL54/2L6LL5/L62PeconLL邊板跨中16.74061.75

39、1.8/2144.31312.451.8/2101.6127.51123.21l454.7137.31312.451.8/2100.0125.91131.8h34.5115.81312.4(1180)23.398.9122.21168.6中板跨中16.74060.651.8/2143.21312.451.8/2103.7129.61122.21L456.2138.81312.451.8/2101.7127.61128.6h35.7117.21312.4(1180)23.3101.01241165.5支點(diǎn)括號內(nèi)數(shù)字已考慮預(yù)應(yīng)力在端部傳遞長度后的有效預(yù)應(yīng)力值。6.2 溫度梯度截面上的應(yīng)力計(jì)算按預(yù)規(guī)

40、附錄B,橋面100mm瀝青混凝土（100mm整平層水泥混凝土未計(jì)入）溫度基數(shù)由通規(guī)表4.3.10-3查得：Ti=14C,T2=5.5C2551450加1500-1仲板）+200刑TOOxlOOji量|ty（C）邊板中板單兒面積Ay(mm2)Ay重心到換算萌面重心距離ey(mm)單兒面積Ay(mm2)Ay重心到換算萌面重心距離ey(mm)1（14+5.5）/2=9.751705100170500492.3100/2442.31410100141000495.9100/2445.92（5.5+5.1）/2=5.317052034100492.310020/2382.314102028200495.

41、910020/2385.935.1/2=2.5534628096800492.3120280/2232.333228092960495.9120280/2235.9313Ayty120899453Aytyey861.710613Ayty117612583Aytyey726.61061NtAytycEc預(yù)規(guī)附錄（B-1）式中0.00001,Ec3.45104Mpa,cEc0.345MtAytyyEcey預(yù)規(guī)附錄（B-2）NtMt,L正溫差應(yīng)力tytycEc預(yù)規(guī)附錄（B-3）A0I0y表6-5反溫差應(yīng)力將ty取負(fù)值代入上式，按預(yù)規(guī)附錄（B-3）乘以0.5計(jì)算。截面計(jì)算點(diǎn)正、反溫差應(yīng)力計(jì)算表6-6板

42、號計(jì)算點(diǎn)yiNt(N)Mt(N.mm)截面幾何特性-NtA0(Mpa)MtIyiI0ttycEct(Mpa)正溫差反溫差邊板頂面492.3721031297.31062A00.6655m24I00.07869m-1.08-1.864.83(14C)1.89-0.95aa322.3-1.221.59(4.6C)-0.710.35bb00-1.080.54cc-2380.90-0.180.09預(yù)應(yīng)力筋3971.50.42-0.21底面4581.730.65-0.33中板頂面496607634-250.71062A00.6214mI00.07599m4-0.98-1.644.83(14C)2.21-1.11aa396