8受扭構(gòu)件承載力計(jì)算目的要求掌握純扭、剪扭、彎剪扭構(gòu)件

1、8.受扭構(gòu)件承載力計(jì)算一、目的要求.掌握純扭、剪扭、彎剪扭構(gòu)件的受扭承載力計(jì)算.掌握剪扭相關(guān)性的含義.受扭塑性抵抗矩的推導(dǎo)方法.掌握抗扭縱筋和箍筋的構(gòu)造要求二、重點(diǎn)難點(diǎn).剪扭相關(guān)性的應(yīng)用.彎剪扭構(gòu)件受扭承載力的計(jì)算三、主要內(nèi)容概述鋼筋混凝土構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)可分為兩類(lèi)：平衡扭轉(zhuǎn)和協(xié)調(diào)扭轉(zhuǎn)。平衡扭轉(zhuǎn)：若構(gòu)件中的扭矩由荷載直接引起，具值可由平衡條件直接求出，協(xié)調(diào)扭轉(zhuǎn)：若扭矩是由相鄰構(gòu)件的位移受到該構(gòu)件的約束而引起該構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)，這種扭矩值需結(jié)合變形協(xié)調(diào)條件才能求得，這類(lèi)扭轉(zhuǎn)稱(chēng)為協(xié)調(diào)扭轉(zhuǎn)。構(gòu)件在扭矩作用下將產(chǎn)生剪應(yīng)力和相應(yīng)的主拉應(yīng)力，當(dāng)主拉應(yīng)力超過(guò)混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)，構(gòu)件便會(huì)開(kāi)裂，因此需要配置鋼筋來(lái)提高構(gòu)件的

2、受扭承載力。構(gòu)件的開(kāi)裂扭矩圖心2受扭構(gòu)件的開(kāi)裂矩形截面構(gòu)件的開(kāi)裂扭矩(1)勻質(zhì)彈性材料受扭應(yīng)力分布然后逐漸伸展，裂縫與縱軸線(xiàn)大致成450 角。期& 3彈性和塑性材料受扭戴面應(yīng)力分布由材料力學(xué)可知，勻質(zhì)彈性材料的矩形截面受扭時(shí)， 截面上將產(chǎn)生剪應(yīng)力丁(圖8.2),截面剪應(yīng)力的分布如圖 8. 3a所示，最大剪應(yīng)力產(chǎn)生在矩形長(zhǎng)邊中點(diǎn)。由微元體 平衡可知，主拉應(yīng)力仃tp =7其方向與構(gòu)件軸線(xiàn)成450角。 當(dāng)主拉應(yīng)力超過(guò)混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)，首先將在截面長(zhǎng)邊 中點(diǎn)處垂直于主拉應(yīng)力方向上開(kāi)裂,(2)理想塑性材料受扭應(yīng)力分布 對(duì)于理想的塑性材料來(lái)說(shuō)， 截面上某一點(diǎn)的應(yīng)力達(dá)到強(qiáng)度權(quán) 限時(shí)，構(gòu)件并不立即破壞，只意

3、味著局部材料開(kāi)始進(jìn)入塑性狀態(tài)， 構(gòu)件仍能承受 荷載，直到截面上的應(yīng)力全部達(dá)到強(qiáng)度極限時(shí)，構(gòu)件才達(dá)到其極限受扭承載力， 這時(shí)截面上剪應(yīng)力的分布如圖8. 3b所示。(3)彈塑性材料受扭應(yīng)力分布由于混凝土既不是理想的彈性材料又不是理想的塑性材料，而是介于兩者之間的彈塑性材料。與實(shí)測(cè)的開(kāi)裂扭矩相比，按理想的彈性應(yīng)力分布計(jì)算的值偏低， 而按理想的塑性應(yīng)力分布計(jì)算的值又館高。要想準(zhǔn)確地確定截面真實(shí)的應(yīng)力分布 是十分困難的，比較切實(shí)可行的辦法是在按塑性應(yīng)力分布計(jì)算的基礎(chǔ)上，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果乘以一個(gè)降低系數(shù)。設(shè)矩形截面的邊長(zhǎng)長(zhǎng)邊為h,短邊為b,根據(jù)塑性力學(xué)理論，當(dāng)截面上各點(diǎn) 的剪應(yīng)力都達(dá)到混凝土的抗拉強(qiáng)度六時(shí)，構(gòu)

4、件才達(dá)到其極限扭矩。為了便于計(jì)算， 可近似將截面上的剪應(yīng)力分布劃分為四個(gè)部分，即兩個(gè)梯形和兩個(gè)三角形 (8. 3c)。計(jì)算各部分剪應(yīng)力的合力及相應(yīng)組成的力偶，對(duì)截面的扭轉(zhuǎn)中心O點(diǎn)取矩，可求得按塑性應(yīng)力分布時(shí)截面所能承受的極限扭矩為J I6。 v令田產(chǎn)學(xué)一切.稱(chēng)為受扭構(gòu)件的截面受扭塑性抵抗電若截面為理想整性材料，則 0葭=混凝土不是理想塑性材料。試驗(yàn)表明，對(duì)于高強(qiáng)度混凝土，其降低系數(shù)約為 0.7,對(duì)于低強(qiáng)度混凝土，其降低系數(shù)接近 0.8,為計(jì)算方便統(tǒng)一取0.7。又由于 素混凝土構(gòu)件的開(kāi)裂扭矩和極限扭矩基本相同，因此可以得開(kāi)裂扭矩的計(jì)算公式 為 T cr =0.7 ftWt受扭塑性抵抗矩Wt的計(jì)算

5、公式也可以借助堆沙模擬法得到。設(shè)砂堆安息角2V各斜面均為，沙堆體積為V,則截面的受扭塑性抵抗矩為 W =匚tan ：一般可取方便的a值，如取450,相應(yīng)的tana =1矩形截面，取a =45,則H b ,這樣22一 一 1一 1b bW =2V =2(bH)(h-b) 2-(b )H(3h -b)23268.2.2 T形截面構(gòu)件的開(kāi)裂扭矩對(duì)于T形、I形、倒I。形截面的受扭構(gòu)件，可近似地將其截面視為由若干 個(gè)矩形截面組成。當(dāng)構(gòu)件受扭整個(gè)截面轉(zhuǎn)動(dòng) 日角時(shí)，組成截面的各矩形分塊也將 各自扭轉(zhuǎn)相同的角度日，構(gòu)件的截面受扭塑性抵抗矩 Wt ,為各矩形分塊的受扭塑 性抵抗矩之和，即用=憶陰+ Wt + I

6、式中 印1腹板部分矩形截面的受扭塑性抵抗矩； 獷吐一受壓區(qū)翼緣矩形截面的受扭塑性抵抗矩;卬受拉區(qū)翼緣矩形截面的受扭塑性抵抗矩。歹中亡I_（0）第8, 5 用堆沙鎮(zhèn)擷法求受扭塑性抵抗矩皿1=/（3人 6）Wtf =與- 6）Wtf =（四式中 取仇截面受壓區(qū)、受拉區(qū)的翼緣寬度； /九%截面受壓區(qū),受拉區(qū)的翼緣高度,將T形、I形、倒L形等截面分成矩形截面的方法與復(fù)板的寬度有關(guān), 當(dāng)腹板的寬度大于上下翼緣的高度時(shí)，按圖 8.6a所示方式劃分計(jì)算比較方便; 當(dāng)腹板的寬度小于上下翼緣的高度時(shí)，按圖 8.6b所示方式劃分計(jì)算比較方便。計(jì)算時(shí)取用的翼緣寬度尚應(yīng)符合b； E（b + 6h；）&bf E（b+6

7、hf）的規(guī)定。圖8. 6 T形,I形分明矩形磁面的方法3岫1的情況Mb) Y麻M)的看禺8.3純扭構(gòu)件的受扭承載力計(jì)算抗扭配筋的形式扭矩在構(gòu)件中引起的主拉應(yīng)力軌跡線(xiàn)與構(gòu)件的軸線(xiàn)成450角，從這一點(diǎn)看，合理的抗扭配筋似乎應(yīng)該是沿與構(gòu)件的軸線(xiàn)成 450角方向布置的螺旋狀箍筋.但 由于螺旋狀箍筋在受力上只能適應(yīng)一個(gè)方向的扭轉(zhuǎn)，而在實(shí)際工程中扭矩沿構(gòu)件全長(zhǎng)不改變方向的情況是比較少的， 當(dāng)扭矩改變方向時(shí)，螺旋狀箍筋也必須相應(yīng) 地改變方向，這在構(gòu)造上是很困難的。所以，在實(shí)際結(jié)構(gòu)中都是采用橫向封閉箍 筋與縱向受力鋼筋組成的空間骨架來(lái)抵抗扭矩。受扭構(gòu)件的試驗(yàn)研究結(jié)果鋼筋混凝土純扭構(gòu)件的試驗(yàn)表明，配筋對(duì)提高構(gòu)件

8、開(kāi)裂扭矩的作用不大，但 配筋的數(shù)量及形式對(duì)構(gòu)件的極限扭矩有很大的影響，構(gòu)件的受扭破壞形態(tài)和極限扭矩隨配筋數(shù)量的不同而變化。如果抗扭鋼筋配得過(guò)少或過(guò)稀，裂縫一出現(xiàn)，鋼筋很快屈服，配筋對(duì)破壞扭 矩的影響不大，構(gòu)件的破壞扭矩和開(kāi)裂扭矩非常接近，這種破壞過(guò)程迅速而突然， 屬于脆性破壞，也稱(chēng)為少筋破壞。當(dāng)配筋數(shù)量過(guò)多，受扭構(gòu)件在破壞前的螺旋裂 縫會(huì)更多更密，這時(shí)構(gòu)件由于混蟹土被壓碎而破壞，破壞時(shí)箍筋和縱筋均未屈服。 這種破壞與受彎構(gòu)件的超筋梁類(lèi)似，破壞時(shí)鋼筋的強(qiáng)度沒(méi)有得到充分利用，屬于 脆性破壞，也稱(chēng)為超筋破壞。少筋破壞和超筋破壞均呈脆性， 所以在設(shè)計(jì)中應(yīng)予 避免。由于抗扭鋼筋由縱筋和箍筋兩部分組成，縱

9、筋和箍筋的配筋比例對(duì)構(gòu)件的受 扭承載力也有影響。當(dāng)抗扭箍筋配置相對(duì)抗扭縱筋較少時(shí)，構(gòu)件破壞時(shí)箍筋屈服 而縱筋可能達(dá)不到屈服強(qiáng)度；反之，當(dāng)抗扭縱筋配置相對(duì)抗扭箍筋較少時(shí)，構(gòu)件破壞時(shí)縱筋屈服而箍筋可能達(dá)不到屈服強(qiáng)度；這種破壞稱(chēng)為部分超筋破壞。部分 超筋構(gòu)件的延性比適筋構(gòu)件要差一些，但還不是完全超筋，在設(shè)計(jì)中允許使用， 只是不夠經(jīng)濟(jì)。抗扭縱筋和抗扭箍筋數(shù)量的比例用縱筋與箍筋的配筋強(qiáng)度比來(lái)表示，設(shè)抗扭箍筋單肢的截面面積為 A/，間距為s,抗扭縱筋總的截面面積為且 Astl,矩形 截面的邊長(zhǎng)長(zhǎng)邊為h,短邊為b(圖8. 7)。bw和hw分別為從箍筋內(nèi)表面計(jì)算的 截面核芯部分的短邊和長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)，u cor為截

10、面核芯部分的周長(zhǎng)，ucor =2 (b cor +hcor), fy和fyv分別為縱筋和箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，則定義縱筋與箍筋的配筋強(qiáng)度比，為fyAstl_ ucor _ f y Astl S f yv Asvlf yv Asv1 ucors根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，當(dāng)0.5 M，M 2.0時(shí)，縱筋和箍筋一般都能較好地發(fā)揮其抗扭作用，為了穩(wěn)妥起見(jiàn)，規(guī)范規(guī)定，的限制范圍為0.6EU E1.7,當(dāng)U 1.7時(shí)，取J =1.7。工程結(jié)構(gòu)中常用的范圍為 =1.01.3。矩形截面純構(gòu)件承載力計(jì)算當(dāng)抗扭鋼筋配置適當(dāng)時(shí)，穿過(guò)裂縫的縱筋和箍筋在破壞時(shí)都可以達(dá)到屈服 強(qiáng)度，不發(fā)生超筋破壞和少筋破壞。試驗(yàn)結(jié)果表明，構(gòu)件的受扭

11、承載力Tu由可認(rèn)為混凝土承擔(dān)的扭矩Tc和抗扭鋼筋承擔(dān)的扭矩Ts兩部分組成，即Tu = Tc + Ts根據(jù)國(guó)內(nèi)大量試驗(yàn)研究的結(jié)果，規(guī)范建議鋼筋混凝土矩形截面純扭構(gòu)件的受 扭承載力按下列公式計(jì)算T 0.35 ftWt 1.2 , fyv Ast1AgfyAstiSf yv Asti Ucor式中 T扭矩設(shè)計(jì)值;Wt截面受扭塑性抵抗矩;ft混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;受扭構(gòu)件縱向鋼筋與箍筋的配筋強(qiáng)度比值；fyv 受扭箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；Asti 受扭計(jì)算中沿截面周邊所配置箍筋的單肢截面面積；Acor截面核芯部分的面積，Acor = bcor %or ,此處bcor和hcor分別為從箍筋內(nèi)表面計(jì)算的截面核芯

12、部分的短邊和長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)S抗扭箍筋的間距；fy 抗扭縱筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；Asti 受扭計(jì)算中取對(duì)稱(chēng)布置的全部縱向鋼筋的截面面積；Ucor截面核芯部分的周長(zhǎng)，Ucor =2(bcor hcor )；T形和I形截面純扭構(gòu)件承載力計(jì)算試驗(yàn)研究表明，對(duì)于T形和I形截面純扭構(gòu)件，第一條 斜裂縫首先出先現(xiàn)在腹板側(cè)面中部，其破壞形態(tài)和規(guī)律與矩形截面純扭構(gòu)件相似。圖8. 9為一腹板寬度大于翼緣高度的圖T戲做而受扭構(gòu)件的裂縫T形截面純扭構(gòu)件的裂縫開(kāi)展情況，如果將其懸挑翼緣部分去掉，可以見(jiàn)到腹板裂縫與其頂面的裂縫基本相連，形成了大致相互貫通的螺旋形斜裂縫。這說(shuō)明腹板裂縫的形成有其自身的獨(dú)立性，受翼緣影響不大，可將腹板

13、和翼緣分別進(jìn)行抗扭計(jì)算。在計(jì)算T形和I形截面純扭構(gòu)件的承載力時(shí)，可像計(jì)算開(kāi)裂扭矩一樣，將截 面劃分為幾個(gè)矩形截面，并將扭矩了按照各矩形分塊的截面受扭塑性抵抗矩分配 給各個(gè)矩形，以求得各矩形分塊所匝承擔(dān)的扭矩。各矩形分塊所承擔(dān)的扭矩設(shè)計(jì) 值可按下列規(guī)定計(jì)算：腹板(2)受壓翼緣(3)受拉翼緣TT形和I形截面所承受的扭矩設(shè)計(jì)值；兀了、，分別為腹板、受壓翼緣和受拉翼第所承受的扭矩設(shè)計(jì)值； -、%、%分別為腹板、受壓翼緣和受拉蘆緣的截面受扭塑性抵抗矩。由(8. 14)式(& 16)式,各矩形分塊抗扭鋼筋所*擔(dān)的扭矩設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算 Tm = T卡 一:0, 35/WeTa = T* 35 Tfs

14、= Ti - 0, 35fJ%TeTf分別為腹板，受壓翼緣和受拉兵緣抗扭鋼筋所承擔(dān)的扭矩設(shè)計(jì)值, 8.4彎剪扭構(gòu)件承載力的計(jì)算在實(shí)際工程中，單純的受扭構(gòu)件是很少的，大多數(shù)情況是承受彎矩，剪力和 扭矩的共同作用，構(gòu)件處于彎、剪、扭共同作用的復(fù)合受力狀態(tài)。構(gòu)件的受扭與 受彎、受剪承載力是相互影響的，這種相互影響的性質(zhì)稱(chēng)為相關(guān)性。由于構(gòu)件受 扭、受彎與受剪承載力之間的邛立影響問(wèn)題過(guò)于復(fù)雜，采用統(tǒng)一的相關(guān)方程來(lái)計(jì) 算比較困難。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，規(guī)范對(duì)彎剪扭構(gòu)件的計(jì)算采用了對(duì)混凝土提供 的抗力部分考慮相關(guān)性，而對(duì)鋼筋提供的抗力部分采用疊加的方法， 現(xiàn)分別說(shuō)明 如下。8.4.1剪扭構(gòu)件承載力的計(jì)算在受扭和受剪

15、承載力的計(jì)算公式中都有一項(xiàng)是反映混凝土所提供的抗力，即1 75受扭計(jì)算中的0.35 fW,和受男計(jì)算中的0.7ftbho (或. 5 ftbho)。顯然，在1.0扭矩和剪力的共同作用下，混凝土部分所能承受的扭矩和剪力是相互影響的.圖8. 10給出了無(wú)腹筋構(gòu)件在不同的扭矩與剪力比值下承載力的試驗(yàn)結(jié)果，圖中縱坐標(biāo)為幺，橫坐標(biāo)為三。這里Vc。和Tco分別表示無(wú)膻筋構(gòu)件在單純受剪力或 VcoTco扭矩作用時(shí)的受剪或受扭承載力，Vc和Tc分別表示構(gòu)件同時(shí)承受剪力和扭矩作用時(shí)受剪和受扭承載力。從圖中可見(jiàn)，無(wú)腹筋的受剪和受扭承載力的相關(guān)關(guān)系大 致按四分之一圓弧規(guī)律變化，即隨著同時(shí)作用著的扭矩 的增大，構(gòu)件的

16、受剪承載力逐漸降低，當(dāng)扭矩達(dá)到純扭 構(gòu)件的承載力時(shí)，其受剪承載力下降為零.反過(guò)來(lái)也是 如此。對(duì)于有膻筋的剪扭構(gòu)件，具混疑土部分所提供的受 剪承載力Vc和受扭承載力Tc之間可以認(rèn)為也存在四分之一圓弧相關(guān)關(guān)系，這時(shí)坐標(biāo)系中的 Vco和Tco?？煞謩e圖現(xiàn)1門(mén) 化腹筋構(gòu)件剪扭承鬟力的 相關(guān)關(guān)系20)(8. 21)以及取有腹筋構(gòu)件受剪承載力公式中的混凝土作用項(xiàng), 受純扭承載力公式中的混凝土作用項(xiàng)，即匕o = 0.丁0二0. 35/射左為了簡(jiǎn)化計(jì)算，規(guī)范還建議采用圖8.11所示的三折線(xiàn)關(guān) 系來(lái)代替四分之一圓弧關(guān)系.即當(dāng)暴0.5時(shí)，取當(dāng) 0. 5時(shí)，取點(diǎn)=1. 0在此之間用線(xiàn)段BC表示強(qiáng)與”的 關(guān)系.設(shè)BC

17、上任一點(diǎn)G到縱坐標(biāo)軸的距離為四，則有T汽=區(qū)(8,22)G到橫坐標(biāo)軸的距離為Xs = L 5 一 &(S. 23)將(8.23)式的兩邊分別除以(8. 22)式的兩邊，經(jīng)化簡(jiǎn)后可 得1& 24) 1十布；圖乳11泥凝土都分料相承觀力相關(guān)計(jì)尊模式、將(8.20)式、(8.21)式代入上式，并用構(gòu)件承受的剪力設(shè)計(jì)值與扭矩設(shè)計(jì)值之比V代替公式中的 經(jīng)，則可得到Pt的計(jì)算公式Pt=吧一TTc1 0.5理TbhoFt稱(chēng)為剪扭構(gòu)件混凝土受扭承載力降低系數(shù)。當(dāng)Pt小于0.5時(shí)，取Pt等于0.5;當(dāng)Pt大于1.0時(shí)，取Pt等于1.0。因此，當(dāng)構(gòu)件中有剪力和扭矩共同作用時(shí)，應(yīng)考慮混凝土作用項(xiàng)的相關(guān)作用，對(duì)受剪剪

18、扭構(gòu)件 的受剪承載力V 0.7(1.5 - ：t)ftbh0 1.25fyvh0s式中Asv -受剪承載力所需要的箍筋截面面積。剪扭構(gòu)件的受扭承載力T 0.35 -tftWt1.2. fyv Ast1Acors對(duì)集中荷載作用下獨(dú)立的混凝土剪扭構(gòu)件（包括作用有多種荷載，且集中荷載對(duì)支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值75%以上的情況，上述公式應(yīng)該為：剪扭構(gòu)件混凝土受扭承載力降低系數(shù)1 0.2( 1)VWtTbh01.5剪扭構(gòu)件的受剪承載力V -(1.5 - -t) 1.75 ftbh0fyv&h。,1.0s剪扭構(gòu)件的受扭承載力T 0.35 1t ftWt1.2 , f yv Ast1Aco

19、rs8.4.2在彎、剪、扭共同作用下承載力的計(jì)算構(gòu)件在彎矩和扭矩的共同作用下的受力狀態(tài)比較復(fù)雜，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，規(guī)范建議采用疊加方法進(jìn)行計(jì)算。即先按受彎構(gòu)件和受扭 構(gòu)件分別計(jì)算其縱筋和箍筋的面積，然后將所求得的相應(yīng)的鋼筋截面面積相疊 加。結(jié)合上述剪扭構(gòu)件的計(jì)算方法，對(duì)于在彎矩、剪力和扭矩共同作用下的構(gòu)件承載力的計(jì)算，可按下述方法進(jìn)行:(1)按受彎構(gòu)件計(jì)算在彎矩作用下所需的縱向鋼筋的截面面積。(2)按剪扭構(gòu)件計(jì)算承受剪力所需的箍筋截面面積以及計(jì)算承受扭矩所需的 縱向鋼筋截面面積和箍筋 截面面積。(3)疊加上述計(jì)算所得到的縱向鋼筋截面面積和箍筋截面面積，即得最后所 需的縱向鋼筋截

20、面面積和箍筋截面面積。當(dāng)滿(mǎn)足V00.35 ftbh0或V 也5 ftbh0時(shí)，可僅按受彎構(gòu)件的正截面受彎 1.0承載力和純扭構(gòu)件的受扭承載力分別進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)滿(mǎn)足T0 0.175 ftWt時(shí)，可僅按受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力分別進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)構(gòu)件上的扭矩比較小時(shí)，只需按構(gòu)造配置抗扭鋼筋。 規(guī)范規(guī)定，對(duì)純 扭構(gòu)件，當(dāng)截面中的設(shè)計(jì)扭矩較小，滿(mǎn)足 T0.7 ftWt,時(shí)，可不進(jìn)行抗扭計(jì)算， 而只儒按構(gòu)造配置抗扭鋼筋。規(guī)范也規(guī)定，符合以下條件時(shí)，可不進(jìn)行抗扭和抗剪承載力計(jì)算，而僅 需按構(gòu)造配置箍筋和抗扭縱筋： +0.7 ft ,此時(shí)要考慮抗扭構(gòu)件的截面限制條件。bh0 Wt對(duì)于在彎矩、剪力和扭矩共同作用下的 T形和I形截面構(gòu)件的承載力計(jì)算， 可與計(jì)算純扭構(gòu)件一樣，先將截面劃分為幾個(gè)矩形分塊，將扭矩了按各矩形分塊 的截面受扭塑性抵抗矩分配給各個(gè)矩形分塊， 然后按上述方法分別進(jìn)行計(jì)算。但 應(yīng)注意，抗彎縱筋應(yīng)按整個(gè)T形或I形截面計(jì)算；腹板應(yīng)承擔(dān)全部的剪力和相應(yīng) 分配的扭矩；受壓和受拉翼緣不考慮其承受剪力，按其所分配的扭矩按純扭構(gòu)件 計(jì)算。具體計(jì)算步驟可參考例 8. 2e有些構(gòu)件，如鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中框架柱等除了承受彎矩、剪力和扭矩的作用 外，還同時(shí)承受軸向壓力