運行參數(shù)對鍋爐煤粉著火燃燒和飛灰含碳量影響的數(shù)值研究

1、.：.；第24 卷第4 期2004 年8 月文章編: 10006761(2004)04047007動力工程W ER NGNEER NGVo. 24N. 4Au. 2004灰 , 頡, 銳, 華, 琨(哈爾濱工業(yè)大學(xué)能源科學(xué)與工程學(xué)院, 哈爾濱150001)摘: 為了到達(dá)鍋爐的優(yōu)化運轉(zhuǎn)以保證煤粉氣流及時著火和充分燃盡, 采用PA 兩相流動模型和煤粉熄滅綜合模型, 在不同的一次風(fēng)率和煤粉細(xì)度的工況下, 對1 臺35MW 鍋爐煤粉熄滅過 程進展了數(shù)值模擬, 得出了爐內(nèi)熄滅器區(qū)域以及出口處煙氣溫度場和熄滅產(chǎn)物的組分濃度分分析了一次風(fēng)率和煤粉細(xì)度對煤粉著火熄滅和飛灰含碳量的影響規(guī), 并確定了優(yōu)化的運轉(zhuǎn)參

2、結(jié) 果闡明: 一次風(fēng)率對煤粉氣流的著火影響較, 而對出口處煙氣溫氧量以及飛灰含碳量影響較 。煤粉細(xì)度對煤粉氣流的著熄滅以及燃盡均有較大影。圖8 表2 參9關(guān)鍵: 動力機械工; 煤粉熄滅; 數(shù)值計; 一次風(fēng); 煤粉細(xì); 飛灰含碳量中圖分類: TK224文獻標(biāo)識: ANmercalS tudy ofOpeaton Paametes on Puverzed Coalgniton and Unbuned Cabon n Fy Ash or a BoierCH EN B nghua, ZH AN GJ e, SUN R ui, W U S haohua, Q N Yukun(Schoolof Energ

3、y Scence and Engneerng, Harbn nstitute of Techoogy, Harbn 150001, Chna)Abstac: n order o obtan optmm operaton of oiers and then enure tmey gniton and mpetey burout of puvered oa, puvered oal mbuston poceses n a 35MW oierwere nmercaly ca2 cuated under dfferent prmary air ratos and puvered oal fnenes.

4、 The nter Phae Slp A oritm modelwas mpoyed or the wophae fw smuato. The mprehensve oal mbuston modelswere ued o smuate mbuston poces. The nmercal reults hwed the tmperature fed and the mbu2ton pece oncentraton distrbutons n the mbuston one and at furnace exi. The effectsof prmary air rato and puvere

5、d oal fneness on puvered oal gniton and unburned caron ontent n fy ah were studed and optmm operaton parmeterswere gve. The reults ilustrate that prmary air rato has a maor effect on puvered oal gniton and m or effects on gas tmperature, oxygen oncentraton and unburned caron at furnace exi. Puvered

6、oal fneness has sgnfcant effectson puvered oal gn2ton, mbuston and burou. Fgs 8, tabes 2 and refs .Key wods: pwer and mechancal engneern; puvered oal mbuston; nmercal smuaton;prmary air rato;puvered oal fnenes; unburned caron ontent: 20031015: 20040321: 華(1968), 男, , 研 : 。對于現(xiàn)代化的一流火電廠的發(fā)電機組來, 不僅要保證消費運

7、轉(zhuǎn)的平安性, 還要著重思索消費過 程的經(jīng)濟電廠的經(jīng)濟性涉及汽鍋電熱陳炳, 陳炳, : 運轉(zhuǎn)參數(shù)對鍋爐煤粉著火熄滅和飛灰含碳量影響的數(shù)值研討471第4 期化學(xué)和燃料等各方, 而鍋爐效率是非常重要的 一個方飛灰含碳量是影響鍋爐效率的重要要素, 也對鍋爐的平安運轉(zhuǎn)有很大的影。煤粉中的大部 分可燃物應(yīng)該在爐膛火焰中心燃盡, 假設(shè)煤粉無法 正常燃盡, 火焰中心上, 伴隨著飛灰含碳量增, 那么會呵斥爐膛出口區(qū)域煙氣超溫暖呵斥位于該區(qū)域 的高溫過熱器和再熱器管的超, 影響主汽溫度的 調(diào)整, 長此以, 就會呵斥爆管等突發(fā)事故1 。影響飛灰含碳量的要素: 燃料的性爐膛結(jié) 鍋爐負(fù)煤粉細(xì)度和配風(fēng)方式。對于爐膛結(jié)燃料

8、性質(zhì)一定的鍋爐, 在一樣的負(fù)荷, 煤粉細(xì) 度和配風(fēng)方式選擇的合理與, 關(guān)系到爐內(nèi)的空氣 動力, 直接影響煤粉氣流的著熄滅及燃盡, 從 而影響飛灰含碳長期以來, 人們不斷采用實爐測 試方法來確定飛灰含碳, 并探求降低飛灰含碳量的運轉(zhuǎn)方法, 但實爐測試任務(wù)量, 測試工況有,較難獲得詳細(xì)全面而又經(jīng)濟可靠的結(jié)果2 。數(shù)值計 算的開展為煤粉熄滅研討開辟了一個新的領(lǐng), 使 實際分析和實驗研討之間建立了相互結(jié)合的途。 經(jīng)過數(shù)值實驗手段模擬爐內(nèi)煤粉熄滅過, 分析運 行參數(shù)對煤粉氣流的著火熄滅和飛灰含碳量的影響規(guī)律, 從而指點鍋爐的運轉(zhuǎn)優(yōu)化, 已得到越來越廣泛 的關(guān)。本文采用了適宜于旋流熄滅方式鍋爐的數(shù)學(xué)模 型

9、和計算方法, 根據(jù)爐內(nèi)空氣動力場的物理性, 采用了合理的網(wǎng)格劃分和邊境條件, 利用PHON CS程序, 在不同的一次風(fēng)率和煤粉細(xì)度的工況下, 對山 東日照電廠35MW 鍋爐煤粉熄滅過程進展了數(shù)值計算, 分析了一次風(fēng)率和煤粉細(xì)度對煤粉氣流著火和飛灰含碳量排放情況的影響規(guī)律, 得出了優(yōu)化的 運轉(zhuǎn)參。1況日照電廠35MW 鍋爐設(shè)備是亞臨一次中 間再自然循環(huán)汽固態(tài)排渣煤粉; 采用平衡 通負(fù)壓熄滅方式, 單爐, 型布, 水冷壁采用 膜式構(gòu)造爐膛煙氣依次流經(jīng)屏式過熱高溫過熱 高溫再熱低溫再熱低溫過熱省煤、 空氣預(yù)熱器和電除塵鍋爐設(shè)計燃用煙煤, 采用直 吹式制粉系, 每臺鍋爐配有4 臺MBF23 型中速 式

10、磨煤機, 每臺磨煤機供一層4 只熄滅鍋爐共 有16 只W 雙調(diào)風(fēng)旋流煤粉熄滅器在前墻按4 層4 列布, 采L型熄滅方式, 旋流熄滅器布置 方式及二次風(fēng)氣流的旋向如圖1 所。圖1圖Fg 1Laout of the burners n the furnace2法. 1數(shù)學(xué)模型煤粉熄滅過程是伴隨多種熱傳送景象的帶有化 學(xué)反響的湍流氣固兩相流。煤粉熄滅過程的模擬需求建立很多物理和化學(xué)過程的簡化模, 用以描述氣固兩相流相間作用顆粒湍流彌煤粉 枯燥揮發(fā)份析出與熄滅焦炭熄滅以及輻射傳熱等 過。. . 1氣固兩相流動模型本文采用了PA 模型(nterphae Slp A o2 ritm Mode)進展氣固兩相

11、流動的數(shù)值計算, 對氣 固兩相分別采用延續(xù)相介質(zhì)控制方程進展描畫, 第i 相的特性參數(shù)5i 控制方程為d(riii)dt + d iv (riV ii -ri#ig rad (i) - i#rig rad (ri) = S i + S p (1) 式: i= 1 為氣相, i= 2 為固; #i為相內(nèi)分散系 ; #ri為相間分散系;S i 為相內(nèi)作用源;S p 為相 間作用源;V i 為第i 相介質(zhì)的速; ri 為體積份 額, 即單位體積內(nèi)第i 相介質(zhì)所占的體積份。氣固兩相間的相互作用包括質(zhì)動量和能量 傳送, 其中動量傳送是由兩相之間的氣動阻力產(chǎn), 可表示為F = 3r2CdV 1 - V 2

12、D(2) 式,Cd 為阻力系數(shù), 由球型顆粒的規(guī)范阻力系數(shù) 公式給出Cd = 24(1 + . 1Re. 687)Re(3),Re , 為Re = D V 1 - V 21(4) 式, 1 為氣相密;D 為固相采用的球形顆粒直 ; 1 為氣相動力粘。對于氣相湍流流動采用k雙方程湍流模型,詳細(xì)方式見參考文獻3 。動力工程動力工程472第24 對于固相顆粒的湍流彌散過程采用湍流 Prandtl 數(shù)的梯度分散假設(shè)來模擬, 湍流Prandtl 數(shù) 可表示為P t =1 + . 5(. 85 V 1 - V 22k)(5)熱煙氣經(jīng)過熱傳熱對流和熱輻射的方式加 熱煤粉顆, 熱輻射所占份額比較, 可以忽略不

13、 。本文采用關(guān)于Nuselt 數(shù)的體積模型在焓方程 中參與傳熱源項來模擬傳熱過, 該源項可表示為q = 61 rN u (T 1 - T 2)D 2(6)式中, 為氣體的熱傳導(dǎo)系;N u 為Nuselt 數(shù),N u= 2+ . 6R e. 5P r. 33。. . 2煤粉熄滅綜合模型 本文采用的煤粉熄滅綜合模型假設(shè)煤粒為單一粒徑的球形顆粒, 在反響進展的任何時辰, 煤粒由水 原焦炭和灰份這4 部分組。煤粒溫度的上升導(dǎo)致煤粒中的水份蒸發(fā), 進入。原 , , 。炭 于碳物CHx), 量 。根據(jù)單步反響模型4 來模擬煤的熱解過, 揮 發(fā)份的生成速率為均勻交錯網(wǎng)格系統(tǒng)中求解5 。在SM LEST 算法

14、 中, 首先是對流項采用迎風(fēng)格式, 同時采取加密網(wǎng)格 的方法防止能夠出現(xiàn)的假分散問。其次是分散項 采用線性迭代, 對流項采用點迭, 可以免去求解速 度場所需求的很強的低松弛, 有利于加快結(jié)果的收 斂和求解壓力場的準(zhǔn)確性5 。由于爐膛沿寬度方向上是對稱的, 本文以寬度 方向的半個爐膛作為模擬對, 選取從爐膛下部的 冷灰斗到爐膛上部的折焰角之間的區(qū)域作為計算 經(jīng)過對比計算闡明: 以上對計算域的兩項簡化對 爐膛內(nèi)的各主要變量的分布情況的影響很因此, 本文的數(shù)值模擬均取簡化后的計算域, 其長度方向 (X )寬度方向(Y)和高度方向(Z)分別為1m.m 3. m, 取Y = . m 處YZ 截面為計算對

15、稱 為了獲得與網(wǎng)格疏密程度無關(guān)的數(shù)值模擬結(jié),以便較準(zhǔn)確地反映爐內(nèi)情況, 必需選取適當(dāng)?shù)木W(wǎng)格。經(jīng)過對比計, 最終選擇X Y 和Z 方向上均 優(yōu)化后的網(wǎng)格數(shù)304870 作為本文數(shù)值模擬的 網(wǎng)格劃。詳細(xì)的計算域構(gòu)造及優(yōu)化的網(wǎng)格劃分如圖2 所。&m vol = A v r22Ym ce&- EvR T 2(7)式中,m c 為煤粉顆粒的質(zhì); Yv 為枯燥無灰基的煤 中揮發(fā)份所占的質(zhì)量百分。根據(jù)焦炭熄滅的分散動力模型4 , 焦炭的熄滅 速率R c 遭到氧分散到焦炭外表的速率K d 和焦炭 外表的化學(xué)反響速率K c 這兩方面的控制, 可表示 為6r2PO2 1 (a) 圖Rc =D(1K c+ 1K(8

16、)d)K c = A ce- EcRT2(9)Kd = SDOM cRT D(10) 式中, PO2為氧氣的分;DO2為氧氣的分散系; Sh 為Shewood 數(shù), 取為. ;M c 為碳的摩爾質(zhì)。對煤粉熄滅的其它分過程分別采用水份蒸發(fā)的 分散模揮發(fā)份熄滅的U A rrhenus 氣相湍流熄滅模型以及六熱流輻射傳熱模型等, 詳細(xì)方式見參考文獻3 。. 2計算方法及網(wǎng)格劃分采用有限差分法來離散微分方程, 對控制方程 的求解采用SM LEST 算法, 在直角坐標(biāo)系下的非(b) 分陳炳, 陳炳, : 運轉(zhuǎn)參數(shù)對鍋爐煤粉著火熄滅和飛灰含碳量影響的數(shù)值研討473第4 期(c) 分圖2分Fg 2Cacua

17、ted furnace structure and man grd. 3邊境條件以鍋爐如今常采用的實踐運轉(zhuǎn)工況為例引見邊 界條件設(shè), 即二次風(fēng)旋流數(shù)為. 5, 一次風(fēng)率為1. 3%, 顆粒平均粒徑為2. 4m 的工。. . 1壁面邊境條件 壁面邊境條件按無滑移條件取, 即uiw = 0, viw = 0,w iw = 0,pw = 0, kw = 0, w = 0(11) 式中, uvi 和w i 分別為第i 相介質(zhì)的軸向速切 向速度和徑向速。對于流體近壁區(qū)域采用如參考文獻3中的壁 面函數(shù)近。溫度取為定值T = Tw , 壁溫Tw 根據(jù)爐膛水冷 壁管中汽水混合物的溫度以及管壁的灰污情況確定,

18、本文中取為Tw = 350。. . 2入口條件入口條件按進口均勻分布取, 給出各進口氣 固兩相的質(zhì)量流量和溫度。選取BC 和D 層12 只熄滅器投用時的滿負(fù)荷工況進展數(shù)值計算, 鍋爐主要運轉(zhuǎn)參數(shù)示于表。表1鍋爐主要運轉(zhuǎn)參數(shù)abe 1heman perfomnce ameers of oer量(th)量(kgs)量度度風(fēng) D 磨 C 磨 B 磨 D 磨 C 磨 B 磨 (kgs) () () 數(shù) 5. 71 4. 66 4. 88 2. 53 2. 66 2. 26 31. 08 32. 5 70 . 5 . . 3出口條件= 0, = u , v ,w, p, k, , 且v= 。(13)出口

19、條件按充分開展條件取, 即z = 0, = ui, vi,w i, p, k, 。(12)給定出口處的外環(huán)境壓力為大氣, 環(huán)境溫度 為出口溫。. . 4對稱面條件yiiii. . 5煤粉參數(shù)的設(shè)置實驗煤種為高揮發(fā)份煙煤, 是日照電廠的常用 煤種之, 其煤質(zhì)分析示于表根據(jù)煤粉粒徑篩分特性參數(shù)R 90 和R 200 算出煤粉的平均粒徑為2.4m。表2實驗煤種的煤質(zhì)分析和粒度分析abe 2Propery nd fnnessnayss of he esed cal析(%)析(%)量析(%) V daf A ar M ar Cd Hd Sd Nd Od Qne, ar(kJkg) R90 R200 3.

20、 4 2. 03 . 8 6. 31 . 09 . 48 . 03 . 86 21260 2. 52 . 23 , 溫3析煤粉氣流及時著火, 那么熄滅器出口溫度程度較 高, 煤粉顆粒在高溫環(huán)境下停留時間延伸, 熄滅反響 的速度加快, 煤粉顆粒充分燃, 保證了煤粉氣流穩(wěn) 定著火和充分熄滅。煤粉氣流的及時著火可以由著 火間隔 這個變量來反著火間隔 較, 那么煤粉及時 著火熄滅, 熄滅器出口區(qū)域溫度程度較, 爐內(nèi)煙氣 溫度也堅持較高程度。, 著 著 。, 溫, 為4005006 。, 就需求使它的揮發(fā)份和混合的空氣的溫度上升到更 獻7: 基 揮份V daf )為30%為750,V daf = 40%

21、為650。發(fā) 氣流的穩(wěn)定著, 在很大程度上是靠煤粉析出的揮發(fā), 。, 度 , 的V daf = 3.4%, :474動力工程第24 T = 750 -3. 4 - 30 40 - 30(750 - 650) = 750 - 54 = 696()(14)上 煙氣溫度到達(dá)著火溫度時間隔 熄滅器出口的軸向距 。, , 距器2030mm , 60mm故 在60mm 。, , 因, 因 , , 煤 , 優(yōu) 于3%。. 1一次風(fēng)率的影響堅持其他運轉(zhuǎn)參數(shù)不變, 當(dāng)二次風(fēng)旋流數(shù)為.5, 煤粉顆粒平均粒徑為2. 4m 時, 分別選取一次 風(fēng)率為15%, 1. 3%和20%的3 個工況進展了數(shù)值 模擬, 研討一次

22、風(fēng)率對爐內(nèi)熄滅過程的影響規(guī), 選 取在該組運轉(zhuǎn)參數(shù)下優(yōu)化的一次風(fēng)率, 從而指點鍋爐的熄滅調(diào)。. . 1一次風(fēng)率對熄滅器區(qū)域的影響(a) 布(b) 布圖3下D 氧氣質(zhì)量濃 布Fg 3Axal gas tmperature and oxygen oncentraton pofe of the burner of the evelD at dfferent prmary ar rato圖3 給出了不同一次風(fēng)率下D 層熄滅器中心 線上煙氣溫度和氧氣質(zhì)量濃度的沿程分布情。由圖3 可以看: 隨著一次風(fēng)率的增, 熄滅器出口處 溫升減, 煤粉氣流著火延, 熄滅器出口附近溫度 程度下, 但到爐膛中央處, 煙氣溫

23、度根本一樣。這是由于一次風(fēng)為直, 隨著一次風(fēng)率的添加, 一次風(fēng) 速添加, 射流的軸向動量添加, 切向動量與軸向動量 的比值減小, 總旋流強度減小, 中心回流區(qū)的長度及 直徑有較大幅度的下, 射流的擴展角也有較大幅 度的下, 使得煤粉氣流的溫升緩慢, 不利于煤粉及時著火和熄滅, 從而使得熄滅器出口附近溫度程度下降8 另, 一次風(fēng)率添加, 相當(dāng)于煤粉濃度降, 難以構(gòu)成高濃度區(qū), 煤粉氣流的著火溫度升高, 著 火時間延伸, 煤粉氣流難以及時著火, 也使得熄滅器 出口附近溫度程度較隨著一次風(fēng)率的增大, 氧氣 濃度下降速度減到爐膛中央處, 當(dāng)一次風(fēng)率較小 時, 在距熄滅器軸向間隔 m 以, 煤粉根本燃,

24、 故氧量根本堅持不。當(dāng)一次風(fēng)率為20%時, 由于 一次風(fēng)率過, 使得一次風(fēng)與二次風(fēng)之間的混合推 遲, 部分煤粉由于慣性作用仍在熄滅器中心線附近 熄滅, 耗費大量氧, 使得氧氣濃度下降, 然后維持 較低程度。. . 2一次風(fēng)率對出口處參數(shù)的影響圖4 為一次風(fēng)率對出口處煙氣平均溫度, 平均 氧量以及飛灰含碳量的影由圖可, 當(dāng)一次風(fēng)率由15%提高到1. 3%, 飛灰含碳量由. 0%下降為. 8%, 但當(dāng)一次風(fēng)率由1. 3%提高到20%時, 飛灰 含碳量又上升為. 9%普通來, 一次風(fēng)率提高那么 會加強爐內(nèi)氣流的后期混合程度, 熄滅煙溫程度將 有所上, 飛灰燃盡率將有所提高但假設(shè)一次風(fēng)率過大, 將推遲

25、一次風(fēng)的著火點, 降低煤粉的熄滅效率9 。但是, 總的來, 一次風(fēng)率的變化對出口處各 個量的分布情況影響較。圖4口處煙氣平均溫度和煙氣成份的平均質(zhì)量濃度 響Fg 4Effects of prmary ar rato on average gas tmperature and peces oncentraton at furnace ext第4 期陳炳, : 運轉(zhuǎn)參數(shù)對鍋爐煤粉著火熄滅和飛灰含碳量影響的數(shù)值研討475. . 3一次風(fēng)率的優(yōu)化選擇區(qū)間為10m, 依次類推, 直到某顆粒粒徑區(qū)間范圍 內(nèi)的篩余份額小于. 00。然后計算出各個粒徑范圍內(nèi)的煤粉顆粒數(shù)目N i, 從而求取煤粉顆粒平均粒 徑D

26、本文利用編寫的程序計算不同的R 90和R 200下 煤粉顆粒的平均粒徑D。i(N i = 6R i - R i+ 1)i(18)iD =N D 2iN i(19)圖5對D 距 響Fg 5Effects of prmary ar rato on average gas tmperature, gn2 ton dstance and unburned caron ontent n fy ah at m2 buston one of D evel burners圖5 給出了一次風(fēng)率對爐內(nèi)D 層熄滅器區(qū)域 煙氣平均溫煤粉著火間隔 和出口處飛灰含碳量 影從圖5 可以看: 一次風(fēng)率對出口處飛灰含 碳量影響

27、不大, 都在3%之內(nèi), 但當(dāng)一次風(fēng)率在15% 到1. 3%這一, 一次風(fēng)率越, 出口處飛灰含碳 量越, 故一次風(fēng)率不應(yīng)該小于15%。一次風(fēng)率對 煤粉著火間隔 影響很大, 隨一次風(fēng)率添加, 煤粉著火 間隔 添加, 熄滅器區(qū)域煙氣平均溫度下為了保證 煤粉著火間隔 在60mm 以內(nèi), 一次風(fēng)率應(yīng)該在1.5%以。思索到爐內(nèi)熄滅器區(qū)域的溫度程度, 故優(yōu) 化后的一次風(fēng)率范圍為151. 5%, 最正確一次風(fēng)率約為1. 5%。. 2煤粉細(xì)度的影響本文采用的PA 兩相流動模型對于顆粒相采 用的是延續(xù)介質(zhì)假設(shè), 煤粉顆粒被以為是單一粒徑的球形顆粒, 故需求將煤粉細(xì)度換算成煤粉顆粒平均粒。煤粉顆粒的粒徑分布可以用R

28、osnRmm er分布式來表示, 煤粉的篩余份額可表示為6 :R = exp (- bn)(15) 式中, 為篩孔寬度(相當(dāng)于顆粒直徑); b 和n 分別 為由篩分分析得到的實驗系。將煤樣粒度分析中給出的煤粉粒徑篩分特性參 數(shù)R 90和R 200分別代入上式, 可解得兩未知數(shù)b 和n:堅持其它運轉(zhuǎn)參數(shù)不, 當(dāng)二次風(fēng)旋流數(shù)為.0, 一次風(fēng)率為1. 3%時, 分別選取煤粉顆粒平均粒 徑為2. 4m, 30m, 40m 和50m 的4 個工況進 行了數(shù)值模擬, 研討煤粉細(xì)度對爐內(nèi)熄滅過程的影 響規(guī), 選取在該組運轉(zhuǎn)參數(shù)下優(yōu)化的煤粉顆粒平 均粒, 從而指點鍋爐的熄滅調(diào)。. . 1顆粒平均粒徑對熄滅器區(qū)

29、域的影響(a) 布(b) 布圖6下D 度和氧氣質(zhì) 布Fg 6Axal gas tmperature and oxygen oncentraton pofe of the burner of the evelD at dfferent partce fnenessn = n(1R200) - n(1R90)n(20090)(16)圖6 給出了不同顆粒平均粒徑下D 層熄滅器b = n(1R 200)200n(17)本文將煤粉顆粒粒徑分布離散, 10m 以下 的煤粉顆, 以為其平均粒徑為10m; 10m 到20m 的顆粒以為其平均粒徑為15m, 即顆粒粒徑中心線上煙氣溫度和氧氣質(zhì)量濃度的沿程分布情

30、由圖6 可以看, 顆粒平均粒徑對爐內(nèi)熄滅器區(qū) 域的溫度分布有很大的影響, 隨著顆粒平均粒徑的 增大, 熄滅器區(qū)域的溫度程度降低較這是由于煤476動力工程第24 顆粒平均粒徑過大, 比外表積(外表質(zhì)量)小,加熱升溫, 不利于揮發(fā)份的析, 煤粉氣流著火延 遲, 使得熄滅器區(qū)溫度程度降低, 煤顆粒的非均相燃 燒反響不完全, 從而導(dǎo)致爐內(nèi)熄滅器區(qū)域氧量添加。. . 2顆粒平均粒徑對出口處參數(shù)的影響圖7對出口處煙氣平均溫度和煙氣成份的平均質(zhì)量 響Fg 7Effects of partce fneness on average gas tmperature and peces oncentraton at

31、 furnace ext圖7 為顆粒平均粒徑對出口處煙氣平均溫, 平均氧量以及飛灰含碳量的影從圖中可以看: 顆粒平均粒徑對出口處飛灰含碳量有較大影, 顆 粒平均粒徑的選擇有個適宜的范。顆粒平均粒徑 過大, 煤粉燃盡困難, 從而在出口處有較多的飛灰含 碳量, 同時煤粉沒有充分熄滅, 導(dǎo)致爐膛溫度程度下 降, 出口氧量添加。顆粒平均粒徑過小, 由于熄滅器 的旋向布, 除了D 層是2 個熄滅器對旋, 上面3 層均是朝向爐膛中心截面的同一旋向, 這樣必然導(dǎo) 致煤粉向爐膛中心截面處運, 煤粉在爐內(nèi)的停留 時間過, 小顆粒煤粉燃盡困, 出口處也有較多的 飛灰含碳。. . 3顆粒平均粒徑的優(yōu)化選擇圖8 給出了顆粒平均粒徑對D 層熄滅器區(qū)域圖8顆粒平均粒徑對D 層熄滅器區(qū)域煙氣平均溫煤粉著火距 響Fg 8Effects of partce fnenesson average gas tmperature, gn2ton dstance and unburned caron ontent n fy ah at m2buston one of D evel