《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94-2008講義

香港青青馬大大橋番禺洛洛溪大大橋地基基基礎工工程樁基礎礎工程程分析析、設設計與與施工工——基于《建筑樁樁基技技術規(guī)規(guī)范》（JGJ94-2008）的若干干關鍵鍵問題題的剖剖析與與理解解山東建建筑大大學土土木工工程學學院鐘岱輝輝教授2009年8月電話：mail：sjzdh@126.com郵編：：250101“基礎礎工程程”就就是巖巖土地地層中中建筑筑工程程的技技術問問題英語稱稱之為為“FoundationEngineering”，其意意義是是指包包括地地基及及基礎礎在內內的下下部結結構工工程。?！盎A工工程””就是是研究究下部部結構構物與與巖土土相互互作用用共同同承擔擔上部部結構構物所所產生生各種種變形形與穩(wěn)穩(wěn)定問問題。。基礎工工程的的重要要性1．基礎礎工程程是隱隱蔽工工程，，影響響因素素很多多，稍稍有不不甚就就有可可能給給工程程帶來來隱患患；2．基礎礎工程程設計計、施施工的的優(yōu)劣劣，直直接關關系到到建筑筑物的的安危危；3．基礎礎工程程的造造價通通常在在整個個工程程造價價中占占有相相當大大的比比例，，尤其其在地地質條條件較較差、、復雜雜的地地區(qū)，，如：：在高高層建建筑中中基礎礎工程程的造造價與與工期期可分分別占占到建建筑物物土建建總造造價和和總工工期的的20％～30％和30％～40％。（（這些些比例例系數數的大大小受受到結結構形形式和和層數數、基基礎結結構形形式、、以及及地質質條件件復雜雜性和和環(huán)境境條件件的制制約））隨著上上部結結構高高度和和荷重重的增增加，，以及及應用用的需需求，，基礎礎埋置置深度度越來來越深深，基基坑支支護問問題越越來越越突出出，現(xiàn)代基基礎工工程以以超越越傳統(tǒng)統(tǒng)意義義上的的地基基基礎礎概念念，被被構成成地下下空間間的基基礎結結構和和基坑坑工程程兩大大部分分所代代替，，相應應的基基礎工工程的的設計計和施施工問問題不不可避避免的的會涉涉及這這兩大大部分分內容容的方方方面面面。地基基基礎方方案及及其選選擇基礎工工程設設計的的基本本要求求基礎：：（1）同上上部結結構相相適應應；（（2）有足足夠的的強度度、剛剛度和和耐久久性。。地基：：（1）有足足夠的的承載載能力力，不不發(fā)生生穩(wěn)定定性的的破壞壞；（2）不能能夠產產生上上部所所不容容許的的過大大的變變形。。在設計計時，，還要要考慮慮足夠夠的安安全儲儲備，，即有有一定定的可可靠性性。可靠性性？——安全性性、適適用性性和耐耐久性性的總總稱工程中中的不不確定定性——（1）材料料參數數的不不確定定行；；（2）荷載載和作作用因因素的的不確確定性性；（（3）計算算模型型的不不確定定性；；（4）結構構安全全評價價準則則的不不確定定性，，等等等。介紹與與樁基基礎相相關的的問題題JGJ94-2008相關內內容上海金金茂大大廈中國的的標志志性建建筑之之一金茂大大廈占占地面面積2.4萬平方方米，，高420.5米,主樓有有88層，裙裙房有有6層，地地下室室3層，總總建筑筑面積積29萬平方方米。。金茂茂大廈廈地下下室開開挖面面積近近2萬平方方米，，基坑坑周長長570米，開開挖深深度19.65米。主樓基基礎工工程樁樁采用用大承承載力力的鋼鋼管樁樁，樁長長83m，樁徑徑為Φ914.4mm，t20mm，樁尖尖標高高-78.5m，主樓樓樁持持力層層為細細砂加加中粗粗砂，，共布布樁430根，設設計單單樁豎豎向承承載力力特征征值為為7500kN。裙房房樁樁樁長48m，樁樁徑徑為為Φ609.6mm，t14mm，樁樁尖尖標標高高-43.0m，共共布布樁樁638根。。設設計計單單樁樁豎豎向向承承載載力力特特征征值值為為3500kN。樁基基工工程程采采用用直直接接打打入入法法沉沉至至設設計計標標高高。。東海海大大橋橋東海海大大橋橋全全長長約約32.5公里里，，海海上上段段長長25.5公里里，，全橋橋樁樁基基8712根，，墩墩822個，，使用用抗抗彎彎能能力力強強、、承承載載能能力力高高的的Φ1500mm鋼管管樁樁約約5000余根根。東東海海大大橋橋主主通通航航孔孔為為主主跨跨420m的鋼鋼混混結結合合梁梁斜斜拉拉橋橋，，橋橋址址位位置置地地層層主主要要為為黏黏土土層層和和砂砂層層，，分分布布較較為為穩(wěn)穩(wěn)定定。。上上部部黏黏土土層層土土質質較較軟軟，，呈呈飽飽和和、、流流塑塑狀狀態(tài)態(tài)；；下下部部砂砂層層堅堅硬硬密密實實，，厚厚度度大大，，標標貫貫擊擊數數較較大大。。主墩墩樁樁基基礎礎均均為為Φ2500mm大直直徑徑鉆鉆孔孔灌灌注注樁樁，，每個個主主墩墩樁樁數數38根，，樁樁長長達達110m。洋山山深深水水港港是是我我國國港港口口建建設設史史上上規(guī)規(guī)模模最最大大、、建建設設周周期期最最長長的的工工程程，，其其位于于杭杭州州灣灣口口、、長長江江口口外外，，上上海海蘆蘆潮潮港港的的東東南南。。洋山山深深水水港港碼碼頭頭一一期期全全長長1600米、、寬寬42米，，為為高高樁樁梁梁板板結結構構，，使使用用了了大大量量的的樁樁基基礎礎，，共共打樁樁2800多根根，其其中中在在海海上上打打了了104根Φ2200mm的嵌嵌巖巖樁樁，，其其余余為為2700多根根Φ1200mm、Φ1700mm，長長45m～62m的鋼鋼管管樁樁。。其其中中嵌巖巖樁樁一一直直要要嵌嵌到到水水下下巖巖石石中中4米至至5米，最最深深處處在在海海面面以以下下40米。。洋山山深深水水港港碼碼頭頭上海海世世博博地地下下變變電電站站采采用用的的超超深深樁樁基基礎礎正在在建建設設的的500kV上海海世世博博變變電電站站，，該該變變電電站站是是一一個個圓圓筒筒狀狀的的地地下下結結構構，，分分為為四四層層，，直直徑徑130米，，埋埋置置深深度度約約34米，，面面積積5.3萬平平方方米米，，頂頂部部離離地地面面距距離離在在兩兩米米以以上上，，是是城城市市建建設設中中典典型型的的深深埋埋地地下下結結構構。。此工工程程地地質質地地貌貌類類型型屬屬濱濱海海平平原原，，場場地地內內30m以上普遍遍分布有有多個軟軟黏土層層，且地地下水埋埋深較淺淺?；A礎采用樁樁筏基礎礎，基坑坑工程共共有80幅地下連連續(xù)墻，，共打下下886根超深灌灌注樁，，抗壓樁樁樁徑950mm，埋深達達89.5m，有效樁樁長55.8m，并實施施了樁端端后注漿漿技術，設計極極限承載載力為15200kN。由于正常使用用階段較較大的地地下水浮浮力，工工程設置置了抗拔拔樁，樁徑800mm，總樁長長82.6m，有效樁樁長48.6m，并且一部分采采用了擴擴底樁，，一部分分采用了了樁側后后注漿技技術以增加其其抗拔承承載力。。比薩斜塔塔溫州均均瑤大廈廈實景圖圖溫州某商商廈位于于溫州車車站大道道，于1995年打樁，，采用十十字型預預制樁，，采用260t壓樁機施施工。樁樁截面尺尺寸為500mm×500mm。最初壓樁樁施工以以壓樁力力主控，，樁長為為輔控。該工程程原設計計為9層，共布布樁186根，施工工時加層層3層，增補補5根鉆孔樁樁。工程程基礎平平面尺寸寸為33.2m×13.8m，框架結結構。商商廈竣工工時運行行正常。。2003年12月21日突然發(fā)發(fā)生沉降降，沉降降速率最最大為7mm/d，累計沉沉降最大大達131mm，且發(fā)生生傾斜達達8.6‰‰。羅長高速速公路路路基坍塌塌2004年福建羅羅長高速速公路亭亭江長柄柄高架橋橋發(fā)生的的路基特特大坍塌塌。該路路段地基基處于沿沿海山區(qū)區(qū)溝壑地地形海相相沉積的的復雜地地質狀況況，在地表水和和短時間間集中暴暴雨滲入入路基后，使地地基和填填土路基基強度降降低，在在高路堤堤的重力力作用下下，導致致地基失失穩(wěn)，產產生整體體滑移。。該軟土路路基工程程設計中中沒有采采用樁基基礎是一一大欠缺缺。溫州某大大廈，樓樓高20層，原設計采采用全套套管干取取土混凝凝土灌注注樁，樁徑Φ800mm、Φ1000mm，樁長約約為40～45m，持力層層為中風風化凝灰灰?guī)r，共共布樁約約200多根，樁樁徑Φ1000mm樁的單樁豎向向極限承承載力設設計要求求達到12000kN。施工過程程中，在在套管內內取土并并進入基基巖，但但該地承壓壓水位較較高，而樁基灌注注混凝土土時沒有有使用導導管而直直接在鋼鋼套管內內澆灌。樁基施施工完畢畢做單樁樁靜載試驗驗發(fā)現(xiàn)單單樁極限限承載力力只有4000～5000kN。通過對對樁身混混凝土取取芯發(fā)現(xiàn)現(xiàn)在距樁樁頂約35～40m段混凝土土嚴重離離析。分析其原原因是澆灌混混凝土時時承壓水水從套管管底部漏漏進套管管內使混混凝土離離析，結結果造成成約200多根工程程樁全部部報廢的的嚴重工工程質量量事故，，補救措施施是重新新補打約約200多根樁并并采用樁樁底注漿漿技術措措施，該大廈廈現(xiàn)已竣竣工交付付使用，，情況良良好。廣州京光光廣場基基坑支護護結構的的破壞工程基本本情況：：長300m,寬34m,深15m。懸臂式護護坡樁。。事故情況況：先發(fā)生0.5～1.0m水平位移移,凌晨1時,臨時工棚棚傾入坑坑內,3人死亡,17人受傷。。廣東環(huán)市市東路土土釘墻塌塌方天河北土土釘事故故上海市閔閔行區(qū)一一座13層住宅樓樓倒塌2009年6月27日5時30分許，上上海市閔閔行區(qū)蓮蓮花南路路羅陽路路口，一一在建樓樓盤工地地發(fā)生樓樓體倒塌塌事故。。13層的樓房房在倒塌塌中并未未完全粉粉碎，樓樓房底部部原本應應深入地地下的數數十根預預應力混混凝土管管樁被““整齊””地折斷斷后裸露露在外，，非常觸觸目驚心心。倒塌的13層商品樓樓事故發(fā)生生現(xiàn)場倒塌現(xiàn)場場倒塌的商商品房地地基全部部外露倒塌的商商品房地地基全部部外露13層在建住住宅樓整整體倒塌塌后橫““躺”在在地上數十根管管樁被““整齊””地折斷斷后裸露露在外淺析上海海蓮花河河畔景苑苑13層樓倒塌塌與樁基基規(guī)范那那些條文文有關？？工程是在在一個岸岸邊，地地基是軟軟土，鄰鄰近有車車庫基坑坑（4m多），地地面上有有大面積積堆載（（堆載高高度10m多），這是一個個荷載下下的剪切切滑動，，建筑荷荷載，大大面積高高填方土土荷載，，也許還還有附近近基坑開開挖影響響到的““高層建建筑基礎礎側限力力的永久久性削弱弱”，與與加拿大大谷倉傾傾倒有所所類似。?！督ㄖ痘夹g規(guī)規(guī)范》JGJ94-20083.1.3樁基應根根據具體體條件分分別進行行下列承承載能力力計算和和穩(wěn)定性性驗算：：（強制性性條文））1應根據樁樁基的使使用功能能和受力力特征分分別進行行樁基的的豎向承承載力計計算和水水平承載載力計算算；4對位于坡坡地、岸岸邊的樁樁基應進進行整體體穩(wěn)定性性驗算；5對于抗浮浮、抗拔拔樁基，，應進行行基樁和和群樁的的抗拔承承載力計計算；《建筑樁基基技術規(guī)規(guī)范》JGJ94-20083.1.4下列建筑筑樁基應應進行沉沉降計算算：（強制性性條文））1設計等級級為甲級級的非嵌嵌巖樁和和非深厚厚堅硬持持力層的的建筑樁樁基；2設計等級級為乙級級的體型型復雜、、荷載分分布顯著著不均勻勻或樁端端平面以以下存在在軟弱土土層的建建筑樁基基；3軟土地基基多層建建筑減沉沉復合疏疏樁基礎礎。8.1.5挖土應均均衡分層層進行，，對流塑塑狀軟土土的基坑坑開挖，，高差不不應超過過1m。（強制性性條文））3.4.5坡地岸邊邊上樁基基的設計計原則應應符合下下列規(guī)定定：1對建于坡坡地岸邊邊的樁基基，不得得將樁支支承于邊邊坡潛在在的滑動動體上。。樁端應應進入潛潛在滑裂裂面以下下穩(wěn)定巖巖土層內內的深度度應能保保證樁基基的穩(wěn)定定；2建筑樁基基與邊坡坡應保持持一定的的水平距距離；建建筑場地地內的邊邊坡必須須是完全全穩(wěn)定的的邊坡，，當有崩崩塌、滑滑坡等不不良地質質現(xiàn)象存存在時，，應按現(xiàn)現(xiàn)行國家家標準《建筑邊坡坡工程技技術規(guī)范范》（GB50330）的規(guī)定定進行整整治，確確保其穩(wěn)穩(wěn)定性；；3新建坡地地、岸邊邊建筑樁樁基工程程應與建建筑邊坡坡工程統(tǒng)統(tǒng)一規(guī)劃劃，同步步設計，，合理確確定施工工順序；；4不宜采用用擠土樁樁；5應驗算最最不利荷荷載效應應組合下下樁基的的整體穩(wěn)穩(wěn)定性和和基樁水水平承載載力?！陡邔咏ㄖr土工工程勘察察規(guī)程》JGJ72-20048.2.6地基承載載力的計計算應符符合下列列要求：：1持力層及及軟弱下下臥層的的地基承承載力驗驗算；2當高層建建筑周邊邊的附屬屬建筑基基礎處于于超補償償狀態(tài)，，且其與與高層建建筑不能能形成剛剛性整體體結構時時，應考考慮由此此造成高高層建筑筑基礎側側限力的的永久性性削弱及及其對地地基承載載力的影影響；樁基礎在在地基基基礎中有有著廣泛泛應用，，并起著著十分重重要的作作用。而而且樁基基礎設計計成功與與否，關關系到整整個建（（構）筑筑物的長長久安全全。都是地基基惹的禍禍？天有日月月星辰謂謂之文，，地有山川川陵谷謂謂之理。。古人云，，上知天天文，下下知地理理今人言，，天地人人，三者者合一。。天有日月月星辰謂謂之文，，地有山川川陵谷謂謂之理。。古人云，，上知天天文，下下知地理理今人言言，天天地人人，三三者合合一。。關于發(fā)發(fā)布行行業(yè)標標準《建筑樁樁基技技術規(guī)規(guī)范》的公告告現(xiàn)批準準《建筑樁樁基技技術規(guī)規(guī)范》為行業(yè)業(yè)標準準，編編號為為JGJ94-2008，自2008年10月1日起實實施。。其中中，第第3.1.3、3.1.4、5.2.1、5.4.2、5.5.1、5.5.4、5.9.6、5.9.9、5.9.15、8.1.5、8.1.9、9.4.2條(共12條)為強制制性條條文，，必須須嚴格格執(zhí)行行。原原行業(yè)業(yè)標準準《建筑樁樁基技技術規(guī)規(guī)范》JGJ94-94同時廢廢止。。本本規(guī)范范由我我部標標準定定額研研究所所組織織中國國建筑筑工業(yè)業(yè)出版版社出出版發(fā)發(fā)行。。中華人人民共共和國國住房房和城城鄉(xiāng)建建設部部二二○○○八八年四四月二二十二二日中華人人民共共和國國行業(yè)業(yè)標準準《建筑樁樁基技技術規(guī)規(guī)范》JGJ94-2008TechnicalCodeforBuildingPileFoundations簡介介目錄（（正文文共9章）1總則2術語、、符號號3基本設設計規(guī)規(guī)定4樁基構構造5樁基計計算6灌注樁樁施工工7混凝土土預制制樁與與鋼樁樁施工工8承臺施施工9樁基工工程質質量檢檢查及及驗收收目錄（（8個附錄錄）附錄A樁型與與成樁樁工藝藝選擇擇附錄B預應力力混凝凝土空空心樁樁基本本參數數附錄C考慮承承臺（（包括括地下下墻體體）、、基樁樁協(xié)同同工作作和土土的彈彈性抗抗力作作用計計算受受水平平荷載載的樁樁基附錄DBoussinesq（布辛辛奈斯斯克））結的的附加加應力力系數數、、平平均附附加應應力系系數附錄E樁基等等效沉沉降系系數計計算參參數附錄F考慮樁樁徑影影響的的Mindlin（明德德林））解應應力影影響系系數附錄G按倒置置彈性性地基基梁計計算砌砌體墻墻下條條形基基礎承承臺梁梁附錄H錘擊沉沉樁錘錘重的的選用用1。增加加內容容（8個部分分）減少差差異沉沉降和和承臺臺內力力的變剛度度調平平設計計；（3.1.8）樁基耐久性性規(guī)定；；（3.5耐久性性規(guī)定定）后注漿漿灌注樁樁承載載力計計算與與施工工工藝藝；（（5.3.10～5.3.10、6.7）軟土地地基減沉復復合疏疏樁基基礎設計；；（3.1.9、5.6）考慮樁樁徑因因素的的Mindlin應力解計算單單樁、、單排排樁和和疏樁樁基礎礎沉降降；（（附錄錄F）抗壓樁樁與抗抗拔樁樁樁身承承載力力計算；；（5.8.2～5.8.6、5.8.7～5.8.10）長螺旋旋鉆孔孔壓灌灌混凝凝土后插鋼鋼筋籠籠灌注樁樁施工工方法法；（（6.4）預應力力混凝凝土空空心樁樁承載力力計算算與沉沉樁等等（5.3.8、附錄錄B）修訂概概況2。調整整內容容（5個部分分）基樁和和復合合基樁樁承載載力設設計取取值與與計算算；單樁側側阻力力和端端阻力力經驗驗參數數；嵌巖樁樁嵌巖巖段側側阻力力系數數和端端阻力力系數數；（（JGJ94-2008修改為為：嵌嵌巖樁樁嵌巖巖段側側阻和和端阻阻綜合合系數數）等效作用分分層總和法法計算樁基基沉降經驗驗系數；鉆孔灌注樁樁孔底沉渣渣厚度控制制標準等3。強制性條條文（共12條）強制性條文文（共12條）3.1.3樁基應根據據具體條件件分別進行行下列承載載能力計算算和穩(wěn)定性性驗算：1應根據樁基基的使用功功能和受力力特征分別別進行樁基基的豎向承承載力計算算和水平承承載力計算算；2應對樁身和和承臺結構構承載力進進行計算；；對于樁側側土不排水水抗剪強度度小于10kPa、且長徑比比大于50的樁應進行行樁身壓屈屈驗算；對對于混凝土土預制樁應應按吊裝、、運輸和錘錘擊作用進進行樁身承承載力驗算算；對于鋼鋼管樁應進進行局部壓壓屈驗算；；3當樁端平面面以下存在在軟弱下臥臥層時，應應進行軟弱下臥層層承載力驗驗算；4對位于坡地地、岸邊的的樁基應進進行整體穩(wěn)穩(wěn)定性驗算算；5對于抗浮、、抗拔樁基基，應進行行基樁和群樁樁的抗拔承承載力計算算；6對于抗震設設防區(qū)的樁樁基應進行行抗震承載載力驗算。。3.1.4下列建筑樁樁基應進行行沉降計算算：1設計等級為為甲級的非非嵌巖樁和和非深厚堅堅硬持力層層的建筑樁樁基；2設計等級為為乙級的體型復雜、荷載分布顯顯著不均勻勻或樁端平面面以下存在在軟弱土層層的建筑樁樁基；3軟土地基多多層建筑減減沉復合疏疏樁基礎。。關于3.1.4的幾點說明明：1.體型復雜——可參閱《抗震規(guī)范》3.4.2的量化指標標判別；2.荷載分不顯顯著不均勻勻——相鄰荷載差差異≥20％；建筑抗震設設計規(guī)范GB50011-20013.4.2建筑及其抗抗側力結構構的平面布布置宜規(guī)則則、對稱，，并應具有有良好的整整體性；建建筑的立面面和豎向剖剖面宜規(guī)則則，結構的的側向剛度度宜均勻變變化，豎向向抗側力構構件的截面面尺寸和材材料強度宜宜自下而上上逐漸減小小，避免抗抗側力結構構的側向剛剛度和承載載力突變。。當存在表3.4.2-1所列舉的平平面不規(guī)則則類型或表表3.4.2-2所列舉的豎豎向不規(guī)則則類型時，，應符合本本章第3.4.3條的有關規(guī)規(guī)定。建筑抗震設設計規(guī)范GB50011-2001表3.4.2-1平面不規(guī)則則的類型表3.4.2-2豎向不規(guī)則則的類型強制性條文文（共12條）5.2.1樁基豎向承承載力計算算應符合下下列要求：：1荷載效應標標準組合：：軸心豎向力力作用下(5.2.1-1)偏心豎向力力作用下除除滿足上式式外，尚應應滿足下式式的要求：：(5.2.1-2)2地震作用效效應和荷載載效應標準準組合：軸心豎向力力作用下(5.2.1-3)偏心豎向力力作用下，，除滿足上上式外，尚尚應滿足下下式的要求求：(5.2.1-4)式中——荷載效應標標準組合軸軸心豎向力力作用下，，基樁或復復合基樁的的平均豎向向力；——荷載效應標標準組合偏偏心豎向力力作用下，，樁頂最大大豎向力；；——地震作用效效應和荷載載效應標準準組合下，，基樁或復復合基樁的的平均豎向向力；——地震作用效效應和荷載載效應標準準組合下，，基樁或復復合基樁的的最大豎向向力；——基樁或復合合基樁豎向向承載力特特征值。強制性條文文（共12條）5.4.2符合下列條條件之一的的樁基，當當樁周土層層產生的沉沉降超過基基樁的沉降降時，在計計算基樁樁承載力時時應計入樁樁側負摩阻阻力：1樁穿越較厚厚松散填土土、自重濕濕陷性黃土土、欠固結結土、液化化土層進入入相對較硬硬土層時；；2樁周存在軟軟弱土層，，鄰近樁側側地面承受受局部較大大的長期荷荷載，或地地面大面積積堆載（包包括填土））時；3由于降低地地下水位，，使樁周土土有效應力力增大，并并產生顯著著壓縮沉降降時5.5.1建筑樁基沉沉降變形計計算值不應應大于樁基基沉降變形形允許值。。5.5.4建筑樁基沉沉降變形允允許值，應應按表5.5.4規(guī)定采用。。5.9.6樁基承臺厚厚度應滿足足柱（墻））對承臺的的沖切和基基樁對承臺臺的沖切承承載力要求求5.9.9柱（墻）下下樁基承臺臺，應分別別對柱（墻墻）邊、變變階處和樁樁邊聯(lián)線形形成的貫通通承臺的斜斜截面的受受剪承載力力進行驗算算。當承臺臺懸挑邊有有多排基樁樁形成多個個斜截面時時，應對每每個斜截面面的受剪承承載力進行行驗算。5.9.15對于柱下樁樁基，當承承臺混凝土土強度等級級低于柱或或樁的混凝凝土強度等等級時，應應驗算柱下下或樁上承承臺的局部部受壓承載載力。強制性條文文（共12條）8.1.5挖土應均衡衡分層進行行，對流塑塑狀軟土的的基坑開挖挖，高差不不應超過1m。8.1.9在承臺和地地下室外墻墻與基坑側側壁間隙回回填土前，，應排除積積水，清除除虛土和建建筑垃圾，，填土應按按設計要求求選料，分分層夯實，，對稱進行行。9.4.2工程樁應進進行承載力力和樁身質質量檢驗。。第1章總則則樁基的設計計與施工，，應綜合考考慮工程地地質與水文文地質條件件、上部結結構類型、、使用功能能、荷載特特征、施工工技術條件件與環(huán)境，，重視地方經經驗，因地地制宜；注注重概念設設計，合理選擇擇樁型與成成樁工藝，，優(yōu)化布樁樁，節(jié)約資資源；強化化施工質量量控制與管管理。對規(guī)范的應應用樁基設計≠規(guī)范條文文+計算（機））樁基方案的的選擇和判判斷是計算算機程序無無法替代的的對規(guī)范要遵遵守吃透規(guī)范條條文的真正正含義以正確的判判斷來把握握好的設計=正確的概念念+經驗+判斷力（創(chuàng)創(chuàng)造力）第2章術語語1樁基由設置于巖巖土中的樁和與樁頂頂聯(lián)結的承承臺共同組成的的基礎或由由柱與樁直直接聯(lián)結的的單樁基礎礎。2復合樁基由基樁和承臺臺下地基土土共同承擔荷荷載的樁基基礎。3基樁樁基礎中的的單樁。4復合基樁單樁及其對對應面積的的承臺底地地基土組成的復合合承載基樁樁。5減沉復合疏疏樁基礎軟土地基天天然地基承承載力基本本滿足要求求的情況下下，為減小小沉降采用用疏布摩擦型型樁的復合合樁基。6單樁豎向極極限承載力力標準值單樁在豎向向荷載作用用下到達破破壞狀態(tài)前前或出現(xiàn)不不適于繼續(xù)續(xù)承載的變變形時所對對應的最大荷載。7極限側阻力力標準值相應于樁頂頂作用極限限荷載時，，樁身側表面面所發(fā)生的巖巖土阻力。。8極限端阻力力標準值相應于樁頂頂作用極限限荷載時，，樁端所發(fā)生的巖巖土阻力。。9單樁豎向承承載力特征征值單樁豎向極極限承載力力標準值除除以安全系數后的承載力力值。10變剛度調平平設計考慮上部結結構形式、、荷載和地地層分布以以及相互作作用效應，，通過調整整樁徑、樁樁長、樁距距等改變基樁支支承剛度分分布，以使建筑筑物沉降趨趨于均勻、、承臺內力力降低的設設計方法。。11承臺效應系系數豎向荷載下下，承臺底底地基土承載載力的發(fā)揮揮率。12負摩阻力樁周土由于于自重固結結、濕陷、、地面荷載載作用等原原因而產生生大于基樁的的沉降所引起的對對樁表面的的向下摩阻阻力。13下拉荷載作用于單樁樁中性點以以上的負摩阻力之之和。14土塞效應敞口管樁沉沉樁過程中中土體涌入管管內形成的土塞塞，對樁端端阻力的發(fā)發(fā)揮程度的的影響效應應。15灌注樁后注注漿灌注樁成樁樁后一定時時間，通過過預設于樁樁身內的注注漿導管及及與之相連連的樁端、、樁側注漿漿閥注入水水泥漿，使使樁端、樁樁側土體（（包括沉渣渣和泥皮））得到加固固，從而提高單樁承承載力，減減小沉降。16樁基等效沉沉降系數彈性半無限限體中群樁樁基礎按Mindlin解計算沉降降量與按等等代墩基Boussinesq解計算沉降量之比比，用以反映映Mindlin解應力分布布對計算沉沉降的影響響。對規(guī)范的應應用：區(qū)分單樁承承載力與基基樁或復合合基樁承載載力的區(qū)別別第3章基本本設計規(guī)定定3-1兩類極限狀狀態(tài)1承載能力極極限狀態(tài)（1）基于以下下三方面原原因，計算算模式作適適當調整?與《建筑地基基基礎設計規(guī)規(guī)范》GB50007-2002的計算模式式一致；?不同樁型和和工藝對承承載力的影影響，由試試樁Quk或Quk(qSiK,qPk,ak)反映;?JGJ94-94的概率極限限狀態(tài)設計計模式實屬屬不完整的的可靠性分分析，短期期內不可能能實現(xiàn)突破破。2.1.5設計基準期期designreferenceperiod為確定可變變荷載代表表值而選用用的時間參參數。2.1.6標準值characteristicvalue/nominalvalue荷載的基本本代表值，，為設計基基準期內最最大荷載統(tǒng)統(tǒng)計分布的的特征值(例如均值、、眾值、中中值或某個個分位值)。2.1.7組合值combinationvalue對可變荷載載，使組合合后的荷載載效應在設設計基準期期內的超越越概率，能能與該荷載載單獨出現(xiàn)現(xiàn)時的相應應概率趨于于一致的荷荷載值；或或使組合后后的結構具具有統(tǒng)一規(guī)規(guī)定的可靠靠指標的荷荷載值。2.1.8頻遇值frequentvalue對可變荷載載，在設計計基準期內內，其超越越的總時間間為規(guī)定的的較小比率率或超越頻頻率為規(guī)定定頻率的荷荷載值。2.1.9準永久值quasi-permanentvalue對可變荷載載，在設計計基準期內內，其超越越的總時間間約為設計計基準期一一半的荷載載值。2.1.10荷載設計值值designvalueofaload建筑結構荷荷載規(guī)范（（GB50009-2001）2.1術語特征值（建建筑地基基基礎設計規(guī)規(guī)范（GB50007-2002）條文說明明）荷載組合（（建筑結構荷荷載規(guī)范（（GB50009-2001）3）以綜合安全全系數K取代原規(guī)范范的荷載分分項系數G、Q和抗力分項項系數s、p；以單樁豎向向極限承載載力標準值值Quk為抗力R的參數；以以荷載效應應標準組合合Sk為作用力；；設計表達達式為：Sk≤R(Quk,K)或Sk≤R(qSiK,qPk,ak,K)JGJ94-94Sd≤R(Quk,s、p)Sd≤R(qsiK,qsk,ak,s、p)本規(guī)范規(guī)定定采用單樁極限承承載力標準準值作為樁基承承載力設計計計算的基基本參數。。試驗單樁極極限承載力力標準值指通過不少少于2根的單樁現(xiàn)現(xiàn)場靜載試試驗確定的的，反映特特定地質條條件、樁型型與工藝、、幾何尺寸寸的單樁極極限承載力力代表值。。計算單樁極極限承載力力標準值指根據特定定地質條件件、樁型與與工藝、幾幾何尺寸、、以極限側側阻力標準準值和極限限端阻力標標準值的統(tǒng)統(tǒng)計經驗值值計算的單單樁極限承承載力標準準值。關于“單樁樁極限承載載力標準值值”的說明明（2）安全度水水準由于樓面均均布活荷載載標準值提提高了33%，可可變變荷荷載載組組合合值值系系數數提提高高了了17%，故故樁樁的的支支承承阻阻力力安安全全度度較較JGJ94-94規(guī)范范有有所所提提高高；；由于于基基本本組組合合的的荷荷載載分分項項系系數數由由1.25提高高至至1.35，樓樓面面均均布布活活荷荷載載值值提提高高33%，以以及及鋼鋼筋筋和和混混凝凝土土強強度度設設計計值值略略有有降降低低，，故故樁樁身身與與承承臺臺結結構構安安全全度度水水準準提提高高12%以上上。。2正常常使使用用極極限限狀狀態(tài)態(tài)與原原規(guī)范范基基本本一一致致建筑筑地地基基基基礎礎設設計計規(guī)規(guī)范范（（GB50007-2002）關于于荷荷載載效效應應最最不不利利組組合合與與相相應應抗抗力力的的限限制制（（強強制制性性條條文文））建筑筑地地基基基基礎礎設設計計規(guī)規(guī)范范（（GB50007-2002）關于于荷荷載載效效應應最最不不利利組組合合與與相相應應抗抗力力的的限限制制（（強強制制性性條條文文））建筑筑地地基基基基礎礎設設計計規(guī)規(guī)范范（（GB50007-2002）建筑筑地地基基基基礎礎設設計計規(guī)規(guī)范范（（GB50007-2002）3-2建筑筑樁樁基基設設計計等等級級劃劃分分3.1.2根據據建建筑筑規(guī)規(guī)模模、、功功能能特特征征、、對對差差異異變變形形的的適適應應性性、、場場地地地地基基和和建建筑筑物物體體型型的的復復雜雜性性以以及及由由于于樁樁基基問問題題可可能能造造成成建建筑筑破破壞壞或或影影響響正正常常使使用用的的程程度度，，應應將將樁樁基基設設計計分分為為表表3.1.2所列列的的三三個個設設計計等等級級。。樁樁基基設設計計時時，，應應根根據據表表3.1.2確定定設設計計等等級級。。甲級級（（3大類類））：第一一大大類類：功功能能重重要要、、荷荷載載大大、、重重心心高高、、風風載載和和地地震震作作用用效效應應大大（（1）重重要要建建筑筑物物（2）30層以以上上或或高高度度超超過過100m的高高層層建建筑筑第二大類：荷載和剛度度分布極為不不均，對差異異沉降適應能能力差（3）體型復雜,層數相差超過過10層的高低層(含純地下室)連體建筑（4）20層以上框架－－核心筒結構構及其他對差差異沉降有特特殊要求的建建筑建筑樁基設計計等級劃分第三大類：場地、環(huán)境條條件特殊（（5）場地和地基基條件復雜的的七層以上的的一般建筑及及坡地、岸岸邊建筑（6）對相鄰既有有工程影響較較大的建筑乙級：甲級、丙級級以外的建筑筑；丙級：場地和地基基條件簡單、、荷載分布均均勻的七層及及七層以下下的一般建建筑。3-3樁基承載力計計算和穩(wěn)定性性驗算1豎向承載力、、水平承載力力（視條件）計計算；2樁身（含樁身身壓曲、鋼管管樁局部壓曲曲）和承臺結構承載力計算；3軟弱下臥層驗算；4坡地、岸邊樁樁基整體穩(wěn)定性驗算；5抗浮、抗拔樁樁基的抗拔承載力（基樁和群樁樁）驗算；6抗震設防區(qū)抗震承載力驗算。3-4樁基變形計算算1應計算沉降的的樁基（1）設計等級為甲甲級的非嵌巖巖樁和非深厚厚堅硬持力層層的建筑樁基基；（2）設計等級為乙乙級的體型復復雜、荷載分分布顯著不均勻或樁樁端平面以下下存在軟弱土土層的建筑樁基；（3）軟土地基多多層建筑減沉沉復合疏樁基基礎。2應計算水平位位移的樁基受水平荷載較較大、或對水水平位移有嚴嚴格限制的樁樁基。3-5樁基設計采用用的作用效應應、抗力3.1.7樁基設計時，，所采用的作作用效應組合合與相應的抗抗力應符合下下列規(guī)定：1確定樁數和布樁時，應采用傳傳至承臺底面面的荷載效應標準準組合；相應的抗力力應采用基樁樁或復合基樁樁承載力特征征值。2計算荷載作用用下的樁基沉降和水水平位移時，應采用荷載效應準永永久組合；計算水平地震作用用、風載作用用下的樁基水平位移移時，應采用水水平地震作用、風風載效應標準準組合。3驗算坡地、岸岸邊建筑樁基的整體穩(wěn)穩(wěn)定性時，應采用荷載效應標準準組合；抗震設防區(qū)，應采用地震震作用效應和和荷載效應的的標準組合。4在計算樁基結構承載力、確定定尺寸和配筋筋時，應采用用傳至承臺頂頂面的荷載效應基本本組合。當進行承臺臺和樁身裂縫控制驗算算時，應分別采采用荷載效應應標準組合和和荷載效應準永久組合。3-5樁基設計采用用的作用效應應、抗力5樁基結構設計計安全等級、、結構設計使使用年限和結結構重要性系系數γ0應按現(xiàn)行有關關建筑結構規(guī)規(guī)范的規(guī)定采采用，除臨時時性建筑外，，重要性系數數γ0不應小于1.0。6當樁基結構進進行抗震驗算算時，其承載載力調整系數數γRE應按現(xiàn)行國家家標準《建筑抗震設計計規(guī)范》(GB50011)的規(guī)定采用。。3-5樁基設計采用用的作用效應應、抗力1布樁時，荷載效應采采用標準組合合；抗力為基基樁或復合基基樁承載力特特征值。2計算沉降和水水平位移時，按荷載效應應準永久組合合。計算水平地震震和風載引起起的水平位移時，按荷載效應應標準組合。。3計算樁基結構承載力時，采用荷載載效應基本組組合。驗算坡地、岸岸邊樁基整體體穩(wěn)定性時，采用荷載效效應標準組合（由于采用綜綜合安全系數數）。地震設防區(qū)，采用水平地地震作用效應應和荷載效應應標準組合。。關于上部結構構作用基礎上上的作用力擇擇用問題關于地基基礎礎設計計算時時荷載效應組組合的其他幾幾個問題其他規(guī)范的相相關規(guī)定索引引：1.《荷載規(guī)范》3.2.5；2.《抗震規(guī)范》4.2.3；3.《混凝土規(guī)范》3.1.4。3-6變剛度調平設設計3.1.8以減小差異沉沉降和承臺內內力為目標的的變剛度調平平設計，宜結結合具體條件件按下列規(guī)定定實施：（1）對于主裙樓連連體建筑，當當高層主體采采用樁基時，，裙房（含純純地下室）的的地基或樁基基剛度宜相對對弱化，可采采用天然地基基、復合地基基、疏樁或短短樁基礎。（2）對于框架－核核心筒結構高高層建筑樁基基，應加強核核心筒區(qū)域樁樁基剛度（如如適當增加樁樁長、樁徑、、樁數、采用用后注漿等措措施），相對對弱化核心筒筒外圍樁基剛剛度（采用復合樁樁基，視地層層條件減小樁樁長）。（3）對于框架－核核心筒結構高高層建筑天然然地基承載力力滿足要求的的情況下，宜宜于核心筒區(qū)區(qū)域設置增強強剛度、減小小沉降的摩擦擦型樁。（4）對于大體量筒筒倉、儲罐的的摩擦型樁基基，宜按內強強外弱原則布布樁。（5）對上述按變剛剛度調平設計計的樁基，宜宜進行上部結結構—承臺—樁—土共同工作分分析。3.1.9軟土地基上的的多層建筑物物，當天然地地基承載力基基本滿足要求求時，可采用用減沉復合疏疏樁基礎。1天然地基箱形形基礎變形特特征圖3-6-1北京中信國際際大廈箱基沉沉降等值線（（s單位：cm）高104m,框筒結構，雙雙層箱基高11.8m；Smax=12.5cm;△Smax=0.004L?！纬两?樁筏基礎的變變形特征圖3-6-2南銀大廈樁筏筏基礎沉降等等值線（建成成一年，s單位：cm）高113m，框筒結構，φ400PHC樁，L=11m,均勻布樁，筏筏板厚2.5m,建成一年△Smax=0.002L。碟形沉降→3均勻布樁樁頂頂反力分布特特征圖3-6-3武漢某大廈樁樁箱基礎樁頂頂反力分布高層框剪結構構，φ500PHC樁，L=22m,均勻布布樁；；中、、邊樁樁反力力比=1：1.9↑馬鞍形形反力力分布布4碟形沉沉降和和馬鞍鞍形反反力分分布的的負面面效應應（1）碟形形沉降降引起承承臺、、上部部結構構的次次內力力（2）馬鞍鞍形反反力分分布導致基基礎的的整體體彎矩矩、沖沖切力力、剪剪力增增大以圖3-6-1北京中中信國國際大大廈為為例，，整體體彎矩矩較均均布反反力增增加16.2%；對于于圖3-6-3所示樁樁箱基基礎反反力，，整體體彎矩矩較均均布反反力將將增加加50%以上。。5變剛度度調平平設計計圖3-6-4均勻布布樁與與變剛剛度調調平布布樁的的變形形與反反力示示意圖3-6-5變剛度度布樁樁模式式變形與與反力力示意意（1）局部部增強強如圖3-6-5（a）（2）樁基變變剛度度如圖3-6-5（b）(c)(d)增強核核心筒筒區(qū)，，弱化化外圍圍，荷荷載與與外力力實現(xiàn)現(xiàn)局部部平衡衡（3）主裙裙連體體變剛剛度增強主主體，，弱化化裙房房（4）上部部結構構—基礎—地基（（樁土土）共共同工工作分分析深化、、細化化概念念設計計，計計算沉沉降、、承臺臺內力力與配配筋。。變剛度度調平平設計計要點點變剛度度調平平概念念設計計碟形沉沉降和和馬鞍鞍形反反力分分布的的負面面效應應(1)碟形沉沉降約束狀狀態(tài)下下的非非均勻勻變形形與荷荷載一一樣也也是一一種作作用，，受作作用體體將產產生附附加應應力。。箱筏筏基礎礎或樁樁承臺臺的碟碟形沉沉降，，將引引起自自身和和上部部結構構的附附加彎彎、剪剪內力力乃至至開裂裂。(2)馬鞍形形反力力分布布天然地地基箱箱筏基基礎土土反力力的馬馬鞍形形反力力分布布的負負面效效應將將導致致基礎礎的整整體彎彎矩增增大。。以北北京中中信國國際大大廈為為例，，土反反力按按《高層建建筑箱箱形與與筏形形基礎礎技術術規(guī)范范》JGJ6-99所給反反力系系數，，近似似計算算中間間單位位寬板板帶核核心筒筒一側側的附附加彎彎矩較較均布布反力力增加加16.2％。根根據武武漢某某大廈廈樁箱箱基礎礎樁頂頂反力力實測測結果果（下下圖所所示）），樁樁箱基基礎實實測反反力內內外比比達1:1.9，由此此引起起的整整體彎彎矩增增量比比中信信國際際大廈廈天然然地基基的箱箱基更更大。。變剛度度調平平概念念設計計碟形沉沉降和和馬鞍鞍形反反力分分布的的負面面效應應北京中中信國國際大大廈箱箱基沉沉降等等值線線（S單位：：cm）加大基基礎的的抗彎彎剛度度對于于減小小差異異沉降降的效效果并并不突突出,但材料料消耗耗相當當可觀觀被動抵抵抗？？主動抵抵抗？？主、被被動共共同聯(lián)聯(lián)合抵抵抗？？←碟形形沉降降變剛度度調平平概念念設計計碟形沉沉降和和馬鞍鞍形反反力分分布的的負面面效應應武漢某某大廈廈樁箱箱基礎礎樁頂頂反力力實測測結果果↑馬鞍形形反力力分布布變剛度度調平平概念念設計計天然地地基和和均勻勻布樁樁的初初始豎豎向支支承剛剛度是是均勻勻分布布的，，設置置于其其上的的剛度度有限限的基基礎（（承臺臺）受受均布布荷載載作用用時，，由于于土與與土、、樁與與樁、、土與與樁的的相互互作用用導致致地基基或樁樁群的的豎向向支承承剛度度分布布發(fā)生生內弱弱外強強變化化，沉沉降變變形出出現(xiàn)內內大外外小的的碟形形分布布，基基底反反力出出現(xiàn)內內小外外大的的馬鞍鞍形分分布。。當上部部結構構為荷荷載與與剛度度內大大外小小的框框架－－核心心筒結結構時時，碟碟形沉沉降會會更趨趨明顯顯(下附圖圖1（a）所示示)，上述述工程程實例例證實實了這這一點點。為為避免免上述述負面面效應應，突突破傳傳統(tǒng)設設計理理念，，通過過調整整地基基或基基樁的的豎向向支承承剛度度分布布，促促使差差異沉沉降減減到最最小，，基礎礎或承承臺內內力和和上部部結構構次應應力顯顯著降降低。。這就就是變變剛度度調平平概念念設計計的內內涵。。變剛度度調平平概念念設計計附圖1框架-核心筒筒結構構均勻勻布樁樁與變變剛度度布樁樁變剛度度調平平概念念設計計附圖2均布荷荷載下下變剛剛度布布樁模模式變剛度度調平平概念念設計計(1)局部增增強變變剛度度在天然然地基基滿足足承載載力要要求的的情況況下，，可對對荷載載集度度高的的區(qū)域域如核核心筒筒等實實施局局部增增強處處理，，包括括采用用局部部樁基基與局局部剛剛性樁樁復合合地基基（如如附圖圖1（c））。。(2)樁基變變剛度度對于荷荷載分分布較較均勻勻的大大型油油罐等等構筑筑物，，宜按按變樁樁距、、變樁樁長布布樁（（附圖圖2）以抵抵消因因相互互作用用對中中心區(qū)區(qū)支承承剛度度的削削弱效效應。。對于于框架架-核心筒筒和框框架-剪力墻墻結構構，應應按荷荷載分分布考考慮相相互作作用，，將樁樁相對對集中中布置置于核核心筒筒和柱柱下，，對于于外圍圍框架架區(qū)應應適當當弱化化，按按復合合樁基基設計計，樁樁長宜宜減小?。ó敭斢泻虾线m樁樁端持持力層層時）），如如附圖圖1(b)。變剛度度調平平概念念設計計（3）主裙裙連體體變剛剛度對于主主裙連連體建建筑基基礎，，應按按增強強主體體（采采用樁樁基））、弱弱化裙裙房（（采用用天然然地基基、疏疏短樁樁、復復合地地基、、褥墊墊增沉沉等））的原原則設設計。。（4）上部部結構構－基基礎－－地基基（樁樁土））共同同工作作分析析在概念念設計計的基基礎上上，進進行上上部結結構－－基礎礎－地地基（（樁土土）共共同作作用分分析計計算，，進一一步優(yōu)優(yōu)化布布樁，，并確確定承承臺內內力與與配筋筋。6試驗驗驗證（中國國建筑筑科學學研究究院與與河北北省建建筑科科學研研究院院合作作完成成）（1）變樁長長模型型試驗驗粉質粘粘土地地基，，20層框筒筒結構構1/10現(xiàn)場模模型試試驗圖3-6-6等樁長長與變變樁長長模型型試驗驗表3-6-1樁頂反反力（（F=3250KN）（2）核心筒筒局部部增強強模型型試驗驗粉質粘粘土地地基，，20層框筒筒結構構1/10現(xiàn)場模模型試試驗圖3-6-8天然地地基與與局部部增強強地基基模型型試驗驗（a）天然地地基筏板基基礎（b）天然地地基局局部增增強剛性樁樁復合合地基基（d=150mm，L=2m）（c）天然地地基沉降等等值線線（d）天然地地基局局部增增強沉降等等值線線7變剛度度調平平概念念設計計成效效建成3年以上上項目目：北京京皂君君廟電電信樓樓、山東農農業(yè)銀銀行大大廈、、北京京長青青大廈廈等10余項工工程樁樁基設設計進進行優(yōu)優(yōu)化，，取得得顯著著技術術經濟濟效益益。Smax≤≤40mm,△△Smax≤0.0008L。剛建成成或在在建項項目：北京京電視視中心心、北京萬萬豪大大酒店店、威海海海悅國國際大大酒店店、北北京國國際財財源中中心、、望京京嘉美美風尚尚酒店店、嘉嘉美風風尚寫寫字樓樓，陜陜西法法華寺寺合十十舍利利塔等等工程程的樁樁基礎礎均采采用變變剛度度調平平概念念設計計。3-7樁的選選型與與布置置1基樁分分類1.1按承載載性狀狀分：：（1）摩擦擦型樁樁：摩摩擦樁樁、端端承摩摩擦樁樁；（2）端承承型樁樁：端端承樁樁、摩摩擦端端承樁樁；1.2按成樁樁方法法分（1）非擠擠土樁樁（（2）部分分擠土土樁（3）擠土土樁1.3按樁徑徑分：：（1）小直直徑樁樁：d≤250mm；（2）中等直直徑樁樁：250mm<d<800mm；（3）大直徑徑樁：：d?800mm2樁型、、施工工工藝藝選擇擇（1）對于框框架－－核心心筒樁樁基宜宜選擇擇基樁樁尺寸寸和承承載力可可調性性較大大的樁樁型和和工藝藝。（2）擠土沉沉管灌灌注樁樁用于于淤泥泥和淤淤泥質質土層層時，，應局限限于多多層住住宅樁樁基。。附錄A樁型與與成樁樁工藝藝選擇擇A.0.1樁型與與成樁樁工藝藝選擇擇根據據建筑筑結構構類型型、荷荷載性性質、、樁的的使用用功能能、穿越土土層、、樁端端持力力層、、地下下水位位、施施工設設備、、施工工環(huán)境境、施施工經經驗、、制樁材材料供供應條條件等等，可可按表表A.0.1進行。。注：表表中符符號〇〇表示示比較較合適適；△△表示示有可可能采采用；；╳表表示不不宜采采用。。附錄B預應力力混凝凝土空空心樁樁基本本參數數B.0.1離心成成型的的先張張法預預應力力混凝凝土管管樁的的基本本參數數可按按表B.0.1選用。。PHC樁徑d=300、400、500、550、600、800、1000mmPC樁徑d=300、400、500、550、600mm附錄B預應力力混凝凝土空空心樁樁基本本參數數B.0.2離離心成成型的的先張張法預預應力力混凝凝土空空心方方樁的的基本本參數數可按按表B.0.2選用。預應力力高強強混凝凝土空空心方方樁PHSC80預應力力混凝凝土空空心方方樁PSC60PHS樁徑d=300、350、400、450、500、550、600mmPS樁徑d=300、350、400、450、500、550、600mm3基樁最最小中中心距距考慮到到擠土土樁工工程事事故多多發(fā)，，主要要由于于擠土土導致樁土土上涌涌，樁樁縮頸頸斷裂裂，沉沉降大大增。。將其其最小小樁距適當當調整整。當當施工工中采采取減減小擠擠土效效應的的可靠靠措施時，，可適適當減減小。。3.3.31基樁的的最小小中心心距應應符合合表3.3.3-1的規(guī)定定；當當施工工中采采取減減小擠擠土效效應的的可靠靠措施施時，，可根根據當當地經經驗適適當減減小。。4基樁選選型誤誤區(qū)（1）凡嵌巖巖樁必必為端端承樁樁（╳╳）導致嵌嵌巖深深度加加大，，工期期延長長，造造價價提高高（2）將擠土土沉管管灌注注樁用用于高高層建建筑（（╳））由于擠擠土效效應造造成斷斷樁、、縮頸頸、上上浮，，事故故頻發(fā)發(fā)且嚴嚴重，，如：：東北北某會會展中中心全全部樁樁報廢廢；云云南某某大廈廈筏板板開裂裂，不不得不不加固固處理理。（3）預制樁樁質量量穩(wěn)定定性高高于灌灌注樁樁（╳╳）優(yōu)于沉沉管灌灌注樁樁是肯肯定的的。但但有有三點點應特特別注注意：：■沉樁擠擠土效效應；；■無法穿穿透硬硬夾層層，樁樁長受受限制制；■單樁承承載力力可調調范圍圍小，，難于于實現(xiàn)現(xiàn)變剛剛度調調平設設計。。（4）人工挖挖孔樁樁質量量可靠靠（╳╳）地下水水位以以上人人工挖挖孔樁樁可實實現(xiàn)徹徹底清清孔、、直觀觀檢檢查查持力力層，，且無無斷樁樁縮頸頸現(xiàn)象象。隱隱患患：■邊挖孔孔邊抽抽水，，細顆顆粒流流失，，地面面下沉沉，乃乃至護護壁整整體脫脫落；；■臨近新新灌注注混凝凝土樁樁抽水水，帶帶走水水泥，，造成成離析析；■在流動性淤淤泥中挖孔孔，引起淤淤泥側向流流動，導致致土土體失穩(wěn)滑滑移，將樁樁體推歪、、推斷。（5）灌注樁不適適當擴底（（╳）■巖石fr＞混凝土fc情況下擴底底，不必要要；■樁側土層較較好、樁長長較大情況況下擴底，，既損失擴擴底底端以上部部分側阻力力，又增加加擴底費用用，可能得得失相相當或失大大于得；■將擴底端置置于有軟弱弱下臥層的的薄硬層上上，增大沉沉降。。5基樁布置（1）排列基樁時時，宜使樁群承載載力合力點點與豎向永永久荷載合合力作用點點重合，并使基樁樁受水平力力和力矩較較大方向有有較大抗彎彎截面模量量。（2）對于樁箱基基礎、剪力力墻結構樁樁筏（含平平板和梁板板式承臺））基礎，宜將樁布置置于墻下。（3）對于框架－－核心筒結結構樁筏基基礎應按荷荷載分布考考慮相互影