第十一章-蒸汽動力循環(huán)裝置PPT優(yōu)秀資料

第十一章

蒸汽動力循環(huán)裝置

主要內(nèi)容

1掌握蒸汽動力循環(huán)的基本形式——朗肯循環(huán)的組成；

2掌握工質(zhì)的初、終參數(shù)對循環(huán)效率是如何影響的。

3理解中間再熱的朗肯循環(huán)、給水回?zé)峒訜嵫h(huán)、熱電聯(lián)產(chǎn)循環(huán)，最后是燃氣—蒸汽聯(lián)合循環(huán)等。4掌握回?zé)嵫h(huán)熱效率的計算過程。

11-1簡單蒸汽動力裝置循環(huán)——朗肯循環(huán)

一、工質(zhì)為水蒸氣的卡諾循環(huán)

在采用氣體作工質(zhì)的循環(huán)中，因定溫加熱和放熱難于進行，而且氣體的定溫線和絕熱線在p-υ圖上的斜率相差不多，以致卡諾循環(huán)所作的功并不大，故在實際上難于采用。在采用蒸汽作工質(zhì)時，由于水的汽化和蒸汽的凝結(jié)，當壓力不變時溫度也不變，因而定溫加熱和放熱過程能夠?qū)崿F(xiàn)。更因這時定溫過程亦即定壓過程，在p-υ圖上其與絕熱線之間的斜率相差亦大，故所作的功也較大。所以，以蒸汽為工質(zhì)時原則上可以采用卡諾循環(huán)。實際蒸汽動力裝置中不采用卡諾循環(huán)，其原因是：1、在壓縮機中絕熱壓縮過程8-5難于實現(xiàn)，因狀態(tài)8是水和蒸汽的混合物，壓縮過程中壓縮機工作不穩(wěn)定，同時狀態(tài)8的比體積比水的比體積大得多，需用比水泵大得多的壓縮機；2、循環(huán)局限于飽和區(qū)，上限溫度受制于臨界溫度，故即使實現(xiàn)卡諾循環(huán)，其熱效率也不高；3、膨脹末期，濕蒸汽干度過小，不利于動力機安全。實際蒸汽動力循環(huán)均以朗肯循環(huán)為其基礎(chǔ)。

二、朗肯循環(huán)及其熱效率

新蒸汽可逆絕熱膨脹作出的技術(shù)功為

wt=h1-h2=p-υ圖上面積e12fe在冷凝器中向冷卻水放出的熱量為

q2=h2-h3=T-s圖上面積m32nm給水泵消耗的功為

Wp=h4-h3=p-υ圖上面積e43fe新蒸汽從熱源吸熱量為

q1=h1-h4=T-s圖上面積m4561nm循環(huán)凈功為

wnet=wt-wp=(h1-h2)-(h4-h3)=p-υ圖上面積1234561循環(huán)凈熱量為

qnet=q1-q2=(h1-h4)-(h2-h3)=(h1-h2)-(h4-h3)所以循環(huán)熱效率為ηt=wnet/q1=（ql-q2）/ql=wt

-wp/q1=[(h1-h2)-(h4-h3)]/(h1-h4)忽略泵功可簡化為：三、蒸汽參數(shù)對熱效率的影響

1．初溫t1對熱效率的影響

在相同的初壓及背壓下，提高新蒸汽的溫度可使熱效率增大。

2．初壓p1對熱效率的影響

在相同的初溫和背壓下，提高初壓也可使熱效率增大。當初壓提高時，循環(huán)的平均溫差增大，所以循環(huán)的熱效率提高。

3．背壓p2對熱效率的影響

在相同的p1、t1下降低背壓p2能使熱效率提高，這是由于循環(huán)溫差加大的緣故。

四、有摩阻的實際循環(huán)

實際所作的技術(shù)功為

wt,act=h1-h2act=(h1-h2)-(h2act-h2)

汽輪機內(nèi)蒸汽實際作功wt,act與理論功wt的比值叫做汽輪機的相對內(nèi)效率，簡稱汽輪機效率，以ηT表示，即

(11-4)這樣

h2act=h2+(1-ηT)(hl-h2)=h2+(1-ηT)Δh0

(11-5)近代大功率汽輪機的ηT在～之間。

每千克蒸汽在實際工作循環(huán)中作出的循環(huán)凈功叫做實際循環(huán)內(nèi)部功，用wnet,act表示，wnet,act=wt,act-wp,act。忽略水泵功

wnet,act≈wt,act=h1-h2則循環(huán)內(nèi)部熱效率ηi——蒸汽在實際循環(huán)中所作的循環(huán)凈功與循環(huán)中熱源所供給的熱量的比值為(11-6)若再考慮軸承等處的機械損失，則汽輪機輸出的有效功，即軸功為

ws=ηmwt,act→ws=ηmηTwt(11-7)或用軸功率表示：

Ps=ηmηTP0=ηmηTD(h1-h2)(11-7a)耗汽率用d表示，則理想耗汽率d0為

d0=D/P0=1/(h1-h2)(11-8)若以實際內(nèi)部功率pi為基準，則內(nèi)部功耗汽率為(11-8a)若考慮有效功，則有效功耗汽率

(11-8b)11-2再熱循環(huán)

新汽膨脹到某一中間壓力后撤出汽輪機，導(dǎo)入鍋爐中，使之再加熱，然后再導(dǎo)入汽輪機繼續(xù)膨脹到背壓p2。這樣的循環(huán)叫做再熱循環(huán)。循環(huán)所作的功(忽略水泵功)為

wnet=(h1-hb)+(h0-h2)加入的熱量為q1=(h1-h2`)+(ha-hb)一般地，中間壓力在(20％～30％)p1范圍內(nèi)時對提高ηt的作用最大。

圖中1a-2a-3a-5a-1，是汞循環(huán)，1-2-3-5-6-1為水循環(huán)。目前工程上采用的回?zé)岱绞绞菑钠啓C的適當部位抽出尚未完全膨脹的壓力、溫度相對較高的少量蒸汽，去加熱低溫凝結(jié)水，已達到回?zé)岬哪康摹＿@樣的循環(huán)叫做再熱循環(huán)。1、在壓縮機中絕熱壓縮過程8-5難于實現(xiàn)，因狀態(tài)8是水和蒸汽的混合物，壓縮過程中壓縮機工作不穩(wěn)定，同時狀態(tài)8的比體積比水的比體積大得多，需用比水泵大得多的壓縮機；汞p1=1.這樣的循環(huán)叫做再熱循環(huán)。5MPa、t6=242.1．初溫t1對熱效率的影響在采用蒸汽作工質(zhì)時，由于水的汽化和蒸汽的凝結(jié)，當壓力不變時溫度也不變，因而定溫加熱和放熱過程能夠?qū)崿F(xiàn)。在采用蒸汽作工質(zhì)時，由于水的汽化和蒸汽的凝結(jié)，當壓力不變時溫度也不變，因而定溫加熱和放熱過程能夠?qū)崿F(xiàn)。圖11-12是混合式回?zé)崞鞯氖疽鈭D，其熱平衡方程為

(1-α1)(h01`-h4)=α1(h01-h01`)

若忽略水泵功，則h4=h2`，可得

α1=(h01`-h2`)/(h01-h2`)(11-10)

循環(huán)凈功為

wnet=(h1-h01)+(1-α1)(h01-h2)

=(1-α1)(hl-h2)+α1(h1-h0)

從熱源吸入的熱量為

q1=h1-h01`

循環(huán)熱效率

(11-11)

由式(11-10)可以得出h0`=h2`+α1(h0-h2`)

代入式(11—11)，整理后可得蒸汽—燃氣聯(lián)合循環(huán)是以燃氣為高溫工質(zhì)、蒸汽汽低溫工質(zhì)，由燃氣輪機的排氣作為蒸汽輪機裝置循環(huán)的加熱源的聯(lián)合循環(huán)。

11-3回?zé)嵫h(huán)

一、抽汽回?zé)?/p>

從概括性卡諾循環(huán)及定壓加熱燃氣輪機裝置循環(huán)可以知道，回?zé)峋褪前驯緛硪沤o冷源的熱量利用來加熱工質(zhì)，以減少工質(zhì)從熱源的吸熱量。目前工程上采用的回?zé)岱绞绞菑钠啓C的適當部位抽出尚未完全膨脹的壓力、溫度相對較高的少量蒸汽，去加熱低溫凝結(jié)水，已達到回?zé)岬哪康摹＿@種循環(huán)稱為抽汽回?zé)嵫h(huán)。

1、在壓縮機中絕熱壓縮過程8-5難于實現(xiàn)，因狀態(tài)8是水和蒸汽的混合物，壓縮過程中壓縮機工作不穩(wěn)定，同時狀態(tài)8的比體積比水的比體積大得多，需用比水泵大得多的壓縮機；1、在壓縮機中絕熱壓縮過程8-5難于實現(xiàn)，因狀態(tài)8是水和蒸汽的混合物，壓縮過程中壓縮機工作不穩(wěn)定，同時狀態(tài)8的比體積比水的比體積大得多，需用比水泵大得多的壓縮機；圖中1a-2a-3a-5a-1，是汞循環(huán)，1-2-3-5-6-1為水循環(huán)。5MPa、t6=242.1掌握蒸汽動力循環(huán)的基本形式——朗肯循環(huán)的組成；圖11-12是混合式回?zé)崞鞯氖疽鈭D，其熱平衡方程為

(1-α1)(h01`-h4)=α1(h01-h01`)

若忽略水泵功，則h4=h2`，可得

α1=(h01`-h2`)/(h01-h2`)(11-10)

循環(huán)凈功為

wnet=(h1-h01)+(1-α1)(h01-h2)

=(1-α1)(hl-h2)+α1(h1-h0)

從熱源吸入的熱量為

q1=h1-h01`

循環(huán)熱效率

(11-11)

由式(11-10)可以得出h0`=h2`+α1(h0-h2`)

代入式(11—11)，整理后可得這樣的循環(huán)叫做再熱循環(huán)。Wp=h4-h3=p-υ圖上面積e43fe給水泵消耗的功為這種循環(huán)稱為抽汽回?zé)嵫h(huán)。水p1=3.二、回?zé)嵫h(huán)計算

首先要確定抽汽量α1，它可以從回?zé)崞鞯臒崞胶夥匠淌郊百|(zhì)量守恒式確定。圖11-12是混合式回?zé)崞鞯氖疽鈭D，其熱平衡方程為

(1-α1)(h01`-h4)=α1(h01-h01`)

若忽略水泵功，則h4=h2`，可得

α1=(h01`-h2`)/(h01-h2`)(11-10)

循環(huán)凈功為

wnet=(h1-h01)+(1-α1)(h01-h2)

=(1-α1)(hl-h2)+α1(h1-h0)

從熱源吸入的熱量為

q1=h1-h01`

循環(huán)熱效率

(11-11)

由式(11-10)可以得出

h0`=h2`+α1(h0-h2`)

代入式(11—11)，整理后可得

采用抽汽回?zé)?，能顯著提高循環(huán)熱效率，優(yōu)點：

(1)由于工質(zhì)吸熱量減少，鍋爐熱負荷減低，因而可減少受熱面，節(jié)省金屬材料；

(2)由于汽耗率增大，使汽輪機高壓端的蒸汽流量增加，而低壓端因抽汽而流量減小，這樣有利于汽輪機設(shè)計中解決第一級葉片太短和最末級葉片太長的矛盾，提高單機效率；

(3)由于進入冷凝器的乏汽量減少，可減少冷凝器的換熱面積；節(jié)省銅材。

綜上所述，采用回?zé)崂笥诒?，故現(xiàn)代大中型蒸汽動力裝置都采用回?zé)嵫h(huán)。當然抽汽級數(shù)過多會使系統(tǒng)過于復(fù)雜，因而很少超過8級。在采用大型機組的現(xiàn)代蒸汽電廠中，廣泛采用一次再熱與多級抽汽回?zé)岬难h(huán)。

11—4熱電合供循環(huán)

熱電合供循環(huán)也稱為熱電聯(lián)產(chǎn)或稱熱化。

所謂熱化(即熱電合供循環(huán)，簡稱熱電循環(huán))就是考慮到這兩種需要，使蒸汽在電廠中膨脹作功到某一壓力，再以此乏汽或乏汽的熱量供給生活或工業(yè)之用的方案，同時供熱和供電的工廠稱為熱電廠。這時汽輪機的背壓(即汽輪機設(shè)計排汽壓力)通常大于，這種汽輪機叫做背壓式汽輪機。

因為熱電循環(huán)除了輸出機械功wnet外，同時提供了可利用的熱量q2，故衡量其經(jīng)濟性除了熱效率外同時需考慮熱量利用系數(shù)ξ。熱量利用系數(shù)ξ定義為ξ=已利用的熱量/工質(zhì)從熱源所吸收的熱量熱電廠的熱量利用系數(shù)則以燃料的總釋熱量為計算基準，若以ξ`，表示熱電廠的熱量利用系數(shù)，則ξ`=利用的熱量/燃料的總釋熱量

(11-6)在相同的p1、t1下降低背壓p2能使熱效率提高，這是由于循環(huán)溫差加大的緣故。q1=h1-h4=T-s圖上面積m4561nm當然抽汽級數(shù)過多會使系統(tǒng)過于復(fù)雜，因而很少超過8級。每千克蒸汽在實際工作循環(huán)中作出的循環(huán)凈功叫做實際循環(huán)內(nèi)部功，用wnet,act表示，wnet,act=wt,act-wp,act。則循環(huán)內(nèi)部熱效率ηi——蒸汽在實際循環(huán)中所作的循環(huán)凈功與循環(huán)中熱源所供給的熱量的比值為(11-6)汞p1=1.循環(huán)凈熱量為qnet=q1-q2=(h1-h4)-(h2-h3)=(h1-h2)-(h4-h3)更因這時定溫過程亦即定壓過程，在p-υ圖上其與絕熱線之間的斜率相差亦大，故所作的功也較大。每千克蒸汽在實際工作循環(huán)中作出的循環(huán)凈功叫做實際循環(huán)內(nèi)部功，用wnet,act表示，wnet,act=wt,act-wp,act。Wp=h4-h3=p-υ圖上面積e43fe從概括性卡諾循環(huán)及定壓加熱燃氣輪機裝置循環(huán)可以知道，回?zé)峋褪前驯緛硪沤o冷源的熱量利用來加熱工質(zhì)，以減少工質(zhì)從熱源的吸熱量。圖11-12是混合式回?zé)崞鞯氖疽鈭D，其熱平衡方程為

(1-α1)(h01`-h4)=α1(h01-h01`)

若忽略水泵功，則h4=h2`，可得

α1=(h01`-h2`)/(h01-h2`)(11-10)

循環(huán)凈功為

wnet=(h1-h01)+(1-α1)(h01-h2)

=(1-α1)(hl-h2)+α1(h1-h0)

從熱源吸入的熱量為

q1=h1-h01`

循環(huán)熱效率