框架梁板模板支撐架扣件式計算書

目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc298662165"一、工程概況-2-HYPERLINK\l"_Toc298662166"二、編制依據(jù)-3-HYPERLINK\l"_Toc298662167"三、施工計劃-3-HYPERLINK\l"_Toc298662168"四、施工工藝及相關(guān)技術(shù)等-4-HYPERLINK\l"_Toc298662169"五、施工安全保證措施-8-HYPERLINK\l"_Toc298662170"六、勞動力計劃-9-HYPERLINK\l"_Toc298662171"七、計算書-10-一、工程概況1.1本工程采用框架剪力墻結(jié)構(gòu)，地下三層、地上二十五層，建筑高度75.45m，地下為設(shè)備用房、營業(yè)用房、地下車庫，地上為住宅，結(jié)構(gòu)單元地上最長約57.6m，寬度約為23.4m，設(shè)永久伸縮縫一道。詳見列表：工程概況表1建筑面積（㎡）總建筑面積31306.544地下建筑面積7245.24占地面積2450.00地上建筑面積24061.32層數(shù)地下3地上253層高（m）負三層3.8負二層4.2負一層4.4標準層3.04結(jié)構(gòu)形式基礎(chǔ)類型獨立柱基及筏板基基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)類型框架剪力墻結(jié)構(gòu)5地下防水結(jié)構(gòu)自防水抗?jié)B混凝土:底板板C30、外圍墻C440、P6材料防水高分子防水卷材6結(jié)構(gòu)斷面（mm）基礎(chǔ)底板厚度250外墻厚度350，300內(nèi)墻厚度150、200、300，350柱斷面600×16000、1000×11400、900×900、900×900、1100×1000、1000×1000、1400×1400、800×800、800×600、1000×900、1000××900、900×600等梁斷面900×20000、1050×1800、900×16000、700×18000、等樓板100、120、140、180等7后澆帶無8鋼筋類型預(yù)應(yīng)力/非預(yù)應(yīng)力12/14/166/18/20//2225/28//329其它經(jīng)過項目部仔細審閱圖紙，認真計算，確定危險性較大的結(jié)構(gòu)構(gòu)件主要是三種截面尺寸的框架梁，具體尺寸為：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。1.2模板支撐體系概況梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下負一層，結(jié)構(gòu)高度從-0.485m，周圍板厚180mm。梁模板采用18厚多層板，板底支撐體系采用扣件式鋼管腳手架。梁的支撐體系的選擇嚴格按著品茗軟件計算，考慮施工荷載及混凝土澆注時的壓力，并考慮現(xiàn)場主要材料（木方、鋼管）實際質(zhì)量情況，保守計算。二、編制依據(jù)序號名稱編號1**村城中村改造造一期工程結(jié)結(jié)構(gòu)施工圖紙紙2《混凝土結(jié)構(gòu)工程程施工質(zhì)量驗驗收規(guī)范》GB50204--20023《翁巖村城中村改造造一期工程施施工組織設(shè)計計》4《組合鋼模板技術(shù)術(shù)規(guī)范》GB50214--20015《建筑工程質(zhì)量驗驗收統(tǒng)一標準準》GB50300--20016《竹膠合板模板》JG/T30266-957《房屋建筑部分工工程標準強制制性條文》2002版8《建筑結(jié)構(gòu)長城工工程杯質(zhì)量評評審標準》DBJ/T01--69-200039《高層建筑混凝土土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ3-2000210《混凝土結(jié)構(gòu)工程程施工質(zhì)量驗驗收規(guī)程》DBJ01-822-2004411《鋼管腳手架、模模板其支架安安全選用技術(shù)術(shù)規(guī)程》DB11/T5883-2000812《建筑施工模板安安全技術(shù)規(guī)范范》JGJ162-2200813《建筑施工碗扣式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJ166-2200814《危險性較大的分分部分項工程程安全管理的的辦法》建質(zhì)【2009】87號15《品茗施工安全系列列軟件》三、施工計劃3.1工期安排序號階段目標日期1地下結(jié)構(gòu)施工2011.4.11～2011.7.312首層至結(jié)構(gòu)封頂2011.8.11～2011.12.313.2材料計劃序號名稱規(guī)格數(shù)量備注1木模板厚1.5cm6000m22木方2105800m34木方2.5105200m35頂托30000個7鋼管（壁厚3.55mm不小于于3.0mmm）2m、2.5m、3m、4m、6m53000扣件21000個3.3機械計劃序號設(shè)備名稱型號規(guī)格數(shù)量進場時間退場時間1塔式起重機Q5512一臺基礎(chǔ)鋼筋綁扎前結(jié)構(gòu)完2電刨MIB2-801基礎(chǔ)鋼筋施工前二次結(jié)構(gòu)完3電鋸MJ-1064基礎(chǔ)鋼筋施工前二次結(jié)構(gòu)完4空壓機075KW-111KW2混凝土澆筑前二次結(jié)構(gòu)完四、施工工藝及相關(guān)技術(shù)等4.1框架梁計算選擇根據(jù)施工圖紙，項目經(jīng)理部集中組織技術(shù)、質(zhì)量、測量部門學(xué)習(xí)圖紙，做好模板準備前期記錄。通過學(xué)習(xí)和自審，在熟悉設(shè)計圖紙的同時，重點準備考慮超大結(jié)構(gòu)構(gòu)件及（集中線荷載超過15KN/m）支撐體系的設(shè)計。最后確定有代表性的四道集中線荷載超過15KN/m的框架梁：轉(zhuǎn)換層（-0.450）G軸交9軸至14軸、G軸交27軸至32軸，截面900mm×2000mm；B軸至G軸交5軸及36軸，截面1050mm×1800mm（線荷載超過20KN/m）。4.2支撐體系及材料選擇整層支撐體系采用扣件式鋼管滿堂架與頂板的支撐體系形成整體，采用Φ4.8，壁厚3.0mm且不小于2.8mm鋼管，雙扣件；。梁底次龍骨采用5×10cm方木，主龍骨采用Φ4.8鋼管。梁側(cè)次龍骨采用5×10cm方木，主龍骨采用Φ4.8雙鋼管，Φ16對拉螺栓拉結(jié)。梁底、側(cè)模板面板采用15mm木模板。板底次龍骨采用5×10cm方木，主龍骨采用Φ4.8鋼管。截面900mm×2000mm框支梁支撐體系框支梁模板采用15mm厚木模板，整個支撐采用鋼管式滿堂腳手架支撐體系，鋼管架立桿上設(shè)有可調(diào)頂托。梁底主龍骨采用Φ4.8鋼管，間距500mm，沿梁長向布置；次龍骨設(shè)置50×100的方木，間距中到中150mm，沿梁寬度方向布置。側(cè)模梁跨度主龍骨采用Φ48雙鋼管間距500mm，并在梁高度方向加設(shè)兩道Φ16的螺栓拉結(jié)，側(cè)模次龍骨采用50×100的方木，梁長度方向設(shè)置Φ16@500的螺栓拉結(jié)。側(cè)模采用Φ48鋼管三角撐加固，三角撐間距不大于500mm。碗扣架立桿間距900mm×900mm,橫桿步距1200mm，掃地桿距地200mm，自由端不超過400mm。在整體碗扣式滿堂紅支撐的基礎(chǔ)上梁底主龍骨上加設(shè)4根立桿，保證梁底立桿沿梁寬方向間距不大于400mm，且梁底支撐每步都要與整個豎向支撐體系固定牢固，形成整體。梁底的扣件式鋼管節(jié)點連接處采用雙扣件，防止單扣件滑移。具體支設(shè)形式見詳圖。截面1050×1800mm框梁支撐體系框架梁模板采用18mm厚多層板，整個頂板支撐采用碗扣式滿堂紅腳手架支撐體系，碗扣架立桿上設(shè)有可調(diào)頂托。頂板梁底主龍骨采用100×100mm的方木，間距800mm，沿梁長度方向布置；次龍骨采用50×100的方木，沿梁寬布置4道，間距中到中約130mm。側(cè)模梁跨度方向主龍骨采用Φ48雙鋼管間距500mm，并在梁高度方向加設(shè)三道Φ20的螺栓拉結(jié)，側(cè)模次龍骨采用50×100的方木，梁高度方向設(shè)置6道，間距小于300mm。側(cè)模采用Φ48鋼管三角撐加固，三角撐間距小于500mm。碗扣架立桿間距900mm×900mm,橫桿步距1200mm，掃地桿距地200mm，自由端不超過400mm。在整體碗扣式滿堂紅支撐的基礎(chǔ)上梁底主龍骨上加設(shè)4根立桿，保證梁底立桿沿梁寬方向間距不大于300mm，且梁底支撐每步都要與整個豎向支撐體系固定牢固，形成整體。梁底的扣件式鋼管節(jié)點連接處采用雙扣件，防止單扣件滑移。具體支設(shè)形式見詳圖。截面900×1600mm框梁支撐體系框架梁模板采用18mm厚多層板，整個頂板支撐采用碗扣式滿堂紅腳手架支撐體系，碗扣架立桿上設(shè)有可調(diào)頂托。頂板梁底主龍骨采用100×100mm的方木，間距600mm，沿梁長向布置；次龍骨設(shè)置4根50×100的方木，間距小于170mm，沿梁寬度方向布置。側(cè)模梁跨度主龍骨采用Φ48雙鋼管間距500mm，并在梁高度方向加設(shè)三道Φ20的螺栓拉結(jié)，側(cè)模次龍骨采用50×100的方木，梁高度方向設(shè)置5道，間距300mm。側(cè)模采用Φ48鋼管三角撐加固，三角撐間距小于500mm。碗扣架立桿間距900mm×900mm,橫桿步距1200mm，掃地桿距地200mm，自由端不超過400mm。在整體碗扣式滿堂紅支撐的基礎(chǔ)上梁底主龍骨上加設(shè)3根立桿，保證梁底立桿沿梁寬方向間距不大于400mm，且梁底支撐每步都要與整個豎向支撐體系固定牢固，形成整體。梁底的扣件式鋼管節(jié)點連接處采用雙扣件，防止單扣件滑移。具體支設(shè)形式見詳圖。4.3模板安裝梁安裝工藝流程彈出軸線及標高線→搭設(shè)梁底支架→安裝梁底模板→梁底起拱→綁扎鋼筋→安裝梁側(cè)?！惭b鎖口立管、加固斜管及對拉螺栓→復(fù)核梁模尺寸位置并安裝斜撐→與相鄰模板連接（1）梁底模安裝：柱模板拆除后，即放上軸線和水平控制線（50線）,搭設(shè)梁模支撐，安裝梁底模，并按規(guī)定設(shè)計要求起拱。梁底模板按跨度進行起拱,跨度8.4m起拱高度12mm，跨度7.8m起拱高度10mm，跨度6m起拱高度起拱9mm。（2）綁扎梁鋼筋，梁鋼筋綁扎嚴格執(zhí)行鋼筋施工方案?？刂坪幂S線位置及保護層厚度。（3）安裝梁側(cè)模，并加固牢固，并執(zhí)行本方案中的斜撐規(guī)格及間距要求。（4）檢查驗收。4.4模板拆除（1）主控項目底模及其支架拆除時的混凝土強度應(yīng)符合設(shè)計及規(guī)范。及時補刷封邊漆。特別是穿梁螺栓打眼處，也應(yīng)刷封邊漆。（2）一般項目a．側(cè)模拆除時的混凝土應(yīng)能保證其表面及棱角不受損傷。b．模板拆除時，不應(yīng)對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。4.5質(zhì)量要求1.模板及其支架應(yīng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力及施工荷載，必須嚴格執(zhí)行施工方案中關(guān)于各種材料質(zhì)量及支撐體系設(shè)計的要求。2.模板安裝和澆筑混凝土?xí)r，應(yīng)對模板及其支架進行觀察和維護。發(fā)生異常情況時立即停止，并采取有效的保護措施。3.模板的接縫要嚴密，不應(yīng)漏漿。4.澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理干凈。5.固定在模板上的預(yù)埋件、預(yù)留孔和預(yù)留洞均不得遺漏，且安裝牢固。6.按著《建筑結(jié)構(gòu)長城工程杯質(zhì)量評審標準》DBJ/T01-69-2003的要求項次項目允許偏差檢查方法國家規(guī)范標準結(jié)構(gòu)長城杯標準1軸線位移柱、墻、梁53尺量2底模上表面標高±5±3水準儀或拉線尺量量3截面模內(nèi)尺寸基礎(chǔ)±10±5尺量柱、墻、梁±4、-5±34層高垂直度層高不大于5m63經(jīng)緯儀或吊線尺量量大于5m855相鄰兩板表面高低低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7陰陽角方正-2方尺、塞尺順直-2線尺8預(yù)埋鐵件中心線位位移32拉線、尺量9預(yù)埋管、螺栓中心線位移32拉線、尺量螺栓外露長度+10、-0+5、-010預(yù)留孔洞中心線位移+105拉線、尺量尺寸+10、0+5、-011門窗洞口中心線位移-3拉線、尺量寬、高-±5對角線-612插筋中心線位移55尺量外露長度+10、0+10、0五、施工安全保證措施（1）安全管理本工程將嚴格按照項目法的施工管理模式、施工管理章程組織施工生產(chǎn)。項目經(jīng)理部由項目領(lǐng)導(dǎo)層、管理層、勞務(wù)分包層三層組成。項目經(jīng)理部由公司授權(quán)管理，按照企業(yè)項目管理體系來運作，建立崗位責(zé)任制，明確分工職責(zé)，落實施工責(zé)任，各崗位各行其職，對重點部位的質(zhì)量及安全進行全面監(jiān)控。（2）模板支撐體系重要安全要求1.所有進場材料要進行嚴格的進場檢驗，包括鋼管的壁厚、方木的截面尺寸、螺栓直徑均要符合要求，不合格材料必須退場。2.梁底支撐立桿間距和側(cè)面對拉螺栓及斜撐間距要嚴格執(zhí)行本施工方案。3.鋼管扣件固定連接要牢固，梁底鋼管支撐雙扣件部位要嚴格檢查，執(zhí)行本方案。頂板碗扣架支撐體系要求扣件要鎖死，支撐自由端嚴禁超過400mm。4.模板支撐體系豎向立桿下部要求墊方木，設(shè)置掃地桿，掃地桿高度距地不超過200mm。5.頂板梁支設(shè)完畢須經(jīng)項目部內(nèi)部合驗，合格后請監(jiān)理工程師監(jiān)督檢驗。6.混凝土澆筑要從梁中部向兩端進行，控制混凝土落差高度，并且混凝土在澆筑過程中項目部和施工隊要派專人進行看護，發(fā)現(xiàn)梁變形或下部支撐鋼管有彎曲現(xiàn)象應(yīng)立即停止?jié)仓?，采取措施。?）模板支撐體系基本安全要求1.作業(yè)人員進入施工現(xiàn)場必須戴合格的安全帽，系好下顎帶，鎖緊帶扣。2.施工現(xiàn)場嚴禁吸煙。3.登高作業(yè)必須系好安全帶，高掛低用。4.電鋸、電刨等要做到一機一閘一漏一箱，嚴禁使用一機多用機具。5.電鋸、電刨等木工機具要有專人負責(zé)，持證上崗，嚴禁戴手套操作，嚴禁用竹編板等材料包裹鋸體，分料器要齊全，不得使用倒順開關(guān)。6.使用手持電動工具必須戴絕緣手套，穿絕緣鞋，嚴禁戴手套使用錘、斧等易脫手工具。7.圓鋸的鋸盤及傳動部應(yīng)安裝防護罩，并設(shè)有分料器，其長度不小于50cm，厚度大于鋸盤的木料，嚴禁使用圓鋸。8.支模時注意個人防護，不允許站在不穩(wěn)固的支撐上或沒有固定的木方上施工。9.支設(shè)梁、板、柱模板模時，應(yīng)先搭設(shè)架體和護身欄，嚴禁在沒有固定的梁、板、柱上行走。10.搬運木料、板材和柱體時，根據(jù)其重量而定，超重時必須兩人進行，嚴禁從上往下投擲任何物料，無法支搭防護架時要設(shè)水平等網(wǎng)或掛安全帶。11.使用手鋸時，防止傷手和傷別人，并有防摔落措施，鋸料時必須站在安全可靠處。（4）應(yīng)急救援預(yù)案六、勞動力計劃根據(jù)項目總的施工進度計劃和各施工階段的工程量的大小，編制各階段勞動計劃表：各階段勞動力計劃表序號工種基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)裝修1木工150120302鋼筋工120100203混凝土工6040104架子工3040405電氣焊工6426瓦工30201007抹灰工108608油工66809水電工12010016010防水工30202011其它50503012安全員221注：本計劃為施工高峰計劃，每月的勞動力計劃以工程進度情況及時編制。七、計算書（一）KZL12900*2000梁模板（扣件式）計算書1、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱KZL12(9000*20000)新澆混凝土梁計算算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)900×20000新澆混凝土結(jié)構(gòu)層層高(m)4.4梁側(cè)樓板厚度(mmm)1802、荷載設(shè)計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設(shè)備荷荷載標準值Q1k當計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標準準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值值2模板支拆環(huán)境不考考慮風(fēng)荷載3、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側(cè)有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)450梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側(cè)側(cè)立柱中的位位置居中梁左側(cè)立柱距梁中中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)數(shù)2梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁寬均均分梁底增加立柱依次次距梁左側(cè)立立柱距離(mm)450,750梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)6梁底支撐小梁一端端懸挑長度(mm)150設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2]×1＝63.85kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×1＝62.09kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2]×1＝51.1kN/m（1）、強度驗算Mmax＝-0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝-0.107×62.09×0.182+0.121×1.76×0.182＝0.21kN·mσ＝Mmax/W＝0.21×106/37500＝5.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！（2）、撓度驗算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×51.1×1804/(100×10000×281250)＝0.121mm≤[ν]＝l/400＝180/400＝0.45mm滿足要求！（3）、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜l+0.446q1活l=0.393×62.09×0.18+0.446×1.76×0.18＝4.53kNR2=R4=1.143q1靜l+1.223q1活l=1.143×62.09×0.18+1.223×1.76×0.18＝13.16kNR3=0.928q1靜l+1.142q1活l=0.928×62.09×0.18+1.142×1.76×0.18＝10.73kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2l=0.393×51.1×0.18＝3.61kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×51.1×0.18＝10.51kNR3'=0.928q2l=0.928×51.1×0.18＝8.54kN5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)40×80小梁抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面慣性矩II(cm4)170.67為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{4.53+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.9/5+0.5×(2-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.9/2，(1.2-0.6)-0.9/2]/2×1，13.16+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/5}=13.21kN/mq2＝max[3.61+(0.3-0.1)×0.9/5+0.5×(2-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.9/2，(1.2-0.6)-0.9/2]/2×1，10.51+(0.3-0.1)×0.9/5]＝10.55kN/m（1）、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×13.21×0.452，0.5×13.21×0.152]＝0.29kN·mσ＝Mmax/W＝0.29×106/42670＝6.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求?。?）、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×13.21×0.45，13.21×0.15]＝3.607kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.607×1000/(2×40×80)＝1.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求?。?）、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×10.55×4504/(100×9350×1706700)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mmν2＝q2l24/(8EI)＝10.55×1504/(8×9350×1706700)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm滿足要求！（4）、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×13.21×0.45，0.393×13.21×0.45+13.21×0.15]＝6.79kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R6＝3.23kN，R2＝R5＝6.79kN，R3＝R4＝5.54kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×10.55×0.45，0.393×10.55×0.45+10.55×0.15]＝5.43kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'6＝2.76kN，R'2＝R'5＝5.43kN，R'3＝R'4＝4.41kN6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下：（1）、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.25×106/5080＝49.25N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！（2）、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.569kNτmax＝2Vmax/A=2×3.569×1000/489＝14.6N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求?。?）、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm滿足要求?。?）、扣件抗滑計算R＝maax[R1,R4]＝2.88kkN≤8kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求?。⊥砜芍?，右側(cè)立柱柱扣件受力R＝2.88kkN≤8kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求！！7、立柱驗算鋼管類型Φ48×2.7立柱截面面積A((mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗壓強度設(shè)計值ff(N/mmm2)205λ=h//i=15000/16==93.755≤[λ]=1500長細比滿滿足要求！查表得，φ＝0.68立柱最大大受力N＝max[RR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]＝max[22.88+00.9maxx[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××2，1.35××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×22]×(0..9+0.66-0.9//2)/2××0.9，12.68，12.68，2.88++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×2]]×(0.99+1.2--0.6-00.9/2))/2×0..9]＝12.688kNf＝N//(φA)＝12.688×103/(0.668×3844)＝48.555N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！8、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容容許值[N](kkN)30由"主梁梁驗算"一節(jié)計算可可知可調(diào)托座座最大受力N＝max[RR1，R2，R3，R4]×2＝12.688kN≤[N]＝30kN滿足要求求！二、KZL13(9000*16000)梁模板板（扣件式）計計算書1、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱KZL13(9000*16000)新澆混凝土梁計算算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)900×16000新澆混凝土結(jié)構(gòu)層層高(m)4.4梁側(cè)樓板厚度(mmm)1802、荷載設(shè)計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設(shè)備荷荷載標準值Q1k當計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)1振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標準準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值值2模板支拆環(huán)境不考考慮風(fēng)荷載3、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側(cè)有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)450梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側(cè)側(cè)立柱中的位位置居中梁左側(cè)立柱距梁中中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)數(shù)2梁底增加立柱布置置方式按梁兩側(cè)立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側(cè)立立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)5梁底支撐小梁一端端懸挑長度(mm)25設(shè)計簡圖圖如下：平面圖立面圖4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬寬度10000mm，按四四等跨連續(xù)梁梁計算，計算算簡圖如下：：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1.6)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.6)+11.4×0..7×2]××1＝51.466kN/mq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..6]×1＝49.699kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.66]×1＝40.9kkN/m（1）、強度驗算Mmaxx＝-0.1007q1靜L2+0.1221q1活L2＝-0.1007×49..69×0..222+0.1221×1.776×0.2222＝0.26kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.26××106/375000＝6.89NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求?。?）、撓度驗算νmaxx＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××40.9××2254/(1000×100000×2811250)＝0.2366mm≤[ν]＝l/400＝225/4400＝0.56mmm滿足要求求?。?）、支座反力計算設(shè)計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR5=0.3993q1靜l+0..446qq1活l=0.3393×499.69×00.22+00.446××1.76××0.22＝4.57kkNR2=RR4=1.1443q1靜l+1..223qq1活l=1.1143×499.69×00.22+11.223××1.76××0.22＝13.277kNR3=00.928q1靜l+1..142qq1活l=0.9928×499.69×00.22+11.142××1.76××0.22＝10.833kN標準值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R5'=0.3993q2l=0.3993×40..9×0.222＝3.62kkNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1443×40..9×0.222＝10.522kNR3'==0.9288q2l=0.9228×40..9×0.222＝8.54kkN5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)40×80小梁抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面慣性矩II(cm4)170.67為簡化計計算，按四等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：q1＝mmax{4..57+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..9/4+00.5×(11.6-0..18)]++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×max[[0.6-00.9/2，(1.2--0.6)--0.9/22]/2×11，13.277+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.9/44}=13..32kN//mq2＝mmax[3..62+(00.3-0..1)×0..9/4+00.5×(11.6-0..18)+((0.5+((24+1..1)×0..18)×mmax[0..6-0.99/2，(1.2--0.6)--0.9/22]/2×11，10.522+(0.33-0.1))×0.9//4]＝10.566kN/m（1）、抗彎驗算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××13.322×0.4552，0.5×113.32××0.0222]＝0.29kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.29××106/426770＝6.76NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求求?。?）、抗剪驗算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××13.322×0.455，13.322×0.022]＝3.6388kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.638××1000//(2×400×80)＝1.71NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求求?。?）、撓度驗算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×10.556×45004/(1000×93500×17066700)＝0.17mmm≤[ν]＝l/400＝450/4400＝1.12mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝10.566×254/(8×99350×117067000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝25/4000＝0.06mmm滿足要求求?。?）、支座反力計算梁頭處((即梁底支撐撐小梁懸挑段段根部)承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××13.322×0.455，0.3933×13.332×0.445+13..32×0..02]＝6.85kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1＝R5＝3.09kkN，R2＝R4＝6.85kkN，R3＝5.6kNN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××10.566×0.455，0.3933×10.556×0.445+10..56×0..02]＝5.43kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R'1＝R'5＝2.6kN，R'2＝R'4＝5.43kkN，R'3＝4.42kkN6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Φ48×2.7可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)9.89主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12主梁自重重忽略不計，因因主梁2根合并，則則抗彎、抗剪剪、撓度驗算算荷載值取半半，計算簡圖圖如下：（1）、抗彎驗算主梁彎矩矩圖(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.1544×106/4120＝37.466N/mm22≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求?。?）、抗剪驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝4.1999kNτmaxx＝2Vmax/A==2×4.1199×10000/3884＝21.877N/mm22≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求?。?）、撓度驗算主梁變形形圖(mm)νmaxx＝0.05mmm≤[ν]＝l/400＝400/4400＝1mm滿足要求求?。?）、扣件抗滑計算R＝maax[R1,R4]＝1.56kkN≤8kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求！！同理可知知，右側(cè)立柱柱扣件受力R＝1.56kkN≤8kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求！！7、立柱驗算鋼管類型Φ48×2.7立柱截面面積A((mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗壓強度設(shè)計值ff(N/mmm2)205λ=h//i=15000/16==93.755≤[λ]=1500長細比滿滿足要求！查表得，φ＝0.68立柱最大大受力N＝max[RR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]＝max[11.56+00.9maxx[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×11]×(0..9+0.66-0.9//2)/2××0.9，11.2，11.2，1.56++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×(0.99+1.2--0.6-00.9/2))/2×0..9]＝11.2kkNf＝N//(φA)＝11.2××103/(0.668×3844)＝42.888N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！8、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容容許值[N](kkN)30由"主梁梁驗算"一節(jié)計算可可知可調(diào)托座座最大受力N＝max[RR1，R2，R3，R4]×2＝11.2kkN≤[N]＝30kN滿足要求求！三、KZL2(11050*11800)梁梁模板（扣件件式）計算書書1、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱KZL2(10550*18000)新澆混凝土梁計算算跨度(m)7.9混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)1050×18000新澆混凝土結(jié)構(gòu)層層高(m)4.4梁側(cè)樓板厚度(mmm)1802、荷載設(shè)計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設(shè)備荷荷載標準值Q1k當計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)1振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標準準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值值2模板支拆環(huán)境不考考慮風(fēng)荷載3、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側(cè)有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)450梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)lb(mm)1400步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側(cè)側(cè)立柱中的位位置居中梁左側(cè)立柱距梁中中心線距離(mm)700梁底增加立柱根數(shù)數(shù)2梁底增加立柱布置置方式按梁兩側(cè)立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側(cè)立立柱距離(mm)467,933梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)8梁底支撐小梁一端端懸挑長度(mm)125設(shè)計簡圖圖如下：平面圖立面圖4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬寬度10000mm，按四四等跨連續(xù)梁梁計算，計算算簡圖如下：：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1.8)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.8)+11.4×0..7×2]××1＝57.655kN/mq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..8]×1＝55.899kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.88]×1＝46kN//m（1）、強度驗算Mmaxx＝-0.1007q1靜L2+0.1221q1活L2＝-0.1007×55..89×0..152+0.1221×1.776×0.1152＝0.13kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.13××106/375000＝3.46NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求?。?）、撓度驗算νmaxx＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××46×15504/(1000×100000×2811250)＝0.0522mm≤[ν]＝l/400＝150/4400＝0.38mmm滿足要求求?。?）、支座反力計算設(shè)計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR5=0.3993q1靜l+0..446qq1活l=0.3393×555.89×00.15+00.446××1.76××0.15＝3.41kkNR2=RR4=1.1443q1靜l+1..223qq1活l=1.1143×555.89×00.15+11.223××1.76××0.15＝9.91kkNR3=00.928q1靜l+1..142qq1活l=0.9928×555.89×00.15+11.142××1.76××0.15＝8.08kkN標準值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R5'=0.3993q2l=0.3993×46××0.15＝2.71kkNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1443×46××0.15＝7.89kkNR3'==0.9288q2l=0.9228×46××0.15＝6.4kNN5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁截面慣性矩II(cm4)256為簡化計計算，按四等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：q1＝mmax{3..41+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×1..05/7++0.5×((1.8-00.18)]]+0.9mmax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.188)+1.44×1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×max[[0.7-11.05/22，(1.4--0.7)--1.05//2]/2××1，9.91++0.9×11.35×((0.3-00.1)×11.05/77}=9.994kN/mmq2＝mmax[2..71+(00.3-0..1)×1..05/7++0.5×((1.8-00.18)++(0.5++(24+11.1)×00.18)××max[00.7-1..05/2，(1.4--0.7)--1.05//2]/2××1，7.89++(0.3--0.1)××1.05//7]＝7.92kkN/m（1）、抗彎驗算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××9.94××0.4522，0.5×99.94×00.122]＝0.22kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.22××106/640000＝3.37NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求求！（2）、抗剪驗算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××9.94××0.45，9.94××0.12]]＝2.7166kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×22.716××1000//(2×600×80)＝0.85NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求求?。?）、撓度驗算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×7.922×45044/(1000×93500×25600000)＝0.09mmm≤[ν]＝l/400＝450/4400＝1.12mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝7.92××1254/(8×99350×225600000)＝0.01mmm≤[ν]＝l/400＝125/4400＝0.31mmm滿足要求求?。?）、支座反力計算梁頭處((即梁底支撐撐小梁懸挑段段根部)承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××9.94××0.45，0.3933×9.944×0.455+9.944×0.122]＝5.11kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1＝R8＝2.59kkN，R2＝R7＝5.11kkN，R3＝R4＝R5＝R6＝4.18kkN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××7.92××0.45，0.3933×7.922×0.455+7.922×0.122]＝4.07kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R'1＝R'8＝2.23kkN，R'2＝R'7＝4.07kkN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝3.31kkN6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Φ48×2.7可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)9.89主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12主梁自重重忽略不計，因因主梁2根合并，則則抗彎、抗剪剪、撓度驗算算荷載值取半半，計算簡圖圖如下：（1）、抗彎驗算主梁彎矩矩圖(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.2677×106/4120＝64.766N/mm22≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求?。?）、抗剪驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝2.8544kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.8854×10000/3884＝14.866N/mm22≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求?。?）、撓度驗算主梁變形形圖(mm)νmaxx＝0.14mmm≤[ν]＝l/400＝466.667/4000＝1.17mmm滿足要求求?。?）、扣件抗滑計算R＝maax[R1,R4]＝2.01kkN≤8kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求?。⊥砜芍?，右側(cè)立柱柱扣件受力R＝2.01kkN≤8kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求??！7、立柱驗算鋼管類型Φ48×2.7立柱截面面積A((mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗壓強度設(shè)計值ff(N/mmm2)205λ=h//i=15000/16==93.755≤[λ]=1500長細比滿滿足要求！查表得，φ＝0.68立柱最大大受力N＝max[RR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]＝max[22.01+00.9maxx[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×11]×(0..9+0.77-1.055/2)/22×0.9，14.07，14.07，2.01++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×(0.99+1.4--0.7-11.05/22)/2×00.9]＝14.077kNf＝N//(φA)＝14.077×103/(0.668×3844)＝53.877N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！8、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容容許值[N](kkN)30由"主梁梁驗算"一節(jié)計算可可知可調(diào)托座座最大受力N＝max[RR1，R2，R3，R4]×2＝14.077kN≤[N]＝30kN滿足要求求！四、板模板（扣件件式）計算書書1、工程屬性新澆混凝土樓板名名稱一層板新澆混凝土樓板板板厚(mm)180新澆混凝土樓板邊邊長L(m)4.5新澆混凝土樓板邊邊寬B(m)4.22、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷荷載標準值Q1k當計算面板和小梁梁時的均布活活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁梁時的集中荷荷載(kN)2.5當計算主梁時的均均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的的均布活荷載載(kN/m2)1模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標標準值0.3樓板模板自重標準準值0.5模板及其支架自重重標準值0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)1.1模板支拆環(huán)境不考考慮風(fēng)荷載3、模板體系設(shè)計模板支架高度(mm)4.2立柱縱向間距l(xiāng)aa(mm)800立柱橫向間距l(xiāng)bb(mm)800水平拉桿步距h((mm)1500立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心對稱立柱距混凝土板短短邊的距離(mm)250立柱距混凝土板長長邊的距離(mm)100主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm))100小梁距混凝土板短短邊的距離(mm)50小梁兩端各懸挑長長度(mm)100，100設(shè)計簡圖圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖((樓板長向)模板設(shè)計剖面圖((樓板寬向)4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000根據(jù)《建建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》"面板可按簡簡支跨計算"的規(guī)定，另另據(jù)現(xiàn)實，樓樓板面板應(yīng)擱擱置在梁側(cè)模模板上，因此此本例以簡支支梁，取1mm單位寬度計計算。計算簡簡圖如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4（1）、強度驗算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.18))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×2..5]×11=8.144kN/mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.1××1=0.111kN/mmp＝0..9×1.33×Q1K/2=00.9×1..4×2.55/2＝1.57kkNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[8..14×0..12/8，0.11××0.12/8+1..57×0..1/4]==0.044kN·mσ＝Mmmax/W＝0.04××106/375000＝1.05NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求?。?）、撓度驗算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.118)×1==4.62kkN/mν＝5qql4/(3844EI)＝5×4.662×10004/(3844×100000×2811250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/4400＝0.25mmm滿足要求求！5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)40×85小梁抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)48.17小梁截面慣性矩II(cm4)204.71因[B//lb]取整＝[42000/800]]取整＝5，按四等跨跨連續(xù)梁計算算，又因小梁梁較大懸挑長長度為1000mm，因此此需進行最不不利組合，計計算簡圖如下下：（1）、強度驗算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.188)+1.44×2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×2..5]×0..1＝0.84kkN/m因此，qq1靜＝0.9×11.2(G11k+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.33+(1.11+24)××0.18))×0.1＝0.52kkN/mq1活＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×2.55×0.1＝0.31kkN/mM1＝00.077qq1靜L2+0.1qq1活L2＝0.0777×0.522×0.822+0.1××0.31××0.82＝0.05kkN·mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.3××0.1＝0.03kkN/mp＝0..9×1.44×Q1k=0.99×1.4××2.5＝3.15kkN/mM2＝00.077qq2L2+0.211pL＝0.0777×0.033×0.822+0.211×3.155×0.8＝0.53kkN·mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[0.844×0.122/2，0.03××0.12/2+3..15×0..1]＝0.32kkN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.05，0.53，0.32]＝0.53kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.53××106/481770＝11.022N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求求?。?）、抗剪驗算V1＝00.607qq1靜L+0.662q1活L＝0.6077×0.522×0.8++0.62××0.31××0.8＝0.41kkNV2＝00.607qq2L+0.6881p＝0.6077×0.033×0.8++0.6811×3.155＝2.16kkNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[00.84×00.1，0.03××0.1+33.15]＝3.15kkNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[00.41，2.16，3.15]＝3.15kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.15×11000/((2×85××40)＝1.39NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求求?。?）、撓度驗算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.118)×0..1＝0.48kkN/m跨中νmmax＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××0.48××8004/(1000×93500×20477100)＝0.07mmm≤[ν]＝l/400＝800/4400＝2mm懸臂端ννmax＝qL4/(8EII)=0.448×10004/(8×99350×220471000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/4400＝0.25mmm滿足要求求！6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Φ48×2.7可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)9.89主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12因主梁22根合并，則則抗彎、抗剪剪、撓度驗算算荷載值取半半。（1）、小梁最大支座反反力計算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.18))+1.4××1.5，1.35××(0.5++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×1..5]×0..1＝0.74kkN/mq1靜＝＝0.9×11.35(GG1k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.335×(0..5+(1..1+24))×0.188)×0.11＝0.61kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×1.55×0.1＝0.19kkN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.118)×0..1=0.55kN/m承載能力力極限狀態(tài)按四跨連連續(xù)梁，Rmax＝(1.1433q1靜+1.2223q1活)L＝1.1433×0.611×0.8++1.2233×0.199×0.8＝0.74kkN按懸臂梁梁，R1＝q1l=0.744×0.1＝0.07kkNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.37kkN;同理，RR'＝0.28kkN，R''＝0.28kkN正常使用用極限狀態(tài)按四跨連連續(xù)梁，Rmax＝1.1433q2L＝1.1433×0.5××0.8＝0.46kkN按懸臂梁梁，R1＝Rmaxl=00.46×00.1＝0.05kkNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.23kkN;同理，RR'＝0.17kkN，R''＝0.17kkN（2）、抗彎驗算計算簡圖圖如下：主梁彎矩矩圖(kN·m))Mmaxx＝0.22kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.22××106/4120＝53.611N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求?。?）、抗剪驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝1.46kkNτmaxx＝2Vmax/A==2×1.446×10000/3844＝7.62NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求！（4）、撓度驗算主梁變形形圖(mm)νmaxx＝0.21mmm跨中νmmax=0.21mmm≤[ν]=8000/400==2mm懸挑段νmax＝＝0.11mmm≤[ν]=2000/400==0.5mmm滿足要求求！7、立柱驗算鋼管類型Φ48×2.7立柱截面面積A((mm2)384立柱截面回轉(zhuǎn)半徑徑i(mm))16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗壓強度設(shè)計值[[f](N//mm2)205λ＝h//i＝1500//16＝94≤[λ]＝150滿足要求求！查表得，φ＝0.63f=N//(φA)=0..9max[[1.2×((0.75++(1.1++24)×00.18)++1.4×11,1.335×(0..75+(11.1+244)×0.118)+1..4×0.77×1]×00.8×0..8×10000/(0..63×3884)=4..66×10000/2443.84==19.111N/mm22≤[f]=2205N//mm2滿足要求求！8、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容容許值[N](kkN)30按上節(jié)計計算可知，可可調(diào)托座受力力N＝4.66kkN≤[N]＝30kN滿足要求求！五、負一層墻墻模模板（非組合合式鋼模板）計計算書1、工程屬性新澆混凝土墻名稱稱負一層墻新澆混凝土墻墻厚厚(mm)350混凝土墻的計算高高度(mm)4400混凝土墻的計算長長度(mm)84002、荷載組合混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時時間t0(h)4外加劑影響修正系系數(shù)β11混凝土坍落度影響響修正系數(shù)β20.85混凝土澆筑速度VV(m/h))1.5混凝土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度H(m)2.2傾倒混凝土?xí)r對垂垂直面面板荷荷載標準值Q3k(kN/m2)2新澆混凝凝土對模板的的側(cè)壓力標準準值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×0.855×1.511/2，24×2..2]＝min[221.99，52.8]＝21.999kN/m22承載能力力極限狀態(tài)設(shè)設(shè)計值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q3k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ3k]＝0.9maax[1.22×21.999+1.44×2，1.35××21.999+1.4××0.7×22]＝0.9maax[29..19，31.655]＝0.9×331.65＝28.488kN/m22正常使用用極限狀態(tài)設(shè)設(shè)計值S正＝G4k＝21.999kN/mm23、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長((mm)90小梁間距(mm))150小梁一端懸臂長((mm)100主梁間距(mm))350主梁一端懸臂長((mm)100對拉螺栓橫向間距距(mm)450對拉螺栓豎向間距距(mm)350模板設(shè)計立面圖4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000墻截面寬寬度可取任意意寬度，為便便于驗算主梁梁，取b＝0.38mm，W＝bh2/6＝375×1152/6＝140622.5mm33，I＝bh3/12＝375×1153/12＝1054668.75mmm4（1）、強度驗算q＝bSS承＝0.38××28.488＝10.688kN/m面板彎矩矩圖(kN·m))Mmaxx＝0.03kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.03××106/140662.5＝2.14NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求?。?）、撓度驗算q＝bSS正＝0.38××21.999=8.255kN/m面板變形形圖(mm)ν＝0..05mm≤≤[ν]＝l/400＝150/4400＝0.38mmm滿足要求求！5、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規(guī)格(mmm)40×80小梁抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15.44小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面慣性矩II(cm4)170.67（1）、強度驗算q＝bSS承＝0.16××28.488＝4.7kNN/m小梁彎矩矩圖(kN·m))小梁剪力力圖(kN)Mmaxx＝0.05kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.05××106/426770＝1.28NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求求！（2）、撓度驗算q＝bSS正＝0.16××21.999=3.633kN/m小梁變形形圖(mm)ν＝0..02mm≤≤[ν]＝l/400＝150/4400＝0.38mmm滿足要求求?。?）、支座反力計算R1=11.76kNN，R2=...RR55=1.66kN，R56=1.444kN6、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設(shè)計計值[f](NN/mm2)205主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁截面抵抗矩WW(cm3)8.24主梁截面慣性矩II(cm4)19.78（1）、強度驗算主梁彎矩矩圖(kN·m))Mmaxx＝0.21kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.21××106/8240＝25.133N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求?。?）、撓度驗算主梁變形形圖(mm)ν＝0..06mm≤≤[ν]＝l/400＝350/4400＝0.88mmm滿足要求求！7、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M16軸向拉力設(shè)計值NNtb(kN)24.5對拉螺栓栓橫向驗算間間距m＝max[4450，450/22+200]]＝450mmm對拉螺栓栓豎向驗算間間距n＝max[3350，350/22+100]]＝350mmmN＝0..95mnSS承＝0.95××0.45××0.35××28.488＝4.26kkN≤Ntb＝24.5kkN滿足要求求！六、負一層柱模板板（設(shè)置對拉拉螺栓）計算算書1、工程屬性新澆混凝土柱名稱稱負一層KZL新澆混凝土柱長邊邊邊長(mm)1400新澆混凝土柱的計計算高度(mm)4400新澆混凝土柱短邊邊邊長(mm)14002、荷載組合混凝土重力密度γγc(kN/m3)25新澆混凝土初凝時時間t0(h)4外加劑影響修正系系數(shù)β11混凝土坍落度影響響修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度VV(m/h))1.5混凝土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度H(m)2傾倒混凝土?xí)r對垂垂直面模板荷荷載標準值Q3k(kN/m2)2新澆混凝凝土對模板的的側(cè)壓力標準準值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×225×4×11×1.155×1.511/2，25×2]＝min[330.99，5