微觀選址中風(fēng)資源分析及發(fā)電量計(jì)算方法

NB/TXXXXX—XXXX尾流模型選擇計(jì)算發(fā)電量時(shí)應(yīng)考慮附近風(fēng)力發(fā)電機(jī)組以及周邊風(fēng)電場(chǎng)帶來的風(fēng)能衰減影響，影響程度應(yīng)使用恰當(dāng)?shù)奈擦髂Ｐ瓦M(jìn)行評(píng)估。尾流模型的選擇應(yīng)考慮風(fēng)電場(chǎng)規(guī)模的大小、地形條件和大氣穩(wěn)定度等因素。單機(jī)（疊加）尾流模型通常僅適合小型風(fēng)電場(chǎng)，對(duì)于平坦地形的大規(guī)模風(fēng)電場(chǎng)應(yīng)使用適合大型風(fēng)電場(chǎng)的尾流模型。計(jì)算尾流影響應(yīng)包含風(fēng)力發(fā)電機(jī)組20倍葉輪范圍內(nèi)的所有機(jī)組以及風(fēng)電場(chǎng)，對(duì)于大型平坦地形的風(fēng)電場(chǎng)宜將范圍擴(kuò)大至50倍葉輪間距（以風(fēng)場(chǎng)中所有機(jī)組型號(hào)最大葉輪直徑為準(zhǔn)）。計(jì)算尾流影響時(shí)應(yīng)選擇對(duì)應(yīng)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的推力系數(shù)。機(jī)位點(diǎn)風(fēng)特性參數(shù)分析年平均風(fēng)速應(yīng)計(jì)算測(cè)風(fēng)塔處的年平均風(fēng)速Vave，該參數(shù)單位為m/s，該參數(shù)應(yīng)為經(jīng)過長(zhǎng)期數(shù)據(jù)訂正的風(fēng)速數(shù)據(jù)，當(dāng)測(cè)風(fēng)高度與輪轂高度不一致應(yīng)根據(jù)測(cè)風(fēng)塔擬合風(fēng)切變將其外推至輪轂高度處。各風(fēng)機(jī)輪轂中心高度的年平均風(fēng)速應(yīng)根據(jù)測(cè)風(fēng)塔輪轂高度處的結(jié)果經(jīng)過流體模型外推至各機(jī)位點(diǎn)處，并考慮周邊風(fēng)機(jī)和風(fēng)場(chǎng)的尾流效應(yīng)（尾流衰減后的風(fēng)速）。應(yīng)計(jì)算各機(jī)位點(diǎn)的尾流前后風(fēng)速及風(fēng)頻分布參數(shù)。風(fēng)速分布應(yīng)計(jì)算風(fēng)機(jī)輪轂高度處風(fēng)速的概率密度（Weibull）分布的尺度參數(shù)A和形狀參數(shù)k，Weibull分布尺度參數(shù)A的單位為m/s，Weibull分布形狀參數(shù)k為無量綱參數(shù)。該參數(shù)應(yīng)為經(jīng)過長(zhǎng)期數(shù)據(jù)訂正后的風(fēng)速分布所得。不符合威布爾分布的數(shù)據(jù)應(yīng)給出機(jī)位點(diǎn)的實(shí)際風(fēng)頻分布，風(fēng)速區(qū)間間隔不宜低于0.5m/s。湍流強(qiáng)度湍流強(qiáng)度一般指縱向湍流強(qiáng)度，湍流強(qiáng)度的計(jì)算應(yīng)參考《IEC61400-1:2019風(fēng)力發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》中相應(yīng)的規(guī)定，對(duì)機(jī)位點(diǎn)處的平均湍流強(qiáng)度和代表（特征）湍流強(qiáng)度等統(tǒng)計(jì)量、環(huán)境湍流強(qiáng)度和附加湍流強(qiáng)度等物理量進(jìn)行計(jì)算分析。風(fēng)機(jī)處的湍流強(qiáng)度應(yīng)為測(cè)風(fēng)塔處的湍流強(qiáng)度經(jīng)過流體模型或經(jīng)過驗(yàn)證其他模型外推至機(jī)位點(diǎn)處的結(jié)果。湍流計(jì)算結(jié)果至少包含0.2~0.4倍的參考風(fēng)速Vref以及機(jī)組0.6~1.6倍的額定風(fēng)速Vr段范圍。復(fù)雜地形下的湍流強(qiáng)度應(yīng)考慮地形對(duì)湍流結(jié)構(gòu)的影響，并對(duì)各機(jī)位處的湍流三向比例或縱向湍流強(qiáng)度值進(jìn)行修正。用于場(chǎng)址極限和疲勞適應(yīng)性分析的湍流強(qiáng)度，全扇區(qū)湍流強(qiáng)度的合成，應(yīng)考慮風(fēng)電機(jī)組各部件材料對(duì)湍流造成的疲勞強(qiáng)度進(jìn)行有效湍流強(qiáng)度的計(jì)算，方法應(yīng)參考GB《IEC61400-1:2019風(fēng)力發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》應(yīng)根據(jù)IEC61400-1：2019的方法考慮地形對(duì)湍流結(jié)構(gòu)的影響并對(duì)各機(jī)位處的湍流強(qiáng)度進(jìn)行修正。應(yīng)根據(jù)IEC61400-1：2019的方法進(jìn)行各扇區(qū)湍流強(qiáng)度的合成，需給出材料SN曲線m從1到12的結(jié)果。風(fēng)切變應(yīng)計(jì)算測(cè)風(fēng)塔處垂直方向上整體風(fēng)切變指數(shù)α（指數(shù)法則），該參數(shù)通過扇區(qū)能量加權(quán)得到，計(jì)算方法參考《IEC61400-1:2019風(fēng)力發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》，風(fēng)切變受扇區(qū)影響，宜給出不同扇區(qū)或不同月份的風(fēng)切變變化情況。復(fù)雜地形下若測(cè)風(fēng)塔處風(fēng)切變代表性差，機(jī)位點(diǎn)處的風(fēng)切變可通過流體模型進(jìn)行仿真。極限風(fēng)速應(yīng)分別計(jì)算各機(jī)位點(diǎn)的極限風(fēng)速（50年一遇和一年一遇），極限風(fēng)速的最大值（10min）和極大值（3s）的計(jì)算應(yīng)滿足《GB/T18710-2002_風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)能資源評(píng)估方法》和《NB/T31147-2018風(fēng)電場(chǎng)工程風(fēng)能資源測(cè)量與評(píng)估技術(shù)規(guī)范》的要求。應(yīng)計(jì)算年極限風(fēng)速最大值的變異系數(shù)（COV），并根據(jù)《IEC61400-1:2019風(fēng)力發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》對(duì)極限風(fēng)速進(jìn)行修正。當(dāng)測(cè)風(fēng)塔測(cè)風(fēng)高度與輪轂高度不一致，應(yīng)將測(cè)風(fēng)塔處的極限風(fēng)速根據(jù)大風(fēng)切變外推至輪轂高度處。機(jī)位點(diǎn)處輪轂高度處的極限風(fēng)速應(yīng)根據(jù)測(cè)風(fēng)塔處輪轂高度結(jié)果通過流體模型外推至風(fēng)機(jī)位置處輪轂高度。在存在雷暴，熱帶氣旋，嚴(yán)重下坡風(fēng)事件或其他極端天氣的環(huán)境下，應(yīng)謹(jǐn)慎使用短期的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)。受熱帶氣旋影響地區(qū)的極限風(fēng)速可參考《IEC61400-1:2019風(fēng)力發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》附錄J使用蒙特卡洛法進(jìn)行熱帶氣旋的預(yù)測(cè)，最終得到混合氣候條件下的極限風(fēng)速。入流角應(yīng)計(jì)算風(fēng)電機(jī)組輪轂中心高度處平均入流角θ_mean，該參數(shù)單位為度（°），平均入流角應(yīng)通過計(jì)算各扇區(qū)的入流角并根據(jù)各扇區(qū)風(fēng)能占比進(jìn)行加權(quán)得到，計(jì)算方法參考《IEC61400-1:2019風(fēng)力發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》，入流角受扇區(qū)影響，宜給出不同扇區(qū)的入流角變化情況。若現(xiàn)場(chǎng)無實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)，應(yīng)根據(jù)地形傾角或數(shù)值仿真軟件模擬得到，同樣根據(jù)扇區(qū)風(fēng)能占比進(jìn)行加權(quán)。空氣密度測(cè)風(fēng)塔處的空氣密度應(yīng)通過現(xiàn)場(chǎng)測(cè)風(fēng)塔實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)經(jīng)過代表年訂正后外推至輪轂高度處。機(jī)位點(diǎn)處的空氣密度應(yīng)基于測(cè)風(fēng)塔處的空氣密度根據(jù)海拔差推算至每個(gè)機(jī)位點(diǎn)輪轂高度處。若無實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，宜根據(jù)最近氣象站數(shù)據(jù)并通過海拔差外推至風(fēng)電場(chǎng)機(jī)位點(diǎn)處。其它環(huán)境條件溫度測(cè)風(fēng)塔處的溫度應(yīng)通過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)經(jīng)過代表年訂正后外推至輪轂高度處，應(yīng)包括平均溫度、最高溫度、最低溫度。機(jī)位點(diǎn)處的溫度應(yīng)基于測(cè)風(fēng)塔處的溫度根據(jù)海拔差推算至每個(gè)機(jī)位點(diǎn)輪轂高度處。若無實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，宜根據(jù)最近氣象站數(shù)據(jù)并通過海拔差外推至風(fēng)電場(chǎng)機(jī)位點(diǎn)。發(fā)電量計(jì)算發(fā)電量的計(jì)算參考《NB/T10103-2018風(fēng)電場(chǎng)工程微觀選址技術(shù)規(guī)范》進(jìn)行，可采用基于折減系數(shù)或基于超越概率的發(fā)電量計(jì)算方法進(jìn)行計(jì)算。應(yīng)給出發(fā)電量和等效小時(shí)數(shù)計(jì)算結(jié)果，其中發(fā)電量計(jì)算結(jié)果宜采用MWh單位。各機(jī)位點(diǎn)風(fēng)特性參數(shù)分析方法參考第5章。功率曲線的選擇采用的功率曲線為通過現(xiàn)場(chǎng)的湍流強(qiáng)度、空氣密度、風(fēng)剪切修正的動(dòng)態(tài)功率曲線，若無對(duì)應(yīng)條件下的功率曲線應(yīng)考慮影響功率曲線的因素進(jìn)行相應(yīng)的折算。宜采用測(cè)試功率曲線并經(jīng)過對(duì)應(yīng)條件下考慮影響功率曲線的因素進(jìn)行相應(yīng)的折算后經(jīng)進(jìn)行發(fā)電量的計(jì)算?；谡蹨p系數(shù)的發(fā)電量計(jì)算發(fā)電量計(jì)算時(shí)需考慮的折減項(xiàng)按《NBT10103-2018風(fēng)電場(chǎng)工程微觀選址技術(shù)規(guī)范》考慮外，增加以下取值項(xiàng)。大型風(fēng)電場(chǎng)阻塞效應(yīng)折減平坦地形的風(fēng)電場(chǎng)平行主風(fēng)向的風(fēng)機(jī)排布超過5行或鄰近風(fēng)場(chǎng)的排布時(shí)宜考慮阻塞效應(yīng)導(dǎo)致的風(fēng)場(chǎng)內(nèi)部的風(fēng)速降低而帶來的發(fā)電量損失，該項(xiàng)主要包括風(fēng)電場(chǎng)自身及周邊風(fēng)電場(chǎng)帶來的阻塞效應(yīng)導(dǎo)致的風(fēng)速降低而進(jìn)行的折減。除風(fēng)力發(fā)電機(jī)組外的其他配套電氣設(shè)備的可利用率該項(xiàng)主要包括相變、升壓站、電網(wǎng)、集電線路的全年可利用率，應(yīng)考慮常規(guī)故障以及極端環(huán)境條件影響下的不可用狀態(tài)。噪音及光影影響的折減位于距離居民區(qū)較近的風(fēng)電場(chǎng)應(yīng)考慮風(fēng)力發(fā)電機(jī)產(chǎn)生的噪音和光影對(duì)人類生活的影響而造成的限功率及體積造成的發(fā)電量損失。噪音計(jì)算應(yīng)采用合適的噪音計(jì)算模型，并采用最新的全要素地圖進(jìn)行噪音敏感點(diǎn)的識(shí)別，風(fēng)力發(fā)電機(jī)組噪音宜采用風(fēng)機(jī)廠家提供的理論值或?qū)崪y(cè)值。光影影響應(yīng)考慮風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的地理位置和居民房屋的采光方向。基于超越概率的發(fā)電量計(jì)算宜采用不同等級(jí)的不確定度結(jié)果來評(píng)估項(xiàng)目發(fā)電量計(jì)算的偏差，發(fā)電量計(jì)算時(shí)需考慮的不確定度項(xiàng)按《NBT10103-2018風(fēng)電場(chǎng)工程微觀選址技術(shù)規(guī)范》考慮。損耗對(duì)各損耗項(xiàng)進(jìn)行取值以計(jì)算上網(wǎng)發(fā)電量時(shí)所引入的不確定度。分析時(shí)宜針對(duì)每一項(xiàng)損耗取值予以考慮，并假定各項(xiàng)損耗互相獨(dú)立，不確定度合成結(jié)果即為各項(xiàng)損耗所對(duì)應(yīng)的不確定度分項(xiàng)的正交和。分析損耗時(shí)應(yīng)考慮以下項(xiàng)：機(jī)組可利用率可利用率損耗是指在機(jī)組運(yùn)行壽命內(nèi)由于故障，部件失效等原因造成的損失。尾流損失是指處于上風(fēng)向的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組對(duì)下風(fēng)向風(fēng)力發(fā)電機(jī)組引起的發(fā)電量損耗，包括風(fēng)場(chǎng)內(nèi)部機(jī)組引起的損耗，風(fēng)場(chǎng)與風(fēng)場(chǎng)之間的損耗以及未來風(fēng)場(chǎng)可能造成的影響。風(fēng)力發(fā)電機(jī)組性能包括由于風(fēng)電機(jī)組功率曲線可靠性的損耗，由于風(fēng)電機(jī)組功率曲線測(cè)試條件與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際條件（湍流，偏航軸風(fēng)，斜流，高風(fēng)剪切）之間的差異而引起的損耗，由于在高風(fēng)切出和隨后切入之間的停機(jī)而造成的損耗。電氣損耗是指風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)電氣設(shè)備運(yùn)行時(shí)由于自身效率引起的發(fā)電量損失，主要包括集電線路損耗和電氣設(shè)備損耗。環(huán)境影響是指由于風(fēng)電場(chǎng)所處自然環(huán)境變化所引起的發(fā)電量損失。限電影響限電影響主要指由于扇區(qū)管理，負(fù)荷限電，噪聲管理，光影管理等因素造成的發(fā)電量損失。其他主要包括由于電網(wǎng)頻率波動(dòng)、軟件不確定性、周圍待建風(fēng)電場(chǎng)的影響、場(chǎng)地平整等帶來的發(fā)電量損失等。發(fā)電量損耗折減宜按照如下公式計(jì)算：AEPP50=AEP×(∏1n（1-Ki）（式中：AEPP50——超越概率50%下的發(fā)電量；AEP——風(fēng)電場(chǎng)總理論發(fā)電量；Ki——包含尾流影響在內(nèi)的總損耗折減系數(shù)；風(fēng)數(shù)據(jù)不確定度不確定度主要包含測(cè)量的不確定度、歷史氣候不確定度、垂直外推不確定度、未來風(fēng)速變化不確定度、模型不確定度、產(chǎn)量計(jì)算和損耗的不確定度以及其他不確定度等方面。測(cè)量不確定度測(cè)量不確定度包括測(cè)量設(shè)備、數(shù)據(jù)質(zhì)量和測(cè)量干擾所引起的不確定度。測(cè)風(fēng)設(shè)備的不確定性可分成由風(fēng)速儀導(dǎo)致的不確定度U1,1和測(cè)風(fēng)塔安裝導(dǎo)致的不確定度U1,2，宜按表6.1選取不確定度數(shù)值，并根據(jù)式6.2計(jì)算U1。U1=U1,1表6.1測(cè)風(fēng)設(shè)備導(dǎo)致的不確定性風(fēng)速儀導(dǎo)致的不確定度測(cè)風(fēng)塔安裝導(dǎo)致的不確定度標(biāo)準(zhǔn)質(zhì)量1.5%1.5%質(zhì)量較差2%-6%2.5%-4%激光雷達(dá)或聲雷達(dá)3.5%測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)質(zhì)量的不確定度是指缺測(cè)或無效數(shù)據(jù)引起數(shù)據(jù)缺失造成的不確定度，包括由于未加密數(shù)據(jù)或不可跟蹤數(shù)據(jù)源或不一致/矛盾數(shù)據(jù)導(dǎo)致的不確定度。其中對(duì)缺測(cè)和故障數(shù)據(jù)，一般將采用其他同期數(shù)據(jù)予以插補(bǔ)，根據(jù)缺測(cè)數(shù)據(jù)的數(shù)量，以及缺測(cè)數(shù)據(jù)和用以插補(bǔ)的參照數(shù)據(jù)的相關(guān)關(guān)系，宜根據(jù)表6.2選取因此而帶來的不確定性。表6.2測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)質(zhì)量導(dǎo)致的不確定性缺測(cè)時(shí)段0-2個(gè)月缺測(cè)時(shí)段2-4個(gè)月缺測(cè)時(shí)段4-6個(gè)月缺測(cè)時(shí)段6-8個(gè)月與參照數(shù)據(jù)相關(guān)系數(shù)>0.80.5%0.6%0.8%1.0%與參照數(shù)據(jù)相關(guān)系數(shù)>0.51%-1.5%1.5%-2.0%1.8%-2.3%2.0%-3.0%測(cè)量干擾的不確定度是指由于測(cè)風(fēng)塔本身或其他測(cè)量設(shè)備造成的不確定度。對(duì)測(cè)風(fēng)塔來說，包括測(cè)風(fēng)儀安裝的斜度，測(cè)風(fēng)設(shè)備的分離或其他安裝問題。對(duì)于可移動(dòng)設(shè)備來說，包括物理和大氣對(duì)測(cè)量的影響。具體不確定度需根據(jù)實(shí)際測(cè)量情況予以量化。歷史氣候不確定度歷史氣候不確定度包括本地?cái)?shù)據(jù)和參考數(shù)據(jù)的測(cè)量、關(guān)聯(lián)和預(yù)測(cè)（MCP），歷史變化以及長(zhǎng)期數(shù)據(jù)的可靠性等不確定度。參考數(shù)據(jù)時(shí)長(zhǎng)的不確定度是指參考數(shù)據(jù)的周期變化會(huì)導(dǎo)致參考數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)特性的變化，而參考數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)代表性直接影響整個(gè)項(xiàng)目周期發(fā)電量計(jì)算的準(zhǔn)確性，因此當(dāng)參考數(shù)據(jù)測(cè)量周期較短時(shí)會(huì)引入不確定度。參考站點(diǎn)的不確定度包含參考站點(diǎn)代表性所引入的不確定度及數(shù)據(jù)質(zhì)量所引入的不確定度。對(duì)于平均風(fēng)速相同的數(shù)據(jù)，其風(fēng)頻擬合結(jié)果可能是不同的，因此需考慮測(cè)量數(shù)據(jù)的風(fēng)頻分布和長(zhǎng)期風(fēng)數(shù)據(jù)的風(fēng)頻分布之差異所引起的不確定度。若數(shù)據(jù)處理時(shí)采用歷史數(shù)據(jù)對(duì)部分缺測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行插補(bǔ)，則需考慮數(shù)據(jù)合成所引入的不確定度，該部分不確定度應(yīng)與數(shù)據(jù)缺測(cè)所引起的不確定度進(jìn)行綜合分析。垂直外推不確定度表示利用風(fēng)廓線對(duì)風(fēng)速進(jìn)行垂直外推有關(guān)的不確定性。包括外推到輪轂高度時(shí)使用風(fēng)切變或其他模型的不確定度，同時(shí)也包括輪轂高度風(fēng)速對(duì)風(fēng)輪掃風(fēng)面上的風(fēng)速代表性的不確定度。未來風(fēng)速變化不確定度考慮到未來風(fēng)氣候（風(fēng)資源）的變化所引入的不確定度。測(cè)風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)度與風(fēng)速年波動(dòng)的不確定度可根據(jù)式6.3計(jì)算U3,1，根據(jù)式6.4計(jì)算長(zhǎng)期修正后的不確定度U3,2。宜選取以二者中較小的數(shù)值作為年際波動(dòng)導(dǎo)致的不確定度，對(duì)應(yīng)的方法作為長(zhǎng)期修正方案。U3,1=6%N U3,2==6%k2+4%2 式中：N——測(cè)風(fēng)時(shí)間年數(shù)k——長(zhǎng)期參考風(fēng)速的年數(shù)由于區(qū)域和全球的氣候改變（長(zhǎng)期和中期現(xiàn)象）所引起的不確定度，未來氣候趨勢(shì)對(duì)風(fēng)速的不確定度宜取5%。由于項(xiàng)目周期內(nèi)每年風(fēng)頻變化而引入的不確定度。該部分不確定度可通過統(tǒng)計(jì)歷史數(shù)據(jù)情況予以量化。模型不確定度模型不確定度是指模型輸入的不確定度，包含垂直外推不確定度、水平外推不確定度、參考點(diǎn)代表性的不確定度和其他不確定度。 垂直外推不確定度是指將平均風(fēng)速、溫度、湍流強(qiáng)度等參數(shù)外推至輪轂高度處時(shí)會(huì)引入一定不確定度，該部分不確定度主要來源于外推所使用的模型或方法，分析時(shí)宜考慮模型代表性、擬合誤差、測(cè)量數(shù)據(jù)誤差等因素。水平外推不確定度包括從測(cè)風(fēng)塔外推到各個(gè)獨(dú)立機(jī)位點(diǎn)時(shí)所引入的不確定度。水平外推所需模型輸入通常包括地形高程信息、地表覆被信息、大氣穩(wěn)定度信息等。其中地形數(shù)據(jù)精度、粗糙度地圖的精度及植被季節(jié)性變化穩(wěn)定度、大氣穩(wěn)定度代表性均會(huì)引入一定不確定度。參考點(diǎn)代表性的不確定度是指由于測(cè)風(fēng)塔或其他測(cè)風(fēng)設(shè)備所在位置對(duì)機(jī)位點(diǎn)的代表性（地形、植被、海拔等）所引入的不確定度。其他不確定度包括模型質(zhì)量以及誤差，地形復(fù)雜度，weibull分布參數(shù)的擬合度所引入的不確定度。機(jī)組性能和損耗不確定度機(jī)組性能和損耗不確定度包括考慮不同大氣狀況以及尾流損失在內(nèi)的各種損失下計(jì)算機(jī)組產(chǎn)量的不確定度。主要分為機(jī)組可靠性、尾流影響、機(jī)組性能、環(huán)境影響、其他損耗的不確定度?？煽啃圆淮_定度指機(jī)組和機(jī)組運(yùn)行壽命周期內(nèi)的平均產(chǎn)量。尾流影響包括模型輸入（包括風(fēng)向）的不確定度，以及與模型表現(xiàn)和現(xiàn)場(chǎng)適用性相關(guān)的不確定度。同時(shí)也包括附近可能新建風(fēng)場(chǎng)的不確定度（施工時(shí)間，機(jī)組排布，機(jī)組類型）。機(jī)組性能包括機(jī)組功率曲線的不確定度、在特定情況下功率曲線失效的不確定度。環(huán)境影響考慮葉片污染，葉片損耗以及天氣影響引入的不確定度。宜采用不同等級(jí)的不確定度結(jié)果來評(píng)估項(xiàng)目發(fā)電量計(jì)算的偏差。上網(wǎng)發(fā)電量計(jì)算結(jié)果的不確定度應(yīng)從損耗、風(fēng)數(shù)據(jù)不確定度、風(fēng)模型不確定度、功率曲線不確定度等維度進(jìn)行考量?？偛淮_定度總的不確定度宜按如下公式計(jì)算：U=1式中：σi——測(cè)風(fēng)、模型、功率曲線等獨(dú)立因子的不確定度；Si——各獨(dú)立分量敏感度；U——各獨(dú)立因子影響發(fā)電量變化的總不確定度。不同超越概率下的發(fā)電量計(jì)算發(fā)電量不確定折減宜按照如下公式計(jì)算：AEPPn式中：AEPPn——超越概率n%下的發(fā)電量；AEPP50——風(fēng)電場(chǎng)超越概率50%下的發(fā)電量；Nv(n%)——特征變量，可由標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布表查得；U——各獨(dú)立因子影響發(fā)電量變化的總不確定度。在風(fēng)電場(chǎng)評(píng)估中，超越概率越大，則表明該事件越可能發(fā)生，與之對(duì)應(yīng)的發(fā)電量則越少。

附錄A長(zhǎng)期平均風(fēng)速計(jì)算方法目前有多種方法將短期實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)訂正為長(zhǎng)期數(shù)據(jù)，推薦使用分風(fēng)速段比值法來對(duì)測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)進(jìn)行訂正以反應(yīng)風(fēng)電場(chǎng)區(qū)長(zhǎng)期平均水平的發(fā)電量。分風(fēng)速段比值法該方法需要分風(fēng)速段確定比例系數(shù)以避免因低風(fēng)速段地形對(duì)風(fēng)速的影響造成整體風(fēng)速相關(guān)性的改變。確定長(zhǎng)期風(fēng)速數(shù)據(jù)的分段以及各風(fēng)速段中點(diǎn)首先對(duì)測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)與長(zhǎng)期數(shù)據(jù)的同期數(shù)據(jù)進(jìn)行相關(guān)分析，以長(zhǎng)期參考數(shù)據(jù)為X軸，測(cè)風(fēng)塔實(shí)測(cè)短期數(shù)據(jù)為Y軸做散點(diǎn)圖，將長(zhǎng)期參考數(shù)據(jù)取整并沿X軸等分為10個(gè)風(fēng)速段。同時(shí)確定各個(gè)風(fēng)速段的中點(diǎn)。例：現(xiàn)有一測(cè)風(fēng)塔實(shí)測(cè)完整年風(fēng)速以及測(cè)風(fēng)塔周邊長(zhǎng)期數(shù)據(jù)，長(zhǎng)期數(shù)據(jù)在測(cè)風(fēng)塔同期測(cè)風(fēng)時(shí)段內(nèi)實(shí)測(cè)最大風(fēng)速為17.02m/s，取整可得長(zhǎng)期數(shù)據(jù)風(fēng)速介于0m/s~18m/s之間，將長(zhǎng)期數(shù)據(jù)按照0m/s~18m/s劃分為10個(gè)區(qū)間，區(qū)間段對(duì)應(yīng)的風(fēng)速以及相關(guān)信息見表1。表SEQ表\*ARABIC1各區(qū)間風(fēng)速信息風(fēng)速段長(zhǎng)期數(shù)據(jù)風(fēng)速段對(duì)應(yīng)區(qū)間測(cè)風(fēng)塔區(qū)間中點(diǎn)測(cè)風(fēng)塔平均風(fēng)速起始風(fēng)速終止風(fēng)速數(shù)據(jù)樣本量101.85120.92.91421.83.61,6632.73.76233.65.42,3854.55.38845.47.21,8256.36.94157.291,0858.18.4946910.88099.99.708710.812.631311.710.723812.614.413313.512.559914.416.23115.314.9591016.218417.115.793風(fēng)速段2風(fēng)速段1風(fēng)速段2風(fēng)速段1計(jì)算測(cè)風(fēng)塔處長(zhǎng)期風(fēng)速依次連接各個(gè)風(fēng)速段中點(diǎn)，并分別計(jì)算不同中點(diǎn)間折線的斜率KK（A.1）式中：i——為第i個(gè)分段（i=N+1）yi——為第i個(gè)拐點(diǎn)坐標(biāo)vi其中：y0和vK1風(fēng)速區(qū)間K1風(fēng)速區(qū)間2風(fēng)速區(qū)間1K2根據(jù)長(zhǎng)期數(shù)據(jù)所處于不同的風(fēng)速區(qū)間，選擇對(duì)應(yīng)的斜率值計(jì)算得到對(duì)應(yīng)的測(cè)風(fēng)塔處的長(zhǎng)期時(shí)間序列數(shù)據(jù)：v（A.2）式中：vpredictvref當(dāng)20年長(zhǎng)期數(shù)據(jù)有超出第10個(gè)風(fēng)速區(qū)間時(shí)，vpredict計(jì)算總體比例系數(shù)當(dāng)求出測(cè)風(fēng)塔處20年長(zhǎng)期測(cè)風(fēng)序列后，對(duì)該長(zhǎng)期序列風(fēng)速求平均，并利用長(zhǎng)期數(shù)據(jù)20年平均風(fēng)速除以測(cè)風(fēng)塔處預(yù)測(cè)20年平均風(fēng)速即得到總體比例系數(shù)。v（A.3）K（A.4）式中：N——為測(cè)風(fēng)塔處20年平均風(fēng)速樣本量vpredictvmast由于對(duì)10min實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)乘以比例系數(shù)不會(huì)改變測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)的形狀參數(shù)，因此，直接對(duì)10min完整年時(shí)間序列乘以整體比例系數(shù)，得到的平均風(fēng)速（vrefv（A.5）vmast當(dāng)測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)與長(zhǎng)期數(shù)據(jù)相關(guān)性較差時(shí)（低于0.6）可以考慮通過增大時(shí)間分辨率來提高相關(guān)