工程熱力學(xué)及內(nèi)燃機(jī)原理自考重點(diǎn)復(fù)習(xí)資料(一)要點(diǎn)

1、內(nèi)燃機(jī)原理復(fù)習(xí)資料第二章、內(nèi)燃機(jī)的工作循環(huán)一、“理想循環(huán)”假定？答：理想循環(huán)討論中所采取的簡(jiǎn)化假定是： 1.工質(zhì)是一種理想的完全氣體， 在整個(gè)循環(huán)中保持物理 及化學(xué)性質(zhì)不變；2.不考慮實(shí)際存在的工質(zhì)更換以及漏氣損失， 工質(zhì)數(shù)量保持不變，循環(huán)是在定量 工質(zhì)下進(jìn)行的；3.把汽缸內(nèi)工質(zhì)的壓縮和膨脹看成是完全理想的絕熱過(guò)程，工質(zhì)與外界不進(jìn)行熱交換；4.用假想的定容放熱和定容或定壓加熱來(lái)代替實(shí)際的換氣和燃燒過(guò)程。二、內(nèi)燃機(jī)的實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的區(qū)別答：1、工質(zhì)不同；2、氣體流動(dòng)阻力；3、傳熱損失；4、燃燒不及時(shí)、后燃及不完全燃燒損失；5、漏氣損失。三、壓縮過(guò)程的作用？1、壓縮過(guò)程擴(kuò)大了工作循環(huán)的溫度范圍

2、；2、壓縮過(guò)程使循環(huán)的工質(zhì)得到更大的膨脹比，對(duì)活塞做更多的功；3、壓縮過(guò)程提高的工質(zhì)的溫度和壓力，為冷機(jī)啟動(dòng)及著火燃燒創(chuàng)造了條件。四、四沖程工作原理1、進(jìn)氣行程：排氣門關(guān)閉，隨著活塞下行汽缸內(nèi)產(chǎn)生低壓，重進(jìn)氣門吸入空氣和汽油的混合氣，柴油機(jī)中吸入的是新鮮空氣。2、壓縮行程：進(jìn)、排氣門關(guān)閉，活塞上行壓縮汽缸內(nèi)的氣體，在柴油機(jī)中，把空氣壓縮到燃料自然溫度以上。3、做功行程：當(dāng)活塞快到上止點(diǎn)時(shí)，用火花塞點(diǎn)燃混合氣使之燃燒，在柴油機(jī)中，此時(shí)燃料以霧化狀態(tài)噴射到汽缸內(nèi)，和高溫空氣接觸而自行著火燃燒，燃燒所產(chǎn)生的高壓氣體，把活塞往下推而做功。4、排氣行程：當(dāng)活塞到下止點(diǎn)稍前一些時(shí)，排氣門開(kāi)啟，排氣溢出，汽

3、缸內(nèi)壓力下降，活塞上行把膨脹完了的燃?xì)馀懦淄?。五、示功圖：把內(nèi)燃機(jī)在 1個(gè)工作循環(huán)中氣缸內(nèi)工質(zhì)狀態(tài)的變化，表示為壓力與容積的關(guān)系，即壓 力與活塞行程的關(guān)系的圖形。六、標(biāo)定轉(zhuǎn)速：指在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)相應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)速。七、油耗率：在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)所具有的有效油耗率。八、升功率N :單位氣缸工作容積內(nèi)燃機(jī)所具有的標(biāo)定功率。九、活塞功率 N :單位活塞總面積上內(nèi)燃機(jī)所具有的標(biāo)定功率。十、指示效率：是評(píng)價(jià)內(nèi)燃機(jī)工作循環(huán)的一個(gè)經(jīng)濟(jì)性參數(shù)，也是衡量氣缸內(nèi)燃料燃燒所應(yīng)釋放出的熱能有效轉(zhuǎn)換成指示功的程度的一個(gè)尺度。十一、機(jī)械損失功率由以下組成：摩擦損失功率、泵氣損失功率、壓力

4、機(jī)或掃氣泵損失功率、輔助 機(jī)械損失功率。十二、有效效率及有效油耗率有效效率是曲軸上輸出有效功與消耗相應(yīng)的燃料熱能的比。有效油耗是在內(nèi)燃機(jī)曲軸輸出有效功 1KW h所消耗的燃料量。第四章內(nèi)燃機(jī)的燃燒一、為什么汽油機(jī)要使用預(yù)混合燃燒答：按混合氣燃燒的性質(zhì)劃分，內(nèi)燃機(jī)中的燃燒有預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒兩大類。汽油機(jī)所使用的汽油燃料易于蒸發(fā)，且具有較高的自然著火溫度，所以汽油機(jī)一般通過(guò)化油器使燃料與空氣在氣缸外部形成混合氣，由于在進(jìn)氣過(guò)程中汽油蒸發(fā)及其與空氣混合的時(shí)間較長(zhǎng)，以至于臨近點(diǎn)火前，燃料和空氣已基本上預(yù)先混合好了。顯然，化油器式汽油機(jī)的燃燒屬于典型的預(yù)混合燃燒。由于使用化油器的汽油機(jī)存在著進(jìn)氣節(jié)流

5、損失，且較難實(shí)現(xiàn)像柴油機(jī)那樣的高壓縮比，非均相稀薄混合氣燃燒，故其熱效率相對(duì)較低、燃油消耗率相對(duì)較高。二、汽油機(jī)的燃燒的三個(gè)階段及特點(diǎn)？1、滯燃期：滯燃期的長(zhǎng)短對(duì)汽油機(jī)的工作影響不大。2、急燃期。3、后燃期。三、爆燃：由于汽油機(jī)一般缸徑較小，所以強(qiáng)烈的壓力波在活塞頂、汽缸蓋底面等機(jī)件之間多次反 射，會(huì)引起這些零件的高頻震動(dòng)，發(fā)出尖銳的金屬敲擊聲。四、早燃：如果缸內(nèi)的混合氣在火花塞點(diǎn)火前，已被燃燒室內(nèi)其他的幟熱熱表面點(diǎn)燃。五、爆燃時(shí)汽油機(jī)與柴油機(jī)的區(qū)別？答：汽油機(jī)的爆燃現(xiàn)象同柴油機(jī)的工作粗暴性在燃燒本質(zhì)上是一致的，均為可燃混合氣自燃的結(jié)果，但二者在發(fā)生的時(shí)間和缸內(nèi)狀態(tài)方面互有差異，柴油機(jī)的工作粗

6、暴性發(fā)生于急燃期始點(diǎn)，但缸內(nèi)壓力分布仍是均勻的， 而汽油機(jī)的爆燃發(fā)生于急燃期的終點(diǎn)，缸內(nèi)的壓力分布不平衡， 有壓力波沖擊現(xiàn)象。六、汽油機(jī)典型燃燒室：鍥形燃燒室、浴盆形燃燒室、半球形燃燒室。直接噴射式燃燒室：開(kāi)式燃 燒室、半開(kāi)式燃燒室。分隔式燃燒室：渦流室預(yù)燃室、預(yù)燃室燃燒室。七、稀薄混合氣燃燒的優(yōu)點(diǎn)答：這種燃燒方式不但能提高汽油機(jī)的指示熱效率，同時(shí)還可以降低NOxB放，另外，稀燃汽油機(jī)可以采用高壓縮比從而有利于進(jìn)一步提高熱效率，改善經(jīng)濟(jì)性。八、分層燃燒的優(yōu)點(diǎn)答：分層燃燒是改善排氣污染，提高經(jīng)濟(jì)性的提高壓縮比的最有效方法。1、可采用更高的壓縮比；2、改變了汽油機(jī)功率變化只能用進(jìn)氣管節(jié)流的變量調(diào)節(jié)

7、的情況；3、火焰溫度有所降低，有利于減少熱損失和熱分解，并顯著改善過(guò)濃混合氣燃燒排氣中有害成分含量高的情況；4、汽油機(jī)在稀混 合氣下工作時(shí)，其末端氣體不宜產(chǎn)生爆燃。九、柴油機(jī)熱效率高的原因： 在于其壓縮比較高， 泵氣損失較低（無(wú)節(jié)氣門）以及可燃混合氣較稀， 能獲得高效率的非均相燃燒。十、柴油機(jī)燃燒：柴油機(jī)的燃燒過(guò)程包括預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒兩部分，擴(kuò)散燃燒是燃料和氧化劑未預(yù)先混合的燃燒過(guò)程，控制其燃燒速率的是可燃混合氣形成的快慢， 柴油機(jī)中的燃燒主要是擴(kuò)散 燃燒。十一、柴油機(jī)的燃燒階段： 1、著火延遲期（滯燃期）2、急燃期3.、緩燃期4、后燃期第五章、內(nèi)燃機(jī)的燃料和燃料供給一、柴油的主要特性1、

8、自然性2、流動(dòng)性3、粘度4、蒸發(fā)性。二、燃油噴射過(guò)程：第一階段為噴油滯后階段、第二階段為主噴射階段、第三階段為自由膨脹階段三、噴油規(guī)律及其測(cè)量：由噴油泵進(jìn)入高壓油管的燃油質(zhì)量隨時(shí)間或凸輪軸轉(zhuǎn)角變化而變化的規(guī)律 稱為噴油規(guī)律。四、常見(jiàn)的異常噴射現(xiàn)象有：二次噴油、斷續(xù)噴油、間歇噴油、穴蝕等五、如何消除二次噴油？答：可以采用適當(dāng)增大等容卸載出油閥的卸載容積，選用等壓卸載出油閥，提高針閥開(kāi)起壓力，改 變高壓油管等措施來(lái)消除二次噴油。六、噴油系統(tǒng)與柴油機(jī)匹配的原則和工作順序答：1、了解柴油機(jī)的特征和主要參數(shù)；2、對(duì)柴油機(jī)的運(yùn)行范圍，常用工況進(jìn)行調(diào)研和統(tǒng)計(jì)處理；3、求出各個(gè)匹配點(diǎn)的有關(guān)柴油機(jī)性能指標(biāo)；4、

9、柴油機(jī)冷啟動(dòng)性能的優(yōu)劣、怠速工況冷卻性暖機(jī)時(shí)間的長(zhǎng)短，與噴油系統(tǒng)直接相關(guān)；5、匹配工作有時(shí)會(huì)受到噴油系統(tǒng)自身零部件工作能力的制約；6、匹配工作的優(yōu)劣要將噴油系統(tǒng)， 柴油機(jī)裝到試驗(yàn)臺(tái)架或配套機(jī)械上進(jìn)行實(shí)驗(yàn)和使用考核后，才能最終確定。第六章、內(nèi)燃機(jī)的換氣過(guò)程一、換氣過(guò)程的分析：答：1、自由排氣階段：該階段自排氣門在點(diǎn) b開(kāi)啟時(shí)起至缸內(nèi)壓力 p和排氣管內(nèi)壓力pr相等時(shí)止， 特點(diǎn)為，利用缸內(nèi)和排氣管內(nèi)的壓差排氣。2、強(qiáng)制排氣階段：該階段至自缸內(nèi)氣體壓力 p和管內(nèi)燃?xì)鈮毫r相等時(shí)起至排氣門關(guān)閉的點(diǎn) r止，特點(diǎn)為，依靠活塞強(qiáng)制推擠將燃?xì)馀懦變?nèi)，在此階段，缸內(nèi)氣體狀態(tài)由活塞速度，排氣門有效流通面積，排氣

10、管內(nèi)的氣體狀態(tài)共同決定。3、進(jìn)氣階段：該階段進(jìn)氣門在點(diǎn) r開(kāi)啟時(shí)起至點(diǎn)g關(guān)閉時(shí)止，在進(jìn)氣階段，下行的活塞把充量吸入氣缸， 缸內(nèi)的氣體狀態(tài)取決于活塞速度，進(jìn)氣門開(kāi)啟規(guī)律，進(jìn)氣管內(nèi)氣體狀態(tài)。4、氣門重疊和燃燒室掃氣階段：活塞在上止點(diǎn)附近時(shí)進(jìn)、排氣門同時(shí)開(kāi)啟，稱為“氣門重疊”，進(jìn)氣提前角與排氣延遲角的和稱為氣門重疊角， 由于這時(shí)缸內(nèi)形成的空間也就是活塞在上止點(diǎn)附近形成的燃燒室空間，所以這一階段也稱為燃燒室掃氣。二、殘余燃?xì)庀禂?shù)：在進(jìn)氣過(guò)程結(jié)束時(shí)， 氣缸內(nèi)的殘余燃?xì)赓|(zhì)量 M與氣缸內(nèi)的新鮮空氣質(zhì)量之比M，即：三、補(bǔ)充進(jìn)氣比：進(jìn)氣門關(guān)閉時(shí)氣缸內(nèi)的混合氣質(zhì)量mg與進(jìn)氣過(guò)程到下止點(diǎn)時(shí)氣缸內(nèi)的混合氣質(zhì)量mg&#

11、39;之比四、充氣系數(shù)(充氣效率)Xv：進(jìn)氣過(guò)程結(jié)柬時(shí)，實(shí)際進(jìn)入氣缸的新鮮空氣質(zhì)量mL與在進(jìn)氣狀態(tài)下能充滿氣缸工作容積的新鮮空氣質(zhì)量ms,之比，第七章、內(nèi)燃機(jī)增壓一、增壓技術(shù)：所謂內(nèi)燃機(jī)增壓，就是增加進(jìn)入內(nèi)燃機(jī)氣缸之前的空氣壓力，即增加進(jìn)氣密度，以 增加進(jìn)入氣缸的空氣質(zhì)量。二、采用增壓的優(yōu)點(diǎn)答：采用增壓的方法，除能提高內(nèi)燃機(jī)升功率以外，還具有一下優(yōu)點(diǎn)：1.因?yàn)樵鰤浩髟鰤旱闹亓亢统叽缍枷鄬?duì)較小，而內(nèi)燃機(jī)的功率可有較大提高，所以增壓柴油機(jī)單位功率的重量、尺寸將會(huì)相應(yīng)減?。?.內(nèi)燃機(jī)單位功率的造價(jià)降低，特別是大型柴油機(jī)尤為顯著；3.排氣的噪聲有所降低，對(duì)減少有害物質(zhì)排放也會(huì)有所好處；4.在采用渦輪增

12、壓時(shí)，內(nèi)燃機(jī)的熱效率較高， 經(jīng)濟(jì)性將會(huì)得到改善。三、渦輪增壓和諧振系統(tǒng)組成的復(fù)合增壓優(yōu)點(diǎn)結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，不要專門的控制系統(tǒng)；內(nèi)燃機(jī)的扭矩特性可獲得明顯改善；內(nèi)燃機(jī)的加速性能也可得到改善。因?yàn)檫M(jìn)氣系統(tǒng)的容積較大，空氣儲(chǔ)備充足，在加速時(shí)進(jìn)氣動(dòng)力效應(yīng)又無(wú)惰性，故可縮短響 應(yīng)時(shí)間。采用電控可變預(yù)行程技術(shù)，來(lái)控制噴油規(guī)律。四、脈沖式和定壓式渦輪增壓系統(tǒng)的比較？1、排氣能量利用的效果(1)排氣能量傳遞效率：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)中，排能能量傳遞效率較低；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng) 中，排能能量傳遞效率較高。(2)渦輪效率：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)中，渦輪效率較高；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)中，渦輪效率較低。2、對(duì)柴油的性能影響(1)柴

13、油機(jī)的加速性：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)響應(yīng)快，加速性能較好； 在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)效應(yīng)慢，加速性能較差。(2)低速轉(zhuǎn)矩特性：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)低速轉(zhuǎn)矩較??；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)低速轉(zhuǎn)矩特性比定壓渦輪增壓系統(tǒng)的好。（3）柴油機(jī)得油耗效率：采用定壓渦輪增壓系統(tǒng)時(shí)，在高增壓負(fù)荷時(shí)才具有較小的油耗率；采用 在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)時(shí)，在增壓壓力較低。并處于部分負(fù)荷時(shí)才有較小的油耗率。第八章、內(nèi)燃機(jī)的排放與控制一、采用多氣門技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)答：1、增加了內(nèi)燃機(jī)的充氣量，可以提高內(nèi)燃機(jī)功率百分之20左右；2、有利于噴油器在氣缸蓋中垂直布置，并使噴油嘴中心靠近燃燒室中心， 從而改善混合氣形成及燃燒， 可減低內(nèi)燃機(jī)油耗百 分之3-

14、 ; 3、可使內(nèi)燃機(jī)排放減少百分之 15-20 ; 4、多節(jié)氣門技術(shù)為擴(kuò)大排氣再循環(huán)率提供了可能。二、內(nèi)燃機(jī)燃燒后的產(chǎn)物的基本成分是：二氧化碳、水蒸汽、氧氣、氮?dú)?。三、微粒過(guò)濾器：氧化劑過(guò)濾器是一種能顯著降低柴油機(jī)顆粒排放的排氣出理裝置。四、排氣再循環(huán) EGR餞氣再循環(huán)）答：指將排氣管內(nèi)一部分排氣，再返流至進(jìn)氣管，并參與缸內(nèi)循環(huán)，這可降低NOx的排放，這樣一種系統(tǒng)稱為廢氣再循環(huán)。五、工況：將內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)稱為工況。六、內(nèi)燃機(jī)標(biāo)定功率分為：15分鐘功率、1小時(shí)功率、12小時(shí)功率、持續(xù)功率。七、內(nèi)燃機(jī)的速度特性：其主要性能參數(shù)隨轉(zhuǎn)速n而變化的規(guī)律內(nèi)燃機(jī)的外特性：當(dāng)柴油機(jī)的循環(huán)供油量被限制在對(duì)應(yīng)于

15、標(biāo)定工況點(diǎn)的位置或汽油機(jī)的節(jié)氣門全開(kāi)時(shí)，其主要性能參數(shù)隨轉(zhuǎn)速不同而變化的規(guī)律被稱為全負(fù)荷速度特征，俗稱外特性。部分負(fù)荷速度特性（315頁(yè)名）工程熱力學(xué)復(fù)習(xí)資料1 .熱力系內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量若保持恒定，則該熱力系一定是D。A開(kāi)口系B閉口系C孤立系 D 不能確定題解：當(dāng)穩(wěn)定流動(dòng)的開(kāi)口系 qmin =qmout則熱力系工質(zhì)質(zhì)量亦保持恒定2 .當(dāng)分析以下熱現(xiàn)象時(shí)，通常哪些可以取作閉口系：（B）1）正在使用的壓力鍋內(nèi)的蒸汽。2 ）被扎了胎的自行車輪胎。3 ）汽車行駛中輪胎被熱的路面加熱。4）內(nèi)燃機(jī)氣缸內(nèi)燃燒的氣體。5 ）內(nèi)燃機(jī)排氣沖程時(shí)氣缸內(nèi)的燃燒氣體。A 1 ）、2）可取作閉口系 B 3 ）、4）可取作閉口系

16、C 4 ）、5）可取作開(kāi)口系D 2 ）、4）可取作開(kāi)口系3 .熱力系與外界既有質(zhì)量交換，又有能量交換的是D 。A閉口系 B 開(kāi)口系 C絕熱系D開(kāi)口系或絕熱系4 .開(kāi)口系的質(zhì)量是C 。A不變的 B 變化的 C 變化的也可以是不變的D在理想過(guò)程中是不變的5 .某設(shè)備管道中的工質(zhì)為 50mmHg設(shè)大氣壓力為80kPa,此壓力在其壓力測(cè)量表計(jì)上讀A_。A 73.3 k Pa B 86.67 k Pa C 130 k PaD 30k Pa6 .如圖所示，某容器壓力表A讀數(shù)300kPa,壓力表B讀數(shù)為120kPa,若當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Ρ碜x數(shù)720mmHg則壓力表C的讀數(shù)為 B 。A 276.06kP a B 1

17、80kp aC 396.1kPa D 216.06kP a7 .容器內(nèi)工質(zhì)的壓力將隨測(cè)壓時(shí)的地點(diǎn)不同而C 。A增大 B 減小 C不變 D 無(wú)法確定8 .某壓力容器，其壓力表的讀數(shù)在南京為pg1與在拉薩pg2時(shí)相比較 B 。A 相同Pg2 = PglB 增大Pg2Pg1C 減小Pg2<Pg1D 無(wú)法確定9 .某負(fù)壓工作的凝汽器，若有個(gè)與大氣相連的閥門未關(guān)緊，真空遭破壞，此時(shí)凝汽器的真空 表讀數(shù) A。A降低 B 升高 C 不變 D沒(méi)有反應(yīng)10 .平衡狀態(tài)就是D。A穩(wěn)定狀態(tài)B 均勻狀態(tài) C不隨時(shí)間變化的狀態(tài) D與外界不存在任何勢(shì)差的的狀態(tài)11 .平衡狀態(tài)是指當(dāng)不存在外界影響時(shí)， B 。A熱力系

18、逐漸達(dá)到熱平衡的狀態(tài)B 熱力系狀態(tài)參數(shù)多次測(cè)量數(shù)值不變 C熱力系內(nèi)部變化很小 D熱力系內(nèi)部均勻一致12 .可逆過(guò)程A 。A要求過(guò)程一定是準(zhǔn)平衡過(guò)程B并不要求過(guò)程是準(zhǔn)平衡過(guò)程C 強(qiáng)調(diào)的是過(guò)程可以按原路線返回 D只是要求過(guò)程中不存在摩擦 13.準(zhǔn)平衡過(guò)程就是D qA平衡過(guò)程B可逆過(guò)程C 不可逆過(guò)程D 無(wú)限接近平衡的過(guò)程14 .可逆過(guò)程一定是C 。A工質(zhì)能回復(fù)到初態(tài)的過(guò)程 B 非平衡過(guò)程 C準(zhǔn)平衡過(guò)程 D存在著損耗的準(zhǔn)平衡過(guò)程 15.可逆過(guò)程與準(zhǔn)平衡過(guò)程的主要區(qū)別是C。A可逆過(guò)程比準(zhǔn)平衡過(guò)程進(jìn)行的快得多B 準(zhǔn)平衡過(guò)程是進(jìn)行得無(wú)限慢的過(guò)程C可逆過(guò)程不但是內(nèi)部趨于平衡，而且與外界亦趨于平衡D可逆過(guò)程中工

19、質(zhì)可以恢復(fù)為初態(tài)16 .初、終狀態(tài)相同的任何過(guò)程，其過(guò)程中傳遞的熱量 B 。2A相等 B q =Au +w C 均為Tds D T-S圖面積均相等117 .推動(dòng)功 B。A是過(guò)程量B 是狀態(tài)的函數(shù) C 是儲(chǔ)存能 D是熱力狀態(tài)變化時(shí)作的功18 .熱力系與外界發(fā)生能量交換時(shí)，功和熱量是 A 。A過(guò)程量 B 強(qiáng)度量C廣延量 D狀態(tài)參數(shù)19 .動(dòng)力循環(huán)中膨脹功C 壓縮過(guò)程消耗的功。A等于 B 小于 C 大于D不能確定兩者的大小20 .制冷循環(huán)中，膨脹功 C壓縮功。A吸熱量大于放熱量B 等于 C小于 D不能確定兩者大小21 .任意一個(gè)逆向循環(huán)，其 B 。A吸熱量大于放熱量B吸熱量小于放熱量 C吸熱量等于放

20、熱量 D吸熱和放熱的大小關(guān)系不定22 .工質(zhì)膨脹時(shí)D 。A一定對(duì)外放熱B 一定要對(duì)工質(zhì)加熱 C工質(zhì)溫度一定降低D工質(zhì)必須滿足能量平衡方程23 .下列各式正確的是 A。1 ) q = Au + (p2v2 Rv1)2) Q = AH JVdp3) q = Ah + iwt4)q=Au+(w2w06 ) q=AuA 1)2) 6 ) B 324.外界對(duì)熱力系作功D。A 40Kj B 60Kj C)4)6) C 1)60kJ ,熱力系從外界吸熱40Kj D 80kJ3)5) D 2)5)6)20kJ ,則熱力系的熱力學(xué)能變化量為1525 . dq =cvdT + pdv適用于 D 過(guò)程。A任何工質(zhì)的

21、不可逆B任何工質(zhì)的可逆C理想氣體的任何D理想氣體的可逆26 .技術(shù)功 wt=h1-h2適用于C 。A任何工質(zhì)的任何過(guò)程 B理想氣體的定壓過(guò)程 C任何工質(zhì)的絕熱過(guò)程 D理想氣體的任何過(guò)27 .絕熱節(jié)流過(guò)程為 D過(guò)程。A定始 B 定溫 C 可逆 D 不可逆28 .吸熱量q =h2 - h1的表達(dá)式只適用于B 。A可逆的定容過(guò)程B 定壓條件的可逆、不可逆過(guò)程 C 定溫條件的可逆、不可逆過(guò)程 D任何條件的可逆、不可逆過(guò)程29 .穩(wěn)定流動(dòng)的開(kāi)口系其質(zhì)量流量 C。A進(jìn)口處大于出口處的B 進(jìn)口處小于出口處的C 進(jìn)口處等于出口處的D 為ACf30 .穩(wěn)定流動(dòng)的開(kāi)口系能否同時(shí)滿足-m 26Q =dH、6Q =d

22、H + dcf +mgdz +6Ws ?( D )2A無(wú)法判斷 B不可以滿足CWt # mdc2 + mgdz + 占取 D覦=m dc2 + mgdz + BWs，所以滿足2231 .輸氣管路向絕熱、 真空的剛性容器充氣。若充氣時(shí)輸氣管路中的參數(shù)保持恒定，Cp、Cv為定值，則當(dāng)氣體充入容器后其溫度將A。A升高 B 降低 C不變 D 不能確定32 .體積為1nm的容器中充有N2 ,溫度為20 C,表壓力為1000mmHg當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?kg/cm2, 為了確定其中的氣體質(zhì)量，下列計(jì)算哪些是正確的。(C )RT1000 1.0 288.3145 20=1684 kgBm =PVMN21000 9

23、.81 104 1.0 28735.6RT8.3145 293=1531.51kgc pVC mRgT(1000 735.6) 133.32 1.0 2883145 293=2.659 kgz1000 八 / c cc、.(1) 1.0 28D m = 0- = 735.6 = 0.78 10 與 kgRaT287 293g33.已知空氣的溫度C 。20 C,壓力760mmHg則此時(shí)空氣的密度=7 760/735.6 口A B8314 29334.某剛性容器體積760 133.32 28.97 C 760 133.32 28.97 D 760 28.978.314 2938314 2938.3

24、14 203.0m3,盛有10kg的一氧化碳?xì)怏w，氣體溫度40 C,若維持其溫度不變,慢慢注入一氧化碳?xì)怏w，當(dāng)壓力升至原先狀態(tài)的3倍時(shí)，容器內(nèi)氣體的質(zhì)量為原先的C倍。A m2 =30 B 他=3.1CP1m1p23m1m)35 .某車胎體積0.05m3,內(nèi)有20C、0.2MPa的空氣。若車胎在高溫路面上行駛，設(shè)車胎體積一定，受高溫路面影響，胎內(nèi)氣體溫度上升至40c時(shí)，氣體壓力為A MPa 。t2A 1.068 p 1 B 3 p 1 C 2 p 1D p 1 t136 .氣體流量若在冷態(tài)測(cè)得體積流量qv=10m/s ,熱態(tài)工作時(shí)，常采用系數(shù) Kt修正溫度對(duì)流量的影響。設(shè)冷態(tài)t1=25C,熱態(tài)t

25、 2=300C,忽略壓力變化，熱態(tài)時(shí)氣體流量B 。33A qVT = KTqV =12 10 m /s B qVT = KTqV = 1.923 10 m /sC qVT -KTqV -0.091 10 m3/s DqVT -KTqV -0.0833 10 m3/s37. 2kmol的各種氣體所占的體積B 。A均相等 B同溫同壓下均相等C 均為22.4m3 D 均為2X22.4m338. 10標(biāo)準(zhǔn)立方米空氣定容吸熱，溫度由 300c升高至500C ,其吸熱量為 D kJ5 RA2-(500-300) 10 B28.97Rg28.97(500 -300) 10C 57(500 - 300) 10

26、 D 10 (c；00 500-03°° 300)39. 10標(biāo)準(zhǔn)立方米氧氣定壓吸熱，溫度由 20c升高至150C,其吸熱量為D kJA R5 一A -2-(150-20) 10 B 28.977旦2-(150 -20) 10 28.975 4,157C(150 _20) 1022.440. 10kg氮?dú)舛ㄈ菸鼰幔瑴囟扔葾 5 8.314(400 300)10 28C 5 4.157 (400 -300) 10 2841. 10kg空氣定壓吸熱，溫度由7 8 314A 7(350 300) 1028.97C 5 4.157 (350 -300) 10 28.9742. 利用

27、定值熱容分析氣體問(wèn)題時(shí),7 4.157 -D(150 - 20) 1022.4300 c升高至400 C,其吸熱量為7 4.157 (400 _ 300) 10285 4.157 (400 -300) 1022.4300 c升高至350 C,其吸熱量為B 7 4.157 (350 _ 300) 1022.4350D 10 0當(dāng)工質(zhì)為雙原子氣體,C kJD kJ 。父 350 - c；00 乂 300)定容過(guò)程，物量單位選擇體積計(jì)量時(shí)， C 。A各種氣體定值容積熱容均為CV = 5-4.157 B各種氣體定值容積熱容均為CV = 7-4.157M22.45 4 157C各種氣體定值容積熱容均為C

28、v = D各種氣體定值容積熱容均為22.4CV =7 4.15743 .利用定值熱容分析氣體問(wèn)題時(shí)，當(dāng)工質(zhì)為雙原子氣體，定壓過(guò)程，物量單位選擇質(zhì)量計(jì)量 時(shí)，d。A各種氣體定值質(zhì)量熱容均為 Cp =54.157 B各種氣體定值質(zhì)量熱容均為Cp = 7M 4.157 7 4 1577 4 157C定值質(zhì)量熱容均為cp =D定值質(zhì)量熱容均為C p =p 22.4p M44 .下列關(guān)系式中適用于任何氣體的是D qAcc一，,一一，-力、Cp - cv-RgBcmp-Cmv - R CCp /cv- k DCp- () p:T45 .邁耶公式 Cp Cv = Rg , B。A適用于理想氣體，且定值比熱容

29、B 適用于理想氣體，是否定值比熱容不限C適用于任何氣體，但要求定值比熱容D適用于任何氣體，是否定值比熱容不限46 .任何熱力過(guò)程中，理想氣體的熱力學(xué)能的變化量都可以表示為B 。A u =cp T b u =cv T C u= ：h-，、pv D：u=q-wt47 . 一定量理想氣體從相同的初態(tài)出發(fā)分別經(jīng)過(guò)不可逆過(guò)程A、可逆過(guò)程B到達(dá)相同的終狀態(tài)，則兩過(guò)程中氣體熱力學(xué)能變化B。AUia2 ： Uib2 B Uia2 = ：Uib2 C山伍2山化2 D ：U1a2 = 一 ：U1b248 .一定量空氣從初態(tài)t1 = 20C, p= 1.01325 X 105Pa經(jīng)一可逆過(guò)程達(dá)到終態(tài)T2=293K,

30、 p2=2Mpa,空氣的熱力學(xué)能變化量C 。A 皿12增大 B皿12減小C&U12不變D U 12在閉口系中保持不變，開(kāi)口系中將增大49 . 1kg理想氣體，從初態(tài) 20 C, pi=1MPa定壓膨脹至p2=0.1MPa,然后又經(jīng)定容加熱至t3= 20C,氣體經(jīng)123過(guò)程的熱力學(xué)能變化量 B。A AU 增大 B AU 不變 C AU 減小 D AU12AAU2350 .任何熱力過(guò)程中，理想氣體的焰變化量都可以采用B 確定。人匚'2=0/" B=cPT C h = . ：u ，pv D h = q - w51.1kg空氣從初態(tài)T1=300K, p1MPa分別經(jīng)兩條不同路

31、徑： 途經(jīng)1A 2到達(dá)狀態(tài)2,T2=500K, p2=1.5MPa；途經(jīng)1 B 3到達(dá)狀態(tài) 3, T3=500K, p 3=2MPa則兩過(guò)程的烙變化D 。A h1 A_2< h1_B J3B“幾工_2>“幾3_3c -h1U_2 =h1_BJ3D h1U_2 =h1 ,B J352.某一理想氣體經(jīng)歷一個(gè)熱力學(xué)能不變的過(guò)程，則這個(gè)過(guò)程中烙的變化A 。AAh=0 B Ah <0 CAh >0D 不能確定58.某種理想氣體由狀態(tài) 1經(jīng)歷不可逆絕熱膨脹過(guò)程，變化到達(dá)狀態(tài) 2,該過(guò)程中工質(zhì)嫡的變 化 D QA LS = 0 B 二s = C二 s=Q DLS.053 . 1kg氣

32、體經(jīng)歷一個(gè)定壓過(guò)程，則過(guò)程中的嫡變化B。A s = cv ln T2 b s = cp In T2 c s = Rg In v2d s = Rg In -p1T1pT1gV1gp254 .絕熱過(guò)程中技術(shù)功等于過(guò)程初、終狀態(tài)的燃降，即wt = h1 - h2,這個(gè)結(jié)論適用于DA理想氣體 B水蒸汽C可逆過(guò)程D 任何工質(zhì)的可逆、不可逆過(guò)程55 .理想氣體等溫壓縮過(guò)程，其烙變化量 C。A總是負(fù)值 B 總是正值 C 為零D有時(shí)是負(fù)值56 .理想氣體在一 氣缸中被壓縮，若容器與外界絕熱，氣體的溫度將B。A降低B升高C保持不變D無(wú)法確定57 .理想氣體在一個(gè)帶活塞的氣缸中絕熱膨脹，則氣體溫度B。A升高B降低

33、C保持不變D無(wú)法確定58 .理想氣體熱力過(guò)程分析中， 只有在 D 時(shí)才可以采用q = Ah表示過(guò)程中的熱交換量。A絕熱過(guò)程 B任何過(guò)程 C多變過(guò)程 D定壓過(guò)程59 .卡諾循環(huán)是D。A具有可逆等溫吸熱和可逆等溫放熱的循環(huán)B具有兩個(gè)恒溫?zé)嵩?，且滿足 寸三=0的循環(huán)C熱效率等于（1-五）的循環(huán)D循環(huán)中工質(zhì)除了與兩個(gè)恒溫?zé)嵩磽Q熱外，無(wú)其它熱交換的可逆循環(huán)60 .卡諾循環(huán)在 300K、1000K熱源之間工作，每小時(shí)吸收熱量20KJ,每小時(shí)完成6次循環(huán)，則此循環(huán)輸出效率為 B。A 3.67W B 3.89W C 0.56W D14W61 .卡諾循環(huán)在0o c、1000 c兩熱源間工作，若輸出功率1kW每5

34、分鐘完成一次循環(huán)，每次循環(huán)工質(zhì)從高溫?zé)嵩次諢崃緿 。A 373Kj B 223.8Kj C 1200Kj D 1119kJ62 .卡諾循環(huán)在300K、1200K熱源間工作，每小時(shí)吸收熱量20kJ,向冷源排出熱量BA 2.5Kj B5Kj C15Kj D15kJ63 .循環(huán)熱效率 小=1-丁2"1 ,只適用于B 。A卡諾循環(huán)B兩個(gè)恒溫?zé)嵩撮g的可逆循環(huán)C兩個(gè)恒溫?zé)嵩撮g的一切循環(huán)D多個(gè)熱源的可逆循環(huán)64. 一切不可逆熱機(jī)的熱效率）與可逆熱機(jī)的11t相比較,At t > Y tB Y t = Y tC Y t < Y tD需視具體條件而定65 .工質(zhì)經(jīng)歷不可逆循環(huán)一 Q正向循環(huán)

35、。>0T66.對(duì)于一個(gè)不可逆過(guò)程a-s1 T、Q=S2- S12獸S2 S11 T需視過(guò)程而定67 .閉口系工質(zhì)經(jīng)過(guò)定壓變化，嫡變化 D 。A必為正值 B 必為負(fù)值C 必為零 D 正、負(fù)、零均有可能68 .某過(guò)程既是等嫡過(guò)程又是絕熱過(guò)程，則過(guò)程 A。A一定是可逆過(guò)程 B -一定是一一個(gè)膨脹過(guò)程C -一定是一一個(gè)壓縮過(guò)程 D不能確定其過(guò)程性質(zhì)69 .可逆過(guò)程的嫡必為零，不可逆過(guò)程嫡必大于零，這種認(rèn)為是D qA正確的 B針對(duì)定壓過(guò)程而言的C 針對(duì)理想氣體而言的D針對(duì)絕熱過(guò)程而言的AS1=S2BS1S2C §S2D S70 .不可逆絕熱壓縮過(guò)程，終狀態(tài)S2與初狀態(tài)S1之間的關(guān)系 B。

36、2,可以大于S1,也可以小于 S1,視過(guò)程是否有摩擦71 .不可逆絕熱膨脹過(guò)程，終狀態(tài)溫度T2 ,與達(dá)到相同終態(tài)壓力的可逆過(guò)程溫度T2之間C。 frrAT2=T2BT2<T2CT2> T2 D 視情況而定72 .工質(zhì)從相同的初態(tài)，分別經(jīng)過(guò)可逆、不可逆絕熱膨脹至相同的終態(tài)壓力時(shí)，不可逆過(guò)程的Fv2與可逆過(guò)程的 V2之間 。 FFFFFFA V2 =V2B V 2> V2CV2>V2D 可以V2>V2,也可以 V2> V2、V2 =V2。73 .“嫡增大S2>$的過(guò)程，必定是吸熱過(guò)程”，這種認(rèn)為是 。A正確的 B 針對(duì)可逆過(guò)程的C 針對(duì)定壓過(guò)程的D針對(duì)定溫

37、過(guò)程的74 .嫡增大的過(guò)程B ,則過(guò)程為不可逆過(guò)程。A必有不可逆因素存在 B 若熱力系與外界無(wú)熱量交換C若熱力系與外界無(wú)功交換D 一定有功的損耗75 .工質(zhì)通過(guò)邊界與外界可逆條件下交換功時(shí)嫡的變化C 。A為正B為負(fù) C 為零 D無(wú)法確定76 .熱量由高溫?zé)嵩?傳向低溫?zé)嵩?T2,且TOT2,則該過(guò)程 B。A為可逆過(guò)程B為不可逆過(guò)程C 以上兩者均有可能D 無(wú)法確定其性質(zhì)77 .絕熱系發(fā)生不可逆過(guò)程，嫡的變化 A。AAS=g BAS = ASf C &S=0 D AS v 078 .某一定量工質(zhì)將2000KJ的熱量散失到周圍環(huán)境，環(huán)境溫度300K,若工質(zhì)散熱時(shí)嫡變化-5 kJ/K ,這過(guò)程

38、 B 。A可以發(fā)生且為可逆B可以發(fā)生且為不可逆C不可能發(fā)生D違反嫡增原理79 .閉口系工質(zhì)經(jīng)歷可逆變化，對(duì)外作功 20kJ,散熱20kJ,則系統(tǒng)嫡 B。A增加 B 減小 C 不變 D 不能確定80 .閉口系工質(zhì)經(jīng)歷不可逆變化過(guò)程，向外輸出功，同時(shí)散熱，則系統(tǒng)嫡變化D。A減小B增加 C不變 D 不能確定81 .不可逆過(guò)程時(shí)，系統(tǒng)嫡 D qA增大 B 減小C不變D不確定82 .不可逆絕熱過(guò)程中，系統(tǒng)嫡 B。A不變 B 增大C減小D不確定83 .閉口系嫡增加，則該熱力系D 。A必為吸熱過(guò)程 B必為不可逆過(guò)程C必為放熱過(guò)程 D 不能確定其吸熱、放熱84 .不可逆過(guò)程使絕熱系的嫡變化B 。A可增大，可減

39、小 B 一定增大 C保持不變 D減小85 .孤立系內(nèi)各物體的嫡B 。A只能增大B能增大也能減小C可逆變化時(shí)只能保持不變D增大時(shí)必為不可逆過(guò)程86 .由氧氣Q與氮?dú)釴k組成的空氣平O2 =21%WN2 =79% ,其中氧氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)BA ,O2 = O2Bc0.21 287C ''O2 =0.21 287 0.79 2880.21 32' 'O2 =0.21 32 0.79 2828 , O2 = 0.21 3287 .由某種x氣體與某種氣體組成的混合氣體，參數(shù)為p、V、T,已知其中x氣體的分壓力px,分體積 V混合氣體中x氣體的狀態(tài)方程CAPxVx= mxRgx

40、TBPxV= mRgTCpVx= mxRTD pV =mxRg、T88 .剛性容器中原有某種理想氣體，參數(shù)Pi、V、T1,現(xiàn)定溫充入第二種氣體，使容器中的壓力升到p2,容器中現(xiàn)貯氣體C 。.p2 V(p1 p2)Vp2 VA m :B m C m :Rg2TD m = m1m2PiVp2V I -R/Rg2T89 .由體積分?jǐn)?shù)為20%氧氣，30%M氣，50%二氧化碳組成的混合氣體，其定值定壓體積熱容C 。cp7 4.15722.4cp=0.55 4.15722.4(0.2 0.3)7 4.15722.4cp= (0.2 - 0.3)7 4.15722.40.59 4.15722.4cp= (0

41、.2 0.3 0.5)7 4.15722.490.由中02 =0.3,5n2 =0.6,邛h 2 =0.1組成的混合氣體，其定容體積定值熱容A cv 一 ' C cv5 4.15722.47 4.15722.45 4.157cv 二 T-T 二0.3 32 0.6 28 0.1 27 4.157cv -0.3 32 0.6 28 0.1 291.由«O2 =0.20, «n2 =0.80組成的混合氣體，其定壓定值質(zhì)量熱容A。A cp7 4.1577 4.157Meq8314cp5 4.15783140.2 259.8 0.8 296.90.2 259.8 0.8 2

42、96.9C cp5 4.1575 4.15783140.2 32 0.8 280.2 259.8 0.8 296.992.兩種不同性質(zhì)的氣體由隔板隔開(kāi)，抽去隔板混合氣體的壓力B隔板兩側(cè)體積相等， 壓力分別為p1、p2,溫度相等T1=T2,A p = R 32B(mm2)RgeqTp =V1V2p =(p1 p2)TV1V2八m1Rg1T m?Rg2TC p 二V1V293 .開(kāi)口系的質(zhì)量是C 。A不變的 B 變化的 C 變化的也可以是不變的D 在理想過(guò)程中是不變的94 .下列熱力系中與外界可能與外界有質(zhì)量交換的系統(tǒng)是D 。A開(kāi)口系B絕熱系C閉口系 D開(kāi)口系、絕熱系95 .某設(shè)備管道中的工質(zhì)為5

43、0mmHg設(shè)大氣壓力為80kPa,此壓力在其壓力測(cè)量表計(jì)上讀數(shù)為A。A 73.3 k Pa B 86.67 k Pa C 130 k PaD 30k Pa96.某壓力容器，其壓力表的讀數(shù)在南京為pg1與在拉薩pg2時(shí)相比較 BA 相同pg2 = pg1 B 增大pg2 > Dg1 C 減小Rg2 < Dg1D無(wú)法確定97 .可逆過(guò)程A 。A要求過(guò)程一定是準(zhǔn)平衡過(guò)程B并不要求過(guò)程是準(zhǔn)平衡過(guò)程C強(qiáng)調(diào)的是過(guò)程可以按原路線返回D只是要求過(guò)程中不存在摩擦98 .平衡狀態(tài)是指當(dāng)不存在外界影響時(shí)，B。A熱力系逐漸達(dá)到熱平衡的狀態(tài)B熱力系狀態(tài)參數(shù)多次測(cè)量數(shù)值不變C熱力系內(nèi)部變化很小 D熱力系內(nèi)部均

44、勻一致99.外界對(duì)熱力系作功20kJ ,則熱力系的熱力學(xué)能變化量為60kJ ,熱力系從外界吸熱D。A 40Kj B 60Kj C 40Kj D 80kJ100 .技術(shù)功 Wt =h -h2適用于C 。A任何工質(zhì)的任何過(guò)程B 理想氣體的定壓過(guò)程C任何工質(zhì)的絕熱過(guò)程D 理想氣體的任何過(guò)程101 .任何熱力過(guò)程中，理想氣體的熱力學(xué)能的變化量都可以表示為B 。A lu = cpxTB lu =cvLT C lu = . ：h - . ：pv D lu = q - wt102.1kg理想氣體，從初態(tài) 20C, pi=1MPa定壓膨脹至p2=0.1MPa,然后又經(jīng)定容加熱至 t3 = 20C,氣體經(jīng)123

45、過(guò)程的熱力學(xué)能變化量 B。A AU 增大 B AU 不變 CAU 減小 DAU12AAU231223103 .任何熱力過(guò)程中，理想氣體的焰變化量都可以采用B 確定。A 匚。2 =C/T B h =cpT C Lh - ：u l pv D 匚 h =q - w104 . 1kg空氣從相同的初態(tài)出發(fā)分別經(jīng)過(guò)不可逆過(guò)程1 A 2、可逆過(guò)程1 B2到達(dá)相同的終狀態(tài)，則過(guò)程中烙的變化D QA-h1A2-h1B2B- h1A2,:- h1B2C- h1A2一h1B2 D- h1A2: h1B2題解：Ah12與過(guò)程無(wú)關(guān)，僅取決與初、終狀態(tài)。105 .卡諾循環(huán)是D 。A具有可逆等溫吸熱和可逆等溫放熱的循環(huán)B具有兩個(gè)恒溫?zé)嵩矗?且滿足勺詈=0的循環(huán)C熱效率等于(1 -T2)的循環(huán)D