抗滑樁設(shè)計說明書

1、抗滑樁設(shè)計說明書 地質(zhì)災(zāi)害理論與制課程設(shè)計報告 學(xué)院名稱 河海學(xué)院專業(yè)班級 地質(zhì)一班學(xué)生姓名 蒲春林學(xué) 號 10480120指導(dǎo)老師 葉四橋起訖日期 目錄第一部分 設(shè)計說明1. 前沿. 11.1 工程地理位置、行政區(qū)劃、坐標(biāo)、交通條件 . 21.2 設(shè)計依據(jù) . 22.工程概況. 22.1 自然、地質(zhì)環(huán)境條件 . 22.1.1地形地貌 . 22.1.2地層巖性 . 32.1.3地質(zhì)構(gòu)造 . 32.1.4水文地質(zhì)條件 . 32.1.5不良地質(zhì)現(xiàn)象 . 42.2滑坡穩(wěn)定性驗證及結(jié)論 . 42.2.1場地穩(wěn)定性評價定性分析 . 42.2.2定量分析滑坡現(xiàn)狀穩(wěn)定性驗算 . 43.治理工程設(shè)計 . 53

2、.2支擋工程設(shè)計工況及參數(shù)的確定 . 53.3支擋工程具體方案設(shè)計及計算 . 53.3.1 支擋工程具體方案設(shè)計 . 53.3.2支擋工程相關(guān)計算詳見計算書部分 . 63.4支擋工程方案比選 . 63.5支擋方案分項設(shè)計 . 63.5.1 抗滑樁設(shè)計 . 63.5.2 擋板設(shè)計 . 64.施工組織設(shè)計 . 74.1施工條件 . 74.2料場選擇與開采 . 74.3施工交通運輸 . 74.4施工工序及注意事項 . 74.4.1抗滑樁施工工序及注意事項 . 74.4.2排水施工工序及注意事項 . 94.5施工總進(jìn)度 . 95.工程量統(tǒng)計表 . 106.施工總說明 . 106.1施工過程可能遇到的突

3、發(fā)情況及處理 . 10 第二部分 計算書1.工程概況. 111.1工程概況 . 111.2 場地條件 . 111.2.1 氣象水文 . 111.2.2 地形地貌 . 111.2.3 地層巖性 . 111.2.4 地質(zhì)構(gòu)造 . 121.2.5 水文地質(zhì)條件 . 121.2.6 人類工程活動 . 132.計算依據(jù). 132.1 計算參數(shù) . 132.2 計算工況及安全系數(shù)確定 . 133.滑坡穩(wěn)定性及滑坡推力計算 . 133.1 計算剖面 . 133.2 計算方法 . 143.3 計算結(jié)果 . 143.4 穩(wěn)定性評價 . 164.抗滑樁結(jié)構(gòu)設(shè)計 . 164.1 抗滑樁擬定 . 164.2 抗滑樁參

4、數(shù)計算 . 164.3 抗滑樁計算模式選取 . 174.4 受荷段11. 前言1.1 工程地理位置、行政區(qū)劃、坐標(biāo)、交通條件滑坡位于巫溪縣安子平，位于重慶東北部，隸屬重慶市管轄區(qū)，行政區(qū)劃屬巫溪縣龍溪鎮(zhèn)安子平村社。滑坡地理位置：東經(jīng)108°51、北緯31°17。 兩巫公路從此滑坡體上通過，交通較便利。1.2 設(shè)計依據(jù)滑坡的設(shè)計依據(jù)主要依據(jù)如下：（1）K96+030K96+155工程地質(zhì)詳細(xì)勘察報告（2）K96+030K96+155工程地質(zhì)勘察圖件（3）滑坡防治工程設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)范DZ0240-2004重慶市地質(zhì)災(zāi)害防治工程設(shè)計規(guī)范（DB50/5029-2004）； 建筑地

5、基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB 50007-2002）；建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB 50330-2002）；室外排水設(shè)計技術(shù)規(guī)范（GB 50108-2001）；砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50003-2001）；混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50010-2010）；錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范（GB 50086-2001）；公路路基設(shè)計規(guī)范（JTG D302004）；2.工程概況2.1 自然、地質(zhì)環(huán)境條件2.1.1地形地貌本區(qū)屬構(gòu)造侵蝕中山斜坡地貌，地勢總體東南高西北低，地面高程為720.846m741.70m，設(shè)計線路左側(cè)地形較平緩，為階梯狀旱地，斜坡坡向310320，坡角1020，局部達(dá)25，斜坡由上至下坡度

6、變緩，區(qū)內(nèi)見少量雜草灌木。22.1.2地層巖性擬建段出露地層有第四系全新統(tǒng)筑填土層（Q4me）、殘坡積層（Q4dl+el）及三疊系中統(tǒng)巴東組（T2b）泥巖、灰?guī)r，現(xiàn)分述如下：筑填土層（Q4me）：灰褐色、灰黑色，松散，稍濕，主要由碎石，粉粒、粘粒及少量生活垃圾組成，土石比3：2，該層僅在ZK64附近有分布，層厚2.50m。含碎石粉質(zhì)粘土（Q4dl+el）：黃褐色、土黃色，稍濕，稍密，主要由粉質(zhì)粘土、碎石及風(fēng)化巖屑不均勻混合組成，粉質(zhì)粘土含量約8090%，可塑狀，碎石含量約1020%，成分以泥巖為主，呈強風(fēng)化狀態(tài)，粒徑25，棱角狀，區(qū)內(nèi)有分布，層厚4.25m。泥巖（T2b）：主要由粘土礦物組成，

7、網(wǎng)狀方解石脈發(fā)育，泥質(zhì)細(xì)粒結(jié)構(gòu)，薄層狀構(gòu)造，按風(fēng)化程度可分強弱風(fēng)化兩亞層，現(xiàn)分述如下：強風(fēng)化泥巖：青灰色，節(jié)理裂隙發(fā)育，大部分原生結(jié)構(gòu)已被風(fēng)化破壞，表面可見鐵錳質(zhì)氧化膜，層厚2.20m。弱風(fēng)化泥巖：青灰色，節(jié)理裂隙發(fā)育，部分原生結(jié)構(gòu)已被風(fēng)化破壞，節(jié)理裂隙光滑平直，本次勘察最大揭露厚度0.70m。2.1.3地質(zhì)構(gòu)造區(qū)內(nèi)構(gòu)造屬朝陽官陽背斜南翼，出露三疊系中統(tǒng)巴東組泥巖。區(qū)內(nèi)基巖呈單斜產(chǎn)出，走向及傾向沿公路略有變化，產(chǎn)狀為161°41°，主要發(fā)育二組節(jié)理，L1：產(chǎn)狀319°51°，節(jié)理面光滑平直，張開度12，充填泥質(zhì)，延伸1.006.00m，穿層，密度1條/0

8、.8m；L2：產(chǎn)狀為185°53°，節(jié)理面粗糙，閉合，密度1條/0.6m。2.1.4水文地質(zhì)條件地表水經(jīng)地表調(diào)查及民訪，區(qū)內(nèi)地表水類型為大氣降水斜坡面流，地表水沖刷作用大，雨季時地表水沿斜坡匯入沖溝排泄，流量受季節(jié)控制。 3地下水區(qū)內(nèi)上覆含碎石粉質(zhì)粘土，區(qū)內(nèi)均有分布，具顆粒粗，孔隙率高，透水性好的特點，地下水類型為第四系殘坡積松散層孔隙水、基巖裂隙水，其補水來源主要為大氣降水，雨季時大氣降雨沿孔隙、基巖裂隙下滲并排向地表低洼處。受季節(jié)控制，擬建區(qū)屬地下水補給區(qū)，本次勘察未揭露到地下水。綜上所述，場地內(nèi)地表水類型為大氣降水斜坡面流，地下水類型為第四系殘坡積松散層孔隙水、基巖裂

9、隙水，受季節(jié)控制。2.1.5不良地質(zhì)現(xiàn)象場地地貌屬構(gòu)造剝蝕中山斜坡地貌，地形起伏變化較大，地形坡度為1020，巖土界面較陡，地表水沖刷作用大，受地表水沖刷作用，斜坡地表淺層土體局部已發(fā)生坍塌、錯落現(xiàn)象，工程填筑加載后受地表水沖刷作用易失穩(wěn)，椐地面調(diào)查，區(qū)內(nèi)未見斷層等不良地質(zhì)現(xiàn)象。2.2滑坡穩(wěn)定性驗證及結(jié)論2.2.1場地穩(wěn)定性評價定性分析場地地貌屬構(gòu)造剝蝕中山斜坡地貌，地形起伏變化較大，地形坡度為1020，巖土界面較陡，地表水沖刷作用大，受地表水沖刷作用，斜坡地表淺層土體局部已發(fā)生坍塌、錯落現(xiàn)象，工程填筑加載后受地表水沖刷作用易失穩(wěn)，椐地面調(diào)查，區(qū)內(nèi)未見斷層等不良地質(zhì)現(xiàn)象。2.2.2定量分析滑坡

10、現(xiàn)狀穩(wěn)定性驗算采用以極限平衡理論為依據(jù)的折線滑動法（傳遞系數(shù)法）來計算滑坡的穩(wěn)定系數(shù)和剩余下滑力。 4表1 計算成果表 由上可知：在天然工況下，填筑土體不會沿填土界面發(fā)生滑移，處于基本穩(wěn)定狀態(tài)；在暴雨工況下，填筑土體可能沿填土界面發(fā)生失穩(wěn)，但剩余下滑力較小；在天然工況下，填筑土體和坡積體可能巖土界面發(fā)生失穩(wěn)，但剩余下滑力較小，在暴雨工況下，填筑土體和坡積體可能沿巖土界面發(fā)生失穩(wěn)，其剩余下滑力最大，為502.3kN。故需對此滑坡進(jìn)行治理，并按在暴雨工況下巖土界面為主滑面進(jìn)行設(shè)計。 3.治理工程設(shè)計3.2支擋工程設(shè)計工況及參數(shù)的確定支擋工程應(yīng)選擇最不利的荷載組合情況，工程區(qū)地震活動不明顯，區(qū)內(nèi)無明

11、顯不良地質(zhì)現(xiàn)象，場地為單斜構(gòu)造，地質(zhì)構(gòu)造簡單，水文地質(zhì)條件簡單，地震基本烈度VI，場地穩(wěn)定，適宜公路建設(shè)。所以不需要考慮地震工況，重點需要考慮的是暴雨工況。根據(jù)暴雨工況中的最大滑坡推力進(jìn)行設(shè)計計算。支擋工程的參數(shù)使用情況詳見設(shè)計計算書。3.3支擋工程具體方案設(shè)計及計算3.3.1 支擋工程具體方案設(shè)計支擋工程應(yīng)選擇在滑坡推力比較小、滑體厚度比較薄、滑面比較平緩、滑床比較好的地方，通過綜合分析及比較，支擋結(jié)構(gòu)應(yīng)選在圖中所示位置。 53.3.2支擋工程相關(guān)計算詳見計算書部分3.4支擋工程方案比選在支擋工程方案比選中，綜合考慮各方面的原因，本設(shè)計選用抗滑樁方案進(jìn)行支擋?？够瑯断嚓P(guān)設(shè)計及計算詳見計算書部

12、分。3.5支擋方案分項設(shè)計3.5.1 抗滑樁設(shè)計3.5.1.1抗滑樁截面尺寸選擇：2 x 33.5.1.2 抗滑樁埋深14.23m，其中滑面以下埋深5m，滑面以上埋深9.23m。3.5.1.3混凝土標(biāo)號選用C30。3.5.1.4 鋼筋型號的選用：縱向受力鋼筋選用HRB335，箍筋選用HRB335。3.5.2 擋板設(shè)計3.5.2.1 擋板厚度設(shè)計為300mm。3.5.2.2 混凝土標(biāo)號選用C30。3.5.2.3 鋼筋選擇按構(gòu)造要求選用。3.5.3截水溝設(shè)計3.5.3.1截水溝截面尺寸如圖所示。 3.5.3.2混凝土標(biāo)號選用C30。64.施工組織設(shè)計4.1施工條件施工場地較緩，離水源較近，正在修建

13、的K96公路可進(jìn)行運輸混凝土、鋼材、砌石等材料，總的來說施工場地便利。4.2料場選擇與開采施工場地較為平緩，可選在完成的K96公路上作為料場，土體可從坡體上部開挖填筑在下方，其他則從附近運輸。4.3施工交通運輸擬建段位于重慶市巫溪縣安子平，設(shè)計路中線在現(xiàn)有公路右側(cè)約100m，交通運輸方便，利于施工。4.4施工工序及注意事項4.4.1抗滑樁施工工序及注意事項（1）施工準(zhǔn)備按工程要求進(jìn)行備料，選用材料的型號，規(guī)格符合設(shè)計要求，有產(chǎn)品合格證和質(zhì)檢單。鋼筋應(yīng)專門建庫堆放，避免污染和銹蝕。使用普通硅酸鹽水泥。沙石料的雜質(zhì)和有機制的含量應(yīng)符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。（2）樁孔開挖（人工挖樁

14、）當(dāng)采用人工挖孔樁時要遵守下列原則進(jìn)行：A、開挖前應(yīng)平整孔口，并做好施工區(qū)的地表截、排水及防滲工作。多年平均相對濕度為79%。年平均降雨量1082mm，降雨多集中在59月，尤其是68月多暴雨，日最大降雨量達(dá)192.9mm，小時最大降雨量超過65mm。雨季，尤其是暴雨期往往是滑坡的活動期。據(jù)工程地質(zhì)調(diào)查，斜坡坡頂、坡腳無塘、田、水庫、河流等地表水體分布1.2.2 地形地貌本區(qū)屬構(gòu)造侵蝕中山斜坡地貌，地勢總體東南高西北低，地面高程為720.846m741.70m，設(shè)計線路左側(cè)地形較平緩，為階梯狀旱地，斜坡坡向310320，坡角1020，局部達(dá)25，斜坡由上至下坡度變緩，區(qū)內(nèi)見少量雜草灌木。1.2.

15、3 地層巖性擬建段出露地層有第四系全新統(tǒng)筑填土層（Q4me）、殘坡積層（Q4dl+el）及三疊系中統(tǒng)巴東組（T2b）泥巖、灰?guī)r，現(xiàn)分述如下：11筑填土層（Q4me）：灰褐色、灰黑色，松散，稍濕，主要由碎石，粉粒、粘粒及少量生活垃圾組成，土石比3：2，該層僅在ZK64附近有分布，層厚2.50m。含碎石粉質(zhì)粘土（Q4dl+el）：黃褐色、土黃色，稍濕，稍密，主要由粉質(zhì)粘土、碎石及風(fēng)化巖屑不均勻混合組成，粉質(zhì)粘土含量約8090%，可塑狀，碎石含量約1020%，成分以泥巖為主，呈強風(fēng)化狀態(tài)，粒徑25，棱角狀，區(qū)內(nèi)有分布，層厚4.25m。泥巖（T2b）：主要由粘土礦物組成，網(wǎng)狀方解石脈發(fā)育，泥質(zhì)細(xì)粒結(jié)構(gòu)

16、，薄層狀構(gòu)造，按風(fēng)化程度可分強弱風(fēng)化兩亞層，現(xiàn)分述如下：強風(fēng)化泥巖：青灰色，節(jié)理裂隙發(fā)育，大部分原生結(jié)構(gòu)已被風(fēng)化破壞，表面可見鐵錳質(zhì)氧化膜，層厚2.20m。弱風(fēng)化泥巖：青灰色，節(jié)理裂隙發(fā)育，部分原生結(jié)構(gòu)已被風(fēng)化破壞，節(jié)理裂隙光滑平直，本次勘察最大揭露厚度0.70m。1.2.4 地質(zhì)構(gòu)造區(qū)內(nèi)構(gòu)造屬朝陽官陽背斜南翼，出露三疊系中統(tǒng)巴東組泥巖。區(qū)內(nèi)基巖呈單斜產(chǎn)出，走向及傾向沿公路略有變化，產(chǎn)狀為161°41°，主要發(fā)育二組節(jié)理，L1：產(chǎn)狀319°51°，節(jié)理面光滑平直，張開度12，充填泥質(zhì)，延伸1.006.00m，穿層，密度1條/0.8m；L2：產(chǎn)狀為185&

17、#176;53°，節(jié)理面粗糙，閉合，密度1條/0.6m。1.2.5 水文地質(zhì)條件區(qū)內(nèi)水文地質(zhì)條件簡單，地下水類型主要為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水。該類地下水主要賦存于第四系土層中，區(qū)內(nèi)地下水主要受大氣降雨補給。場地斜坡坡度較陡，大氣降雨主要運移方式為順坡向下以地表水形式排泄，部分地表水下滲至第四系土層以分散潛流方式運移向低處排泄。區(qū)內(nèi)分布的紫紅色泥巖為區(qū)域性相對隔水層。簡易水位觀測：勘察期間對勘探孔作簡易水文觀測，所有鉆孔中均未見地下水，在勘察深度范圍內(nèi)地下水貧乏，場地水文地質(zhì)條件簡單。但在雨季第四系土層可能存在松散堆積層孔隙水，基巖中存在少量風(fēng)化裂隙水。綜上所述，場地內(nèi)地表水類型為

18、大氣降水斜坡面流，地下水類型為第四系殘坡積松散 12層孔隙水、基巖裂隙水，受季節(jié)控制。1.2.6 人類工程活動場地主要人類工程活動為修建道路，由于公路拓寬斜坡堆載，對坡體土體穩(wěn)定性產(chǎn)生不利影響，是誘發(fā)該滑坡的主要因素之一。區(qū)133.2 計算方法滑動面呈折線型，滑坡穩(wěn)定性計算適宜采用傳遞系數(shù)法。按折線滑動面將土體分成條塊，假定條間力的合力與上一條土條底面平行，然后根據(jù)各分條力的平衡條件，逐條向下推求，直至最后一條土條。根據(jù)滑坡體地質(zhì)條件情況，水作用效應(yīng)僅考慮對巖土強度參數(shù)的削弱?？够Γ合禄Γ?Ri=Wicosaitanji+cili Ti=Wisinai剩余下滑力： Fi=KWisinai-

19、Ri+Fi-1yi-1傳遞系數(shù)公式： yi-1n-1i=cos(ai-1-ai)-tgjisin(ai-1-ai) n-1j=in-1j=ijK=穩(wěn)定系數(shù)：Yi-1Fiå(RÕyi=1n-1i=1)+Rn)+Tn å(TÕyij：推力傳遞系數(shù)； ：第i個條塊末端的滑坡推力（kN/m）;K：抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)Wi：第i個條塊地下水位線以上土體天然量（kN/m）； ji：第i個條塊所在滑動面上的內(nèi)摩擦角（°）；ai：第i個條塊所在滑動面上的傾角（°）；cili：第i個條塊所在滑動面上的單位粘聚力； ：第i個條塊所在滑動面上的長度；3. 3

20、計算結(jié)果滑坡體穩(wěn)定性計算，以剖面的滑動模式有以下兩種：模式一：填筑土體沿填筑界面滑動破壞；模式二：填筑土體和坡積土體沿巖土界面整體滑動破壞；14滑坡體穩(wěn)定性計算簡圖見下圖（圖1） 按填筑土體與坡積土體界面滑動、坡積土體與巖層界面滑動情況，分別在天然工況、暴雨工況下計算得到四種相應(yīng)的結(jié)果。(詳盡計算結(jié)果參見附表計算表)穩(wěn)定性計算結(jié)果如下表1，填筑土體與坡積土體整體在暴雨工況下為不穩(wěn)定，穩(wěn)定系數(shù)最小。表1 滑坡穩(wěn)定系數(shù)設(shè)計工況下剩余下滑力計算計算結(jié)果見表2表2 設(shè)計工況下的條塊剩余下滑力 153.4 穩(wěn)定性評價由上兩表看出：填筑土體穩(wěn)定，不會沿填土界面發(fā)生滑移失穩(wěn)。填筑土體與坡積土體整體不穩(wěn)定，會

21、沿巖土界面發(fā)生滑移失穩(wěn)。因此斜坡可能在暴雨狀態(tài)下誘發(fā)沿巖土界面發(fā)生滑坡災(zāi)害發(fā)生，需要利用其最不利狀態(tài)設(shè)計防護(hù)措施。4.抗滑樁結(jié)構(gòu)設(shè)計4.1 抗滑樁擬定參考重慶市地質(zhì)災(zāi)害防治工程設(shè)計規(guī)范（DB50/5029-2004）抗滑樁設(shè)計要求，進(jìn)行抗滑樁擬定設(shè)計。在剖面的第9個條塊處設(shè)置鋼筋混凝土抗滑樁，采用C30 混凝土，查資料得，其彈性模量Eh=3´10 Pa抗滑樁截面為矩形，斷面尺寸b×a =2m×3m抗滑樁樁長：H=8m，其中受荷段H1=9.23m，錨固段H2=5m；樁間距（中至中）：L=5m 74.2 抗滑樁參數(shù)計算樁截面的慣性矩： I=13ba=4.5 m4 12

22、1樁截面模量：W=ba2=3 m3 6樁的抗彎剛度：EI0.85EI11.475×107m2樁的計算寬度：Bp=b+1=3m地基系數(shù)計算：受荷段的地基系數(shù)： 根據(jù)巖性及地層情況，由于在滑面以上還存在有筑填土層（Q4me）和含碎石粉質(zhì)粘土（Q4dl+el）層厚約為9.23m，取該土層的抗滑地基系數(shù)的比例系數(shù)為m=7000KN/m，則滑面處的地基系數(shù)采用 A=7000×9.23=64610KN/m錨固段的地基系數(shù)： 泥巖（T2b）由強風(fēng)化泥巖厚為2.20m和弱風(fēng)化泥巖厚為0.70m組成,樁的埋長為5m。強風(fēng)化泥巖取抗滑地基系數(shù)為m=80000KN/m，弱風(fēng)化泥巖取抗滑地基系數(shù)m

23、=100000KN/m。根據(jù)多層土的地基系數(shù)的比例系數(shù)的取值可得 443416m1h12+m2(2h1+h2)h280000´2.22+100000´(2´2.2+2.8)´2.84m=96128KN/m(h1+h2)2(2.2+2.8)2 4.3 抗滑樁計算模式選取樁的變形系數(shù)a=mBpEI= 0.368m-1樁的換算深度為ah= 0.347×6= 2.21 < 2.5 故按剛性樁計算。4.4 受荷段內(nèi)力計算樁后荷載：滑坡推力P=502 .3 kN/m，主動土壓力Pa=434.50 kN/m (計算過程見5.2)樁前荷載：剩余抗

24、滑力E=0 kN/m 抗滑樁樁懸臂端作用的力系僅滑坡推力P則作用在每根樁上的力：樁承受的水平向推力： T=502.3´cos26°´5=2257.32垂直推力不考慮（有利效應(yīng)且力較?。┳饔迷诨碌乃酵屏Π淳匦畏植?如下荷載分布圖（圖2）滑動面以上樁按懸臂梁計算：滑面處的剪力：Q0=2257.32 KN滑面處彎矩： M0=2257.32×9.23/2=10417.53 KN.m174.5 錨固段轉(zhuǎn)動中心的深度：y0=5´2´64610´（3´10417.53+2´2257.32´5）+96128

25、´5´(4´10417.53+3´2257.32´5)2´3´64610´（2´10417.53+2257.32´5）+96128´5´（3´10417.53+2´2257.32´5）12éë3A(2M0+Q0h)+mh(3M0+2Q0h)ùû22Bph3é6AA+mh+mhù()ëû =3.37m 轉(zhuǎn)角：j=123´64610´(2´1

26、0417.53+2257.32´5)+96128´5´(3´10417.53+2´2257.32´5)3´536´64610´64610+96128´5+961282´52=0.00232 rad4.5.2 求錨固段Qy=2257.32-1515.44y-902.51y2+223.02y3 11 My=M0+Q0y-BpAjy2(3y0-y)-Bpmjy3(2y0-y) 612112MY=10417.53+2257.32y-´3´64610´0.00232

27、y（3´3.37-y)-´3´96128´0.00232y3(2´3.37-y)612 My=10417.53+2257.32y-757.72y2-300.83y3+55.75y4 18 11122當(dāng)yy0時：Qy=Q0-Bpmjy2(3y0-2y)-BpAjy0+BpAj(y-y0) 622112257.32-´3´96128´0.00232y2(3´3.37-2y)-´3´64610´0.00232´3.372621+´3´64610

28、0;0.00232´(y-3.37)22 Qy=2257.32-1515.44y-902.51y2+223.02y311132 My=M0+Q0y-BpAjy03y-y+BAjy-y-Bpmjy3(2y0-y) (0)p0)66121My=10417.53+2257.32y-´3´64610´0.00232´3.372´（3y-3.37）+6 11´3´64610´0.00232´（y-3.37)3-´3´96128´0.00232y3(2´3.37-y)

29、612 My=10417.81+2257.32y-757.72y2-300.83y3+55.75y4由上面的函數(shù)關(guān)系式求得不同錨固段處的彎矩My、剪力Qy、樁側(cè)應(yīng)力sy，用Excel繪制內(nèi)力圖（圖三）如下： 19 當(dāng)埋深y=1.25m時，側(cè)向彈性抗力（側(cè)應(yīng)力）為最大最大側(cè)應(yīng)力：sy= 908.77 Kpa側(cè)應(yīng)力為0的一點即為剪力最大點，求得當(dāng)埋深：y=3.37m時dy=0最大剪力：Qmax= 4453.84 KN剪力為0的一點即為彎矩最大點，求得當(dāng)埋深：y=1.0 m時Qy=0最大彎矩：Mmax= 11672.05 KN.m4.6樁側(cè)應(yīng)力驗算滑床中、上部主要為三疊系中統(tǒng)巴東組（T2b）青灰色泥

30、巖組成，巖層產(chǎn)狀為161°41°，強風(fēng)化帶厚度約為2.2 m，其下為中等微風(fēng)化。巖石的單軸抗壓強度為R=24 MPa。屬于完整的巖質(zhì)、半巖質(zhì)地層。錨固段地層為比較完整的巖質(zhì)地層，樁身對地層的側(cè)壓應(yīng)力smax應(yīng)符合下列條件：03600 k1k2R0=0.3´0.5´2400=k1巖層產(chǎn)狀傾角大小決定，根據(jù)巖層構(gòu)造取0.5；k2取決巖石的裂隙、風(fēng)化及軟化程度，取0.3；R0圍巖單軸抗壓極限強度，R24000kPa。 smax=867.55kpa < k1k2R0=0.3´0.5´24000=3600kpa樁側(cè)各點應(yīng)力都滿足，即錨固長

31、度滿足設(shè)計要求。204.7抗滑樁配筋計算樁身需要配縱向受力鋼筋以抵消彎矩，配置箍筋以抵抗剪力。樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計計算參考混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500102002)。根據(jù)5.5.2樁身x=194.49mmx£xbh0 為防止出現(xiàn)超筋破壞，應(yīng)滿足xbh0=0.55´2930=1611.5 即滿足要求由力的平衡條件得 a1fcbx=fyAs s A=18541.38mm2為防止出現(xiàn)少筋破壞，應(yīng)滿足 As³rminbhrminbh=0.00215´2000´3000=12900 即滿足要求選用用23根32等間距單排布置，As21 =18498.9mm2，布

32、置在樁的受拉區(qū)。根據(jù)DZ0240-2004_滑坡防治工程設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)范，樁的兩側(cè)及受壓邊，應(yīng)適當(dāng)配置縱向構(gòu)造鋼筋，間距取400mm，直徑取16mm。樁的受壓邊兩側(cè)，應(yīng)配置架立鋼筋，直徑取20mm。4.7.2斜截面受剪計算取樁的永久作用分項系數(shù)：取樁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：則： gG=1.35 g0=1.0V=gGg0Vmax=1.35´1.0´4453.84=6012.684KN×m當(dāng)hw=h0=1.465<4時，V<0.25bcfcbh0=0.25´1´14.3´2000´2930=20949.5即滿足要求，不會出

33、現(xiàn)斜壓破壞斜截面受剪承載力的計算：V>acvftbh0=0.7´1.43´2000´2930=5865.86KN 承載力不滿足 則需滿足V£Vu=0.7ftbh0+fyvAsvh0s2選用HRB33525鋼筋，箍筋做成封閉式。 Asv=nAsv1=2´490.9=981.8mm，Asv1為單肢箍筋的截面面積 AsvV-0.7ftbh06012.684´103-0.7´1.43´2000´2930³=0.167 sfyvh0300´2930根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB5001020

34、02)，箍筋的最大間距smax=300mm，最小直徑不低于8mm。箍筋的最小配筋率要求： rsv,min=0.24ftfyv=0.24´1.=0.114箍筋的配筋率需滿足： rsv=Asv=981.s³rsv,min=0.114 s£430.61mm 則箍筋間距取s=300mm 因此選用25300的雙肢箍筋。224.7.3 縱筋的截斷設(shè)計根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，采用彎矩包絡(luò)圖進(jìn)行鋼筋截斷，本設(shè)計僅截斷兩處以減少鋼筋數(shù)量。每根鋼筋所抵抗的彎矩Mui可近似地按該根鋼筋的面積Asi與鋼筋總面積As的比值乘總的抵抗彎矩Mu，即Mui=2AsiMu?，F(xiàn)截斷九根As縱向受力鋼

35、筋，每根鋼筋面積為804.2mm，則截斷鋼筋的抵抗彎矩：Mui=Asi12´804.2Mu=´11672=6088.98KN×mAs18498.9如圖4所示，滑面上2.53m處以上和滑面下3.3m處以下可截斷9根縱向受力鋼筋，截斷鋼筋符合截斷構(gòu)造要求。 根據(jù)配筋設(shè)計和構(gòu)造配筋，截面由最大彎矩Mmax=11672KN×m控制，在抗滑樁滑面以上2.53m和滑面以下3.3范圍內(nèi)。截面由剩余鋼筋彎矩Mu=11672-6089=5583KN×m控制，在滑面上2.53m處以上和滑面下3.3m處?？够瑯独L制抗滑樁截面配筋圖，如圖5所示： 235.抗滑樁間擋土

36、板設(shè)計5.1 擋土板的擬定擋土板材料及施工：采用C30混凝土，選用HRB335級鋼筋，現(xiàn)場預(yù)制 板墻尺寸：截面為矩形，截面 尺寸b×h =1000×250 ，板長a=3600,如圖5所示 5.2 荷載確定當(dāng)土體為粘性土?xí)r，建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002）對邊坡支擋結(jié)構(gòu)土壓力計算提出如下規(guī)定，計算支擋結(jié)構(gòu)的土壓力時，可按主動土壓力計算。由板墻測土地質(zhì)條件，按庫倫主動土壓力計算：cos2(j-e)Ka=0.51 sin(+0)sin(-)2cos2ecos(e+j0)1+cos(e+j0)cos(e-a) 24滑面處的庫倫土壓力qk=gh1Ka=20´9.23´0.51=94.15KN/m 211則總庫倫土壓力：Ea=qkh1=´94.15´9.23=434.50KN 22取最大庫倫土壓應(yīng)力qk=94.15KN/m均勻作用在單跨板上進(jìn)行設(shè)計 21212 則板跨最大彎矩為M=qkl0=´9