第四章 樁基礎(chǔ)(三)

1、 樁在水平荷載作用下的工作情況較軸向受力時要復(fù)雜些，但仍然是從保證樁身材料和地基強度與穩(wěn)定性以及樁頂水平位移滿足使用要求來分析和確定(qudng)樁的水平承載力。 樁在水平荷載作用下，樁身產(chǎn)生橫向位移或撓曲，并與樁側(cè)土協(xié)調(diào)變形。樁身對土產(chǎn)生側(cè)向壓應(yīng)力，同時樁側(cè)土反作用于樁，產(chǎn)生側(cè)向土抗力。樁土共同作用，互相影響。一、單樁在水平荷載作用下的破壞機理(j l)和特點4.4 單樁水平承載力共六十六頁第1種情況(a):基樁的水平承載力可能(knng)由樁側(cè)土的強度及穩(wěn)定性決定；第2種情況(b):基樁的水平承載力將由樁身材料(cilio)的抗彎強度（低配筋率灌注樁）或側(cè)向變形條件決定。共六十六頁 1、對

2、于受水平荷載較大的設(shè)計等級為甲級、乙級的建筑樁基，單樁水平承載力特征值應(yīng)通過單樁水平靜載試驗確定；試驗方法(fngf)可按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范JGJ106-2003執(zhí)行。 2、對于鋼筋砼預(yù)制樁、鋼樁、樁身全截面配筋率不小于0.65%的灌注樁，可根據(jù)靜載試驗結(jié)果取地面處水平位移為10mm（對于水平位移敏感的建筑物取水平位移6mm）所對應(yīng)荷載的75%為單樁水平承載力特征值。二、單樁水平承載力的確定(qudng)單樁水平承載力特征值應(yīng)按下列規(guī)定確定：共六十六頁 3、對于樁身配筋率小于0.65%的灌注樁，可取單樁水平靜(pngjng)載試驗的臨界荷載 的75%為單樁水平承載力特征值。 4、

3、當(dāng)缺少單樁水平靜載試驗資料時，可按經(jīng)驗公式估算單樁水平承載力特征值。共六十六頁 樁的水平靜載試驗是確定樁的橫向承載力的較可靠的方法，也是常用的研究分析試驗方法。試驗是在現(xiàn)場條件下進行，所確定的單樁水平承載力和地基土的水平抗力系數(shù)最符合實際情況。如果預(yù)先已在樁身埋有量測元件，則可測定出樁身應(yīng)力變化，并由此求得樁身彎矩分布。1、試驗裝置見圖6-11。試驗是采用千斤頂施加水平荷載，其施力點位置宜放在實際受力點位置。在千斤頂與試樁接觸處宜安置一球形鉸座，以保證千斤頂作用力能水平通過樁身軸線。樁的水平位移(wiy)宜采用大量程百分表測量。(一) 單樁水平靜(pngjng)載試驗共六十六頁2. 試驗(sh

4、yn)加載方法單向多循環(huán)加卸載法荷載分級： 取小于預(yù)估水平極限承載力或最大試驗荷載的1/10作為每級荷載的加載增量。加載程序與位移觀測： 每級加荷后，恒載4min測讀水平位移，然后卸載至零，停2min測讀殘余水平位移，至此完成一個加卸載循環(huán)，如此循環(huán)5次便完成一級荷載的試驗觀測。試驗不得(bu de)中途停歇。終止試驗的條件： 當(dāng)樁身折斷或水平位移超過3040mm(軟土取40mm)或水平位移達到設(shè)計要求的水平位移允許值時，可終止試驗。共六十六頁3.單樁水平(shupng)臨界荷載和極限荷載的確定根據(jù)試驗數(shù)據(jù)(shj)可繪制荷載一時間一位移 曲線(圖6-12)和荷載一位移梯度 曲線(圖6-13)

5、，據(jù)此可綜合確定單樁水平臨界荷載 與極限荷載 。 單樁水平臨界荷載：系指樁身受拉區(qū)混凝土開裂退出工作前的荷載，會使樁的橫向位移增大。相應(yīng)地可取 曲線出現(xiàn)突變點的前一級荷載為水平臨界荷載(圖6-12)，或取 曲線 第一拐點對應(yīng)的水平荷載值為水平臨界荷載，當(dāng)有鋼筋應(yīng)力測試數(shù)據(jù)時，取 曲線第一拐點對應(yīng)的水平荷載值值。綜合考慮。共六十六頁 可取 曲線明顯陡降的前一級荷載作為極限荷載 (圖6-12)；或取 曲線第二直線段終點相對應(yīng)的荷載為水平極限荷載(圖6-13)；取樁身折斷或鋼筋應(yīng)力達到流限的前一級荷載為極限荷載。綜合考慮。 單樁水平臨界(ln ji)荷載統(tǒng)計值與水平極限荷載統(tǒng)計值的確定方法同單樁豎向

6、抗壓極限承載力統(tǒng)計值。 單位工程同一條件下的單樁水平承載力特征值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：1、當(dāng)水平承載力按樁身強度控制時，取水平臨界荷載統(tǒng)計值；2、當(dāng)樁受長期水平荷載作用且不允許開裂時，取水平臨界荷載統(tǒng)計值的0.8倍作為單樁水平承載力特征值。單樁水平極限(jxin)荷載：共六十六頁1.樁身配筋率小于0.65%的灌注樁的單樁水平(shupng)承載力特征值計算公式: 式中號根據(jù)樁頂豎向力性質(zhì)確定,壓力取“+”,拉力取“-”; -單樁水平承載力特征值; -樁的水平變形系數(shù);（計算方法見后）(二)規(guī)范推薦經(jīng)驗(jngyn)公式(4.4.2-1)共六十六頁 -樁截面模量塑性系數(shù),圓形截面取2.0,矩形截

7、面取1.75; -樁身砼抗拉強度設(shè)計值; -樁身換算截面受拉邊緣(binyun)的截面模量,圓形截面為: ；方形截面為: 其中 為樁直徑， 為扣除保護層的樁直徑;為方樁邊長， 為扣除保護層的方樁邊長; 為鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值; 共六十六頁 -樁身最大彎矩系數(shù),按表4.4-1取值,單樁基礎(chǔ)和單排樁基縱向軸線(zhu xin)與水平力相垂直的情況,按樁頂鉸接考慮; -樁身配筋率; -樁身換算截面積,圓形截面為: 方形截面為： -樁頂豎向力影響系數(shù),豎向壓力取0.5,豎向拉力取1.0; N在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下樁頂?shù)呢Q向力。 共六十六頁表4.4-1 樁頂（身）最大彎矩系數(shù)(xsh) 和樁頂水

8、平位移系數(shù)注：1 鉸接（自由）的 系樁身的最大彎矩系數(shù)，固接的 系樁頂?shù)淖畲髲澗叵禂?shù)； 2 當(dāng) 時取 。 共六十六頁 對于砼護壁(hb)的挖孔樁,計算單樁水平承載力時,其設(shè)計樁徑取護壁內(nèi)直徑。 樁的水平變形系數(shù) (1/m): m -樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù) (MN/ ),該系數(shù)為地面以下2(d+1) m深度內(nèi)各土層的綜合值;宜通過單樁水平靜載試驗確定,當(dāng)樁頂自由且水平力作用位置位于地面處,計算公式為: (4.4.2-2)共六十六頁 -單樁水平臨界荷載; -單樁水平臨界荷載對應(yīng)的位移; -樁身計算(j sun)寬度； 圓形樁:當(dāng)直徑不大于1m時, 當(dāng)直徑大于1m時, 方形樁:當(dāng)邊寬不大于1m

9、時, 當(dāng)邊寬大于1m時, -樁頂水平位移系數(shù),按表4.4-1取值。(4.4.2-3)共六十六頁 當(dāng)無水平靜載試驗資料時，按表4.4-2取值。表4.4-2 樁側(cè)土水平抗力(kn l)系數(shù)的比例系數(shù)共六十六頁 注：1 當(dāng)樁頂水平位移大于表列數(shù)值或灌注樁配筋率較高（0.65%）時， 值應(yīng)適當(dāng)降低；當(dāng)預(yù)制樁的水平向位移小于10mm時， 值可適當(dāng)提高； 2 當(dāng)水平荷載為長期或經(jīng)常出現(xiàn)的荷載時，應(yīng)將表列數(shù)值乘以0.4降低采用； 3 當(dāng)?shù)鼗鶠榭梢夯翆訒r，應(yīng)將表列數(shù)值乘以 表4.3.3-5中相應(yīng)的土層液化(yhu)折減系數(shù) 。2. 對于混凝土護壁的挖孔樁，計算單樁水平承載力時，其設(shè)計樁徑取護壁內(nèi)直徑。共六十

10、六頁3.當(dāng)樁的水平承載力由水平位移控制，且缺少單樁水平靜載試驗資料時，預(yù)制樁、鋼樁、樁身配筋率不小于0.65%的灌注樁的單樁水平承載力設(shè)計值計算公式: EI樁身抗彎剛度,對于鋼筋混凝土樁, 式中 為樁身換算(hun sun)截面慣性矩,圓形截面, ；矩形截面, -樁頂容許水平位移。 (4.4.2-4)共六十六頁 4.驗算永久荷載(hzi)控制的樁基的水平承載力時，應(yīng)將上述方法確定的單樁水平承載力特征值乘以調(diào)整系數(shù)0.80；驗算地震作用樁基的水平承載力時,應(yīng)將上述方法確定的單樁水平承載力特征值乘以調(diào)整系數(shù)1.25 。 共六十六頁5.群樁基礎(chǔ)（不含水平力垂直于單排樁基縱向軸線(zhu xin)和力

11、矩較大的情況）的基樁水平承載力特征值應(yīng)考慮由承臺、樁群、土相互作用產(chǎn)生的群樁效應(yīng)，可按下列公式確定： 考慮地震作用且 時：(4.4.2-5)(4.4.2-6)(4.4.2-7)共六十六頁其它(qt)情況：(4.4.2-8)(4.4.2-9)(4.4.2-10)(4.4.2-11)(4.4.2-12)(4.4.2-13)共六十六頁式中： 群樁效應(yīng)綜合系數(shù)； 樁的相互影響效應(yīng)系數(shù)； 樁頂約束效應(yīng)系數(shù)（樁頂嵌入承臺長度50100mm時），按表4.4-3取值； 承臺側(cè)向土抗力效應(yīng)系數(shù)（承臺側(cè)面回填土為松散狀態(tài)時取 ）； 承臺底摩阻效應(yīng)系數(shù)； 沿水平荷載方向的距徑比； ， 分別為沿水平荷載方向與垂直水平

12、荷載方向每排樁中的樁數(shù)； 承臺側(cè)面土水平抗力系數(shù)的比例(bl)系數(shù)，當(dāng)無試驗資料時可按表4.4-2取值；共六十六頁 樁頂（承臺）的水平位移允許值，當(dāng)以位移控制時，可取 =10mm（對水平位移敏感的結(jié)構(gòu)物取 =6mm）；當(dāng)以樁身強度控制（低配筋率灌注樁）時，可近似按前述式（4.4.2-9）確定； 承臺受側(cè)向土抗力一邊的計算寬度； 承臺寬度； 承臺高度； 承臺底與基土間的摩擦系數(shù)，可按表4.4-4取值； 承臺底地基土分擔(dān)(fndn)的豎向總荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 承臺效應(yīng)系數(shù)，可按表表4.3-6取值； A 承臺總面積； 樁身截面面積。共六十六頁表4.4-3 樁頂約束效應(yīng)系數(shù)(xsh)表4.4-4 承臺底與地

13、基土間的摩擦系數(shù)共六十六頁6.計算水平荷載較大和水平地震作用、風(fēng)載作用的帶地下室的高大建筑物樁基的水平位移時，可考慮地下室側(cè)墻、承臺、樁群、土共同作用，按附錄C方法計算基樁內(nèi)力和變位，與水平外力作用(wi l zu yn)平面相垂直的單排樁基礎(chǔ)可按規(guī)范附錄C中表C-2計算。共六十六頁內(nèi)力和位移的計算方法:彈性地基梁法。 將樁作為彈性地基上的梁，按Winkler假定(梁身任一點的土抗力和該點的位移成正比)的解法。從土力學(xué)的觀點認(rèn)為(rnwi)是不夠嚴(yán)密的，基本概念明確，方法較簡單，所得結(jié)果一般較安全。彈性地基梁的彈性撓曲微分方程的求解方法可用數(shù)值解法、差分法及有限元法。 (一)樁側(cè)土的水平抗力及

14、其分布規(guī)律 外荷載 樁 位移 豎向荷載 豎向位移 樁側(cè)摩阻力、樁底抗力 水平荷載和力矩 水平位移和轉(zhuǎn)角 樁側(cè)土對樁產(chǎn)生水平抗力p(x,z) 三、單樁及單排樁中基樁的內(nèi)力(nil)和位移計算共六十六頁 p(z,x)-深度z處樁側(cè)土的水平抗力，kN/m； 作用：抵抗外力和穩(wěn)定樁基礎(chǔ) 取決于：土體性質(zhì)、樁身剛度、樁的入土深度、 樁的截面形狀、樁距及荷載等。 假定樁側(cè)土的水平抗力符合(fh)Winkler假定，可表示為： 式中：p(z,x)-樁側(cè)土的水平抗力(kN/m); C -樁側(cè)土的水平抗力系數(shù)(KN/m3); x -深度z處樁的水平位移(m)； 共六十六頁 -樁的計算寬度(m) 。 樁側(cè)土的水平

15、抗力系數(shù)C：單位面積土在彈性(tnxng)限度內(nèi)產(chǎn)生單位變形時所需施加的力。C土的類別及其性質(zhì)，深度。 采用的C值隨深度的分布規(guī)律如圖6-15所示的幾種形式，相應(yīng)產(chǎn)生幾種基樁內(nèi)力和位移計算的方法，即：1）“C”法，又稱“張有齡法”:假定樁側(cè)土的水平抗力系數(shù)C沿深度為均勻分布，不隨深度而變化，如圖6-15(a)所示； 2）“m”法: 假定樁側(cè)土的水平抗力系數(shù)C隨深度成正比例地增長，即C=mz。如圖6-15(b)所示。m稱為樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)(kN/m4)； 共六十六頁3） “K”法: 假定樁側(cè)土的水平抗力系數(shù)C隨深度呈折線變化：即在樁身撓曲曲線第一撓曲零點B(圖6-15(C)所示深度t

16、處)以上，樁側(cè)土的水平抗力系數(shù)C隨深度增加呈凹形拋物線變化;在第一撓曲零點以下，樁側(cè)土的水平抗力系數(shù)C不再隨深度變化而為常數(shù)K； 4） “C值 ”法: 假定樁側(cè)土的水平抗力系數(shù)C隨著(su zhe)深度成拋物線規(guī)律增加，即： 如圖6-15(d)所示。c為比例系數(shù)(kN/ )。 共六十六頁(二) “m”法彈性樁基樁內(nèi)力和位移計算彈性樁： 當(dāng)樁的入土深度(shnd)h2.5/時樁的相對剛度小，必須考慮樁的實際剛度，按彈性樁來計算。剛性樁： 當(dāng)樁的入土深度2.5/時，則樁的相對剛度較大，計算時認(rèn)為屬剛性樁。彈性地基梁m法的基本假定： 1）認(rèn)為樁側(cè)土為Winkler離散線性彈簧； 2）不考慮樁土之間的

17、粘著力和摩阻力； 3）樁作為彈性構(gòu)件考慮； 4）當(dāng)樁受到水平外力作用后，樁土協(xié)調(diào)變形；共六十六頁 5）任一深度(shnd)z處所產(chǎn)生的樁側(cè)土水平抗力與該點水平位移x成正比即p(z,x)=Cx ，且樁側(cè)土的水平抗力系數(shù)C隨深度成正比增長即C=mz。力和位移的符號規(guī)定：（取圖6-16所示的坐標(biāo)系） 水平位移順x軸正方向為正值； 轉(zhuǎn)角逆時針方向為正值； 彎矩當(dāng)左側(cè)纖維受拉時為正值； 水平力順x軸方向為正值；共六十六頁 1、樁的撓曲微分方程的建立及其解 樁頂與地面平齊， 樁頂作用有水平荷載 及彎矩 此時樁將發(fā)生彈性撓曲，樁側(cè)土將產(chǎn)生(chnshng)橫向抗力p(z,x)，如圖6-16所示。從材料力學(xué)中

18、知道，梁軸的撓度與梁上分布荷載q之間的關(guān)系式，即梁的撓曲微分方程為：式中:EI 梁的彈性模量及截面慣性矩。(4.4.3-1)共六十六頁 令： 式中：稱為樁的水平變形(bin xng)系數(shù)；(4.4.3-2)(4.4.3-3)(4.4.3-4)共六十六頁 當(dāng)z=0， , , , 可表示(biosh)如下： (4.4.3-5)共六十六頁 式（4.4.3-4）為一個4階線形變系數(shù)奇次常微分方程，用冪級數(shù)展開(zhn ki)方法求解，設(shè)方程的解為：對（4.4.3-6）求導(dǎo)：(4.4.3-6)(4.4.3-7)(4.4.3-8)(4.4.3-9)共六十六頁 (4.4.3-10)將（4.4.3-10）、（

19、4.4.3-6）代入（4.4.3-4）：(4.4.3-11) 展開(4.4.3-11)，恒等式兩邊z之冪相同的項的系數(shù)相等，并代入邊界條件，經(jīng)整理后可得到求樁身水平(shupng)位移x、樁身轉(zhuǎn)角 、彎矩M、剪力Q以及樁側(cè)土水平抗力q(z,x)的計算公式如下：共六十六頁 樁身水平位移(樁軸線撓曲方程 ):式中, 、 為樁頂處的水平位移和轉(zhuǎn)角；A1、B1、C1、D1是( )的函數(shù),為無量綱數(shù)值。 深度z處樁側(cè)土水平抗力(kn l)q(z,x)： 深度z處樁身的轉(zhuǎn)角： 對（6-12）求一次導(dǎo)數(shù)： (4.4.3-14)(4.4.3-13)(4.4.3-12)共六十六頁 式中, A2、B2、C2、D2

20、分別是將A1、B1、C1、D1求一次導(dǎo)數(shù)并除以而得。 深度(shnd)z處樁身的彎矩M： 對（4.4.3-14）求一次導(dǎo)數(shù)： 由于： （4.4.3-15）可改寫為：(4.4.3-15)(4.4.3-16)共六十六頁 式中, A3、B3、C3、D3分別是將A2、B2、C2、D2求一次導(dǎo)數(shù)并除以而得。 深度(shnd)z處樁身的剪力Q： 對（4.4.3-15）求一次導(dǎo)數(shù)： 由于： （4.4.3-17）可改寫為：式中, A4、B4、C4、D4分別是將A3、B3、C3、D3求一次導(dǎo)數(shù)并除以而得。(4.4.3-17)(4.4.3-18)共六十六頁 2、摩擦(mc)樁、端承樁 、 的計算 式中：(4.4.

21、3-19)共六十六頁 式中, -樁底面積; -樁對其重心軸的慣性矩; -基底土的豎向地基系數(shù); 根據(jù)分析，摩擦樁h2.5(h-樁的入土深度)或端承樁h3.5時，樁底的彎矩值幾乎為零，且此時 對 、 等影響極小(j xio)，可以認(rèn)為 ，則式(4.4.3-19) 可簡化為:共六十六頁 (4.4.3-20)其中， 、 、 、 均為z的函數(shù)(hnsh)，已根據(jù)z值制成表格，可參考公橋基規(guī)共六十六頁 3、嵌巖樁 、 的計算嵌巖樁-樁底嵌固于末風(fēng)化巖層內(nèi)有足夠(zgu)的深度 (4.4.3-21)式中： 、 、 、 均為z的函數(shù)，已根據(jù)z值制成表格，可查閱有關(guān)規(guī)范 共六十六頁 大量計算表明，h4.0時，

22、樁身在地面處的位移 、轉(zhuǎn)角 與樁底邊界條件無關(guān)，因此h4.0時，嵌巖樁與摩擦樁(或端承樁)計算公式均可 通用。 求得 、 后，便可連同已知的 、 一起代入式(4.4.3-12)、(4.4.3-13)、(4.4.3-14)、(4.4.3-16)及式(4.4.3-18)，從而(cng r)求得樁在地面以下任一深度的內(nèi)力、位移及樁側(cè)土抗力。 共六十六頁 4、樁身在地面以下任一深度(shnd)處內(nèi)力及位移計算的簡捷方法-無量綱法 對于h2.5的摩擦樁、h3.5的端承樁(4.4.3-22a)(4.4.3-22b)(4.4.3-22c)(4.4.3-22d)共六十六頁 對于h2.5的嵌巖樁式中： 、 、

23、、 、 、 、 、 、 、 、 、 、 、 、 、 為無量(wling)綱系數(shù)，均是 和 的函數(shù)，可查有關(guān)表格。 (4.4.3-23a)(4.4.3-23b)(4.4.3-23c)(4.4.3-23d)共六十六頁使用時，應(yīng)根據(jù)不同的樁底支承條件，選擇不同的計算公式，然后按h和z查出相應(yīng)的無量綱系數(shù)，再將這些系數(shù)代入式(4.4.3-22)、(4.4.3-23)求出所需的未知量。當(dāng)h4時，無論樁底支承情況如何，均可采用式(4.4.3-22)或式(4.4.3-23)及相應(yīng)的系數(shù)來計算。其計算結(jié)果極為接近。由式(4.4.3-12)-(4.4.3-16)可較迅速地求得樁身各截面的水平位移、轉(zhuǎn)角、彎矩、剪

24、力，以及樁側(cè)土抗力。從而就可驗算樁身強度、決定(judng)配筋量，驗算樁側(cè)土抗力及樁上墩臺位移等。 共六十六頁 5、樁身最大彎矩位置 和最大彎矩 的確定 令：(4.4.3-24)式中： 及 也為與z有關(guān)的系數(shù)，可按相關(guān)表格采用。 或 值從式(4.4.3-24)求得后即可從相關(guān)表格中求得相應(yīng)的z值，因為已知，所以(suy)最大彎矩所在的位置z= 即可求得。 共六十六頁 由(4.4.3-24)可得： 將(6-25)代入(6-22C)并化簡,得：式中： ； 及 也為與z有關(guān)(yugun)的系數(shù)，可查相關(guān)表格。 (4.4.3-26)(4.4.3-25)共六十六頁 6、高樁承臺樁頂位移(wiy)的計算

25、公式 共六十六頁 樁頂端的位移可應(yīng)用疊加原理計算： 上兩式中的 、 可按計算所得的 及 分別代入(4.4.3-19)或(4.4.3-20)(此時式中的無量綱系數(shù)(xsh)均用z=o時的數(shù)值)求得。式(4.4.3-27a)、(4.4.3-27b)中的 、 、 、 是把露出段作為下端嵌固、跨度為 的懸臂梁計算而得，即：(4.4.3-27a)(4.4.3-27b)共六十六頁 把(4.4.3-19)或(4.4.3-20)以及(4.4.3-28)代入(4.4.3-27)，再經(jīng)整理歸納，便可寫成如下(rxi)表達式：式中， 、 、 、 均為 和 的函數(shù)，可查相關(guān)表格。 對于樁底嵌固于巖基中，樁頂為自由端的

26、樁頂位移計算，只要按式(4.4.3-21) 計算出z=0時的 、 即可按上述方法求出樁頂水平位移 及轉(zhuǎn)角 。 (4.4.3-29)共六十六頁4.5 單樁抗拔承載力4.5.1 概述(i sh)樁基礎(chǔ)承受上拔力的結(jié)構(gòu)類型：高壓輸電線路塔架、高聳建筑物(如電視塔)、受地下水浮力的地下結(jié)構(gòu)物、水平荷載作用(zuyng)下出現(xiàn)上拔力的結(jié)構(gòu)物以及膨脹土地基上的建筑物等。影響樁抗拔承載力的因素：樁的幾何特性;樁的施工方法;樁的材料特性;樁側(cè)土的特性;樁上荷載特性。共六十六頁4.5.2 單樁抗拔極限(jxin)承載力的確定1、承受拔力的樁基,應(yīng)按下列(xili)公式同時驗算群樁基礎(chǔ)呈整體破壞和呈非整體破壞時基

27、樁的抗拔承載力： 式中 -按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的基樁拔力; -群樁呈整體破壞時基樁的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，按第2條確定; -群樁呈非整體破壞時基樁的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，按第2條確定; (4.5.2-1)(4.5.2-2)共六十六頁 -群樁基礎(chǔ)所包圍體積(tj)的樁土總自重除以總樁數(shù),地下水位以下取浮重度; -基樁(土)自重設(shè)計值,地下水位以下取浮重度；對于擴底樁應(yīng)按表4.5-1確定樁、土柱體周長，計算樁、土自重。2、群樁基礎(chǔ)及其基樁的抗拔極限承載力應(yīng)按下列規(guī)定確定:1） 對于設(shè)計等級為甲級和乙級建筑樁基，基樁的抗拔極限承載力應(yīng)通過現(xiàn)場單樁上拔靜載荷試驗確定。單樁上拔靜載荷試驗及抗拔極限承載

28、力標(biāo)準(zhǔn)值取值可按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范（JGJ 106）進行。2） 如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗時，群樁基礎(chǔ)及設(shè)計等級為丙級建筑樁基，基樁的抗拔極限承載力取值可按下列規(guī)定計算：共六十六頁(1) 群樁呈非整體破壞時，基樁的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算: 式中 - 基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值; - 樁身周長,對于等直徑樁取 ;對于擴底樁,可按表4.5-1取值; - 樁側(cè)表面第 層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，可按表4.3.3-1 樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值取值; - 抗拔系數(shù)(xsh),與土質(zhì)有關(guān),可按表4.5-2取值。共六十六頁表4.5-1 擴底樁破壞表面周長注： 對于軟土取低值，對于卵石、礫石取高值； 取值

29、按內(nèi)摩擦角增大(zn d)而增加。表4.5-2 抗拔系數(shù)注：樁長 與樁徑 之比小于20時， 取小值。共六十六頁(2) 群樁呈整體破壞時，基樁的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算: 式中 - 基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值; -樁群外圍(wiwi)周長。3、季節(jié)性凍土上輕型建筑的短樁基礎(chǔ)，應(yīng)按下列公式驗算其抗凍拔穩(wěn)定性: 共六十六頁 式中 -凍深影響系數(shù)，按表4.5-3采用; - 切向凍脹力，按表4.5-4采用; - 季節(jié)性凍土的標(biāo)準(zhǔn)凍深; - 標(biāo)準(zhǔn)凍深線以下群樁呈整體破壞時基樁抗拔極限(jxin)承載力標(biāo)準(zhǔn)值，可按第2條確定; - 標(biāo)準(zhǔn)凍深線以下單樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，可按第2條確定; - 基樁承受

30、的樁承臺底面以上建筑物自重、承臺及其上土重標(biāo)準(zhǔn)值。共六十六頁表4.5-3 凍深影響系數(shù)表4.5-4 切向凍脹力注： 1 表面(biomin)粗糙的灌注樁，表中數(shù)值應(yīng)乘以系數(shù)1.11.3； 2 本表不適用于含鹽量大于0.5%的凍土。共六十六頁4、膨脹土上輕型建筑(jinzh)的短樁基礎(chǔ)，應(yīng)按下列公式驗算其抗凍拔穩(wěn)定性:式中 群樁呈整體破壞時，大氣影響急劇層下穩(wěn)定土層中基樁的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，可按第2條確定； 群樁呈非整體破壞時，大氣影響急劇層下穩(wěn)定土層中基樁的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，可按第2條確定； 大氣影響急劇層中第 層土的極限脹切力，由現(xiàn)場浸水試驗確定； 大氣影響急劇層中第 層土的厚度。 共六十六頁 樁的豎向抗拔靜載試驗是確定樁的抗拔極限承載力的較