制冷裝置設計

1、冷庫工程講義第1章 制冷系統(tǒng)方案的選擇與制定系統(tǒng)概述制冷系統(tǒng)的分類實際的制冷系統(tǒng)多種多樣。根據不同的分類依據，制冷系統(tǒng)方案的分類方法也不同。按照制冷系統(tǒng)采用的制冷劑，可分為氟里昂制冷系統(tǒng)和氨制冷系統(tǒng)等；按照制冷方式的不同， 可分為蒸汽壓縮式制冷、吸收式制冷、蒸汽噴射式制冷、吸附式制冷等；按照壓縮的級數， 可分為單級壓縮、單級壓縮、雙級壓縮、多級壓縮、復疊式等；按照供液方式，可分為直流 式、重力式、泵供液式等。本章依據壓縮級數， 結合供液方式進行分類， 主要介紹單級、雙級制冷系統(tǒng)方案及其各 種方案的供液方式，制冷機及其設備的配置方案、螺桿壓縮機制冷系統(tǒng)，并提出制定制冷系 統(tǒng)方案時應注意的問題。蒸

2、汽壓縮式制冷系統(tǒng)的基本組成一、單級蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)的基本組成單級蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)的基本組成為壓縮機，冷凝器，節(jié)流閥，蒸發(fā)器。二、雙級蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)的基本組成雙級蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)的基本組成為低壓壓縮機（缸）；高壓壓縮機（缸）；中間冷卻器；冷凝器；節(jié)流閥；蒸發(fā)器，三、單、雙級綜合蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)的基本組成冷庫制冷中采用的并不總是純粹的單級或純粹的雙級制冷系統(tǒng)，更多的是兩者并存的綜合系統(tǒng)。綜合制冷系統(tǒng)實際上是單級制冷系統(tǒng)和雙級制冷系統(tǒng)共同并聯(lián)到一個冷凝器上的綜 合體。在實際的制冷系統(tǒng)中為了提高運行的經濟性和保證操作管理的安全可靠，除了基本部件外，還設置了許多其它的輔助設備，這些設備有：油

3、分離器、高壓貯液器、低壓循環(huán)貯液桶、空氣分離器、排液桶、集油器、加氨站和汽、液調節(jié)站等。這些設備和部件的關系如圖1-4所示。蒸汽活塞壓縮式制冷系統(tǒng)原理圖制冷系統(tǒng)原理圖是表達制冷系統(tǒng)的關鍵圖紙，從原理圖上可以看出：系統(tǒng)的規(guī)模和特性；設備的容量、數量、規(guī)格型號；系統(tǒng)是否先進、合理等。因此查閱制冷系統(tǒng)原理圖 是了解制冷裝置的重要手段，在學會設計制冷系統(tǒng)之前，應先學會閱讀制冷系統(tǒng)原理圖。圖1-5是一個典型食品冷庫制冷系統(tǒng)原理圖，正規(guī)的施工圖紙除了有如圖1-5的內容外，一般還應有圖例、圖標、主要設備明細表、備注、管徑與設備標注、閥徑標注、制冷劑流向等 內容。一、單級壓縮回路：蒸發(fā)器出口-回汽調節(jié)站-汽液

4、分離設備-單級壓縮機-油分離設 備-冷凝器-高壓貯液器-總調節(jié)站-節(jié)流閥-低壓循環(huán)貯液桶（汽液分離器）-氨泵-液體調節(jié)站-蒸發(fā)器進口-蒸發(fā)器出口。二、雙級壓縮回路：蒸發(fā)器出口-回汽調節(jié)站-汽液分離設備-低壓級壓縮機-一級油 分器-中間冷卻器-高壓級壓縮機-二級油分器-冷凝器-高壓貯液器-中冷供液（中冷過冷盤管）-總調節(jié)站-節(jié)流閥-低壓循環(huán)貯液桶（汽液分離器）-氨泵-液體調節(jié)站-蒸發(fā)器進口 -蒸發(fā)器出口。系統(tǒng)方案設計制冷系統(tǒng)方案概述一、確定制冷方案的依據確定制冷方案的主要依據：冷庫的使用性質；冷庫的規(guī)模和投資限額；食品冷加工工藝要求；冷卻水水質、水溫和水量；制冷裝置所處環(huán)境、室外空氣溫濕度等。二

5、、確定制冷方案的原則主要考慮：滿足食品冷加工工藝要求，保證質量，降低干耗；制冷系統(tǒng)應盡量簡單，運 轉可靠和操作管理方便，又要有安全保證；制冷系統(tǒng)應盡量采用新機器、新設備、新技術、 新工藝，應優(yōu)先選用自動控制方案；應降低費用指標，全面比較初期投資費用和運轉費用， 還要考慮技術經濟發(fā)展趨勢?？傊?，要使確定的制冷方案安全、可靠、方便、靈活、技術先 進，經濟費用低。三、確定制冷方案的內容制冷系統(tǒng)壓縮級數及壓縮機類型的確定；制冷劑種類及冷凝器類型的確定；自動化方案的確定；制冷系統(tǒng)供液方式的確定； 冷間冷卻方式的確定；冷間冷卻設備和融霜方式的確定。 1.2.2制冷系統(tǒng)壓縮級數及冷凝器類型的確定一、單級壓縮

6、型式在普通制冷溫度范圍內，只有單級和雙級壓縮之分。單級壓縮形式，是制冷系統(tǒng)中只有 一臺制冷壓縮機或幾臺制冷壓縮機并聯(lián)使用，如圖1-6所示。確定制冷系統(tǒng)的壓縮級數的主要依據壓縮比，選用活塞式氨壓縮機時，當冷凝壓力與蒸發(fā)壓力比值小于或等于 8時，應采用單級壓縮。氟里昂系統(tǒng)當冷凝壓力與蒸發(fā)壓力比值小于 或等于10時，采用單級壓縮。二、雙級壓縮型式當冷庫的制冷系統(tǒng)，冷凝壓力與蒸發(fā)壓力的比值超出單級壓縮形式，如氨系統(tǒng)冷凝壓力與蒸發(fā)壓力比值大于 8,氟里昂系統(tǒng)冷凝壓力與蒸發(fā)壓力比值大于 10時，就應考慮采用雙 級壓縮形式。這樣可使制冷系統(tǒng)安全、經濟地運行，同時還能延長制冷壓縮機的使用壽命。雙級壓縮型式又分

7、為單機雙級壓縮和配組式雙級壓縮型式。單機雙級壓縮型式， 就是采用一臺制冷壓縮機進行雙級壓縮，它具有占地面積小， 系統(tǒng)管道簡單，施工周期短，操作管理方便等優(yōu)點，用于大、中型冷庫中。但不能根據工作條件 變化靈活調整。如圖 1-7所示。配組式雙級壓縮型式，是由幾臺單級壓縮機配合來完成高、低壓級壓縮。用來配組的制冷壓縮機，可以是同型號的也可以是不同型號。應盡量選用相同系列的，便于零配件互換。配組式雙級壓縮形式配合的標準以壓縮機理論排汽量為準，常采用高、低壓機的理論排汽容積比為：Vgh/ Vdh=1/21/3。三、制冷壓縮機類型的確定制冷壓縮機類型的確定與制冷裝置的使用性質、規(guī)模和采用制冷劑種類有關?；?/p>

8、塞式制冷壓縮機；螺桿式制冷壓縮機比；離心式制冷壓縮機；制冷機組，常用的制冷機組有：壓縮一一冷凝機組、冷水機組四、制冷劑種類的確定確定制冷劑的種類，通常從以下幾個方面考慮：貨源和冷庫造價。安全、船舶制冷裝置、空調系統(tǒng)、電冰箱、冷藏柜及人口密集場所的空氣調節(jié)，應采 用R134a、R123、R407C、R410A、及R22作為制冷劑，一旦制冷劑泄漏時，不會威脅或直 接影響到人們的生命安全。蒸發(fā)系統(tǒng)和壓縮級數。五、冷凝器類型的確定冷凝器類型有多種，應根據制冷裝置所處的環(huán)境、冷卻水水質、水溫和水量來進行確定。在具有水源充足、水質較差的地區(qū)，采用立式殼管式冷凝器；若水溫低，水質較好，船 舶制冷裝置應采用臥

9、式殼管式冷凝器；對水質差、大氣濕球溫度比較低的地區(qū)應采淋澆式冷凝器；對水源缺乏地區(qū)、 耗水量小應采用蒸發(fā)式冷凝器；對于小型氟利昂制冷裝置，應采用空氣冷卻式冷凝器。制冷系統(tǒng)供液方式的確定一、直接節(jié)流供液直接節(jié)流供液是利用冷凝壓力和蒸發(fā)壓力之間的壓差，將液態(tài)制冷劑經節(jié)流閥膨脹后直接供入蒸發(fā)器。見圖所示。這種供液方式的特點是：系統(tǒng)簡單，操作管理方便，工程費用低但可靠性較差；對于多個冷間，當使用情況不均衡時，不易調節(jié)控制；因系統(tǒng)中缺少汽液分離器，回汽中夾帶液滴得不到分離，容易造成液擊和濕沖程；由于節(jié)流后有無效蒸汽產生， 這將占去部分蒸發(fā)器內部的空間， 從而 降低了傳熱效果。直流供液應注意：一只節(jié)流閥只

10、宜向一組蒸發(fā)器供液。因由于制冷劑流經蒸發(fā)排管的壓力降與該通路蒸發(fā)排管的當量總長成正比，為了使蒸發(fā)排管內的壓力降處在允許的范圍內，每通路蒸發(fā)排管的當量長度不應超過表1-3-1規(guī)定的數值。氨系統(tǒng)蒸發(fā)管內制冷劑流向一般采用下進上出方式。為了避免蒸發(fā)器回汽中夾帶的液摘引起壓縮機濕沖程，可在蒸發(fā)器回汽管上增設汽、液分離器和排液桶，如圖 1-3-22所示。被分離下來的液體靠位差作 用流入排液桶，當桶內液位達一定高度后，對桶內液體進行加壓后再供到蒸發(fā)器中去循環(huán)使用。若設置一些自控元件， 則可自動地根據排液桶液泣的高低而間斷地代替高壓液體管向蒸 發(fā)器供液。表1-3-1氨直流供液蛇形排管允許當量長度蒸發(fā)排管管徑

11、2025324050當里總長度(m)150180200250300、重力供液重力供液是在蒸發(fā)器與節(jié)流閥之間設一汽液分離器。利用汽液分離器內正常液面與蒸發(fā)器之間的位差，借重力作用使液態(tài)制冷劑流入蒸發(fā)器，見圖1-6。這種供液方式的特點是：高壓液體制冷劑節(jié)流后進入汽液分離器，將節(jié)流后產生無效蒸汽進行分離，低壓液態(tài)制冷劑供入蒸發(fā)器，提高了蒸發(fā)器的熱交換效果；蒸發(fā)器的回氣也是先經過汽液分離器， 將回汽中夾帶的液滴分離出來，保證了壓縮機的安全運行；汽液分離器的液面相對穩(wěn)定， 比較容易實現(xiàn)自動控制； 為了保持液面與蒸發(fā)器的位差，要求汽液分離器內液面高出蒸發(fā)器12m,提高了土建的造價； 由于液態(tài)制冷劑在蒸發(fā)器

12、內作自然流動，隨制冷劑進入的潤滑油很難排出，形成油膜，降低了制冷效果。這種供液方式適用于以氨為制冷劑的小型冷庫制冷裝置。重力供液系統(tǒng)在設置時應注意以下幾個方面：(1)蒸發(fā)器的配置制冷劑流向及蒸發(fā)管組連接方式：蒸發(fā)器內制冷劑的流向采用下進上出。蒸發(fā)管組 的連接方式采用“同程式”或“羊角彎”，庫房頂管采用u型頂管為佳。蒸發(fā)盤管的允許當量總長。(2)氨液分離器的設置要點保證正常供液所需的靜液往 AHo AH的大小視系統(tǒng)的摩擦阻力和局部阻力而定。AH過小，不足以克服阻力，供液不通暢；AH過大，又影響蒸發(fā)溫度。為了保證向蒸發(fā)器正常供液，又不至于對蒸發(fā)溫度影響過大，理論上要求該液位差 AH的大小為：在克服

13、了通路總阻力后，剩余的壓差對蒸發(fā)溫度的影響不應超過1C,各不同的蒸發(fā)溫度回路所要求的剩余壓差值分別為：-33C回路： 5kpa(約 500kgf/m2)； -28c回路： 6kpa(約 600kgf/m2); -15C回路： 12kpa(約 1200kgf/m2)。在實際設計中，汽液分離器的控制液面與蒸發(fā)器最高一根管子的高差AH可取1.5m的經驗數據。汽液分離器的數量：主要取決于蒸發(fā)溫度回路的多少、蒸發(fā)器的種類、庫房的 間數及層數等因素。不同蒸發(fā)溫度回路應分別設置：冷風機和頂、墻排管要分開設置，多層庫房也要分層設置。汽液分離器可同時向同一蒸發(fā)溫度、同一層的幾個冷間的多組蒸發(fā)器供液，但供液半徑不

14、宜大于 30 m,并且需要設置汽體和液體分調節(jié)站；汽液分離器與蒸發(fā) 器之間供液、回汽管徑的確定；為了減少靜液柱對蒸發(fā)溫度的影響，還可采取均壓供液方式，（3）低壓調節(jié)站氨重力供液系統(tǒng)的低壓調節(jié)站，對于多層冷庫一般是屬于分散式（分層）布置，調節(jié)站的形式主要有三種：不帶熱氨融霜；熱氨融霜、加壓排液；熱氨融霜、重力排液。原則上，每 冷間都應有單獨的回汽管、閥件。三、液泵供液泵供液在氨系統(tǒng)中稱氨泵供液。它是以液泵的機械作用克服管道阻力及靜壓力向冷間蒸 發(fā)器進行供液。液泵供液系統(tǒng)見圖1-7。這種供液方式的特點是：蒸發(fā)器的熱交換效率高。保證了壓縮機的安全運轉，制冷效率高。由于系統(tǒng)設置低 壓循環(huán)貯液桶，可使回

15、氣中夾帶的液滴得到分離， 不易出現(xiàn)液擊和濕沖程。 操作簡單，便 于集中控制。便于熱氨融霜， 低壓循環(huán)貯液桶可兼作排液桶用。 氨泵的設置，增加耗電 1%1.5%左右，同時也增加了維修量。增加了鋼材量、閥件量。液泵供液根據制冷劑進出蒸發(fā)器的情況，又分為上進下出（頂部供液）和下進上出（底部供液）兩種方式，見圖 1-7和圖1-8。上進下出式特點：蒸發(fā)器充液量較少，蒸發(fā)溫度不會受到靜液柱的影響。液泵停止供液后，蒸發(fā)器內未蒸發(fā)的液體和積油很快自動排出，有利于融霜和自控。低壓循環(huán)桶容積要大，用以容納氨泵停止運轉后從蒸發(fā)器流回的全部制冷劑液體，因此設備費用稍大。向多組并聯(lián)蒸發(fā)器供液時，供液不易均勻，傳熱效果受

16、到影響。這種供液方式適用于連續(xù)生產，系統(tǒng)蒸 發(fā)器數量較少的冷庫。下進上出式特點：蒸發(fā)器供液均勻，傳熱效果好。低壓循環(huán)桶容積較小， 節(jié)省設備費用。 蒸發(fā)器與低壓循環(huán)桶的相對位置不受限制，適用性較強。液泵停止供液后，蒸發(fā)器內有一定液體，庫溫波動小，采用自動控制，可避免頻繁操作。但這種供液方式，蒸發(fā)器充液量較多， 為蒸發(fā)管容積的 60%左右，積油不易排除。下進上出式雖然存在一定的不足，但由于能均 勻供液，傳熱效果好，對低壓循環(huán)桶安裝無特殊要求等。在冷庫氨制冷系統(tǒng)中，普遍采用的是此種供液形式。泵供液系統(tǒng)在設置時應注意以下幾個方面：（一）低壓循環(huán)貯液桶和液泵的配置低壓循環(huán)貯液桶和液泵的配置方案是液泵供液

17、系統(tǒng)的關鍵所在。圖1-3-24是常見的液泵回路。低壓循環(huán)貯液桶數量的確定同一蒸發(fā)溫度回路所需低壓循環(huán)貯液桶的只數根據制冷負荷選定。低壓循環(huán)貯液桶的容積及直徑計算。防液泵氣蝕的措施a選用抗氣蝕性好的泵；b要滿足該式只有提高低壓循環(huán)貯液桶正常工作液位與泵中心線之間的高度差H,商業(yè)部推薦該高度差為：齒輪泵；H = 1-1. 5m；離心泵 tz= 15 C時，H=1. 5m2mtz= 28C時，H = 2. 0m2. 5 m；tz= 33C時，H = 2. 5m3. 0 m；C使Pm十Pe盡量小液體再循環(huán)倍率3的確定氨泵系統(tǒng)下進上出：負荷穩(wěn)定 3 =34（冷藏間、冰庫等）負荷波動3 = 56（凍結間等

18、）氨泵系統(tǒng)上進下出：負荷穩(wěn)定 3 = 45負荷波動3 = 67氟泵系統(tǒng)：R123=2R22 3=3（二）蒸發(fā)器的配置允許通路長度（包括管道彎頭，閥件的當量長度 ）；蒸發(fā)器供液流向；上進下出與下進上出兩種供液方式都有采用；一般庫溫自動控制的系統(tǒng)采用上進下出； 手動控制采用下進上出。蒸發(fā)管組接法（三）低壓調節(jié)站液泵供液系統(tǒng)的低壓調節(jié)站，其形式與重力供液系統(tǒng)并無原則上的差別，圖 1-2-211-2-24幾種均可采用，應視實際需要來設計。冷間冷卻方式的確定冷間冷卻方式兩種，間接冷卻方式和直接冷卻方式。一、間接冷卻方式間接冷卻方式是指被冷卻物體或冷藏庫內的熱量通過載冷劑傳給蒸發(fā)器，再由制冷劑蒸發(fā)吸收載冷

19、劑的熱量，見圖 1-10。這種冷卻方式的特點：載冷劑的吸熱過程只是溫度升高，無相態(tài)變化；由于載冷劑無毒，使用范圍比較廣；鹽水有一定蓄冷作用，常距離運輸不會影響制冷量；不易出現(xiàn)液擊；采用鹽水作載冷劑，對金屬的腐蝕很強，初次投資費用、經常性費用比較高；有二次傳熱溫差，即制冷劑 冷卻載冷劑，載冷劑與貨物或與庫房內空氣之間，因而能量損失大。間接冷卻方式雖然有很多優(yōu)點，但因為有二次傳熱溫差，使經濟效率下降，因此，只有在特定情況下，不宜直接使用制冷劑的地方（如鹽水制冰、空調系統(tǒng)）使用。二、直接冷卻方式直接冷卻方式是指制冷劑直接在蒸發(fā)器內吸收被冷卻物體或庫內的熱量而蒸發(fā)，見圖1-11。這種冷卻方式的特點：制

20、冷劑在蒸發(fā)器內直接沸騰吸熱，發(fā)生相態(tài)變化，傳熱溫差只有一次，能量損失?。慌c間接冷卻系統(tǒng)比較，系統(tǒng)簡單，操作管理方便，初次投資及運轉費用都較低；系統(tǒng)中如采用氨為制冷劑，一旦泄漏時，會危急人身安全或使食品受損。直接冷卻方式雖然有不足之處，但因經濟費用低，管理方便，使用年限長等優(yōu)點， 在措施上采取一定方法，所以仍被廣泛應用。（一）直接冷卻方式的分類按冷卻設備的形式不同，分為以下三類。（1）空氣冷卻式 根據空氣流動方式，又分為自然對流卻和強迫對流冷卻兩種（2）接觸式是指被冷卻物體表面與冷卻設備壁面直接接觸，如平板凍結器。(3)混合式是指在冷間內采用擱架式排管為冷卻設備。(二)冷間冷卻設備的確定(1)冷

21、卻間應采用干式冷風機作冷卻設備。(2)凍結間 對食品進行冷凍加工的房間選用落地式或吊頂式冷風機作為冷卻設備；對 凍結比較小的食品，如魚、兔、家禽等盤裝食品應選用擱架式排管配風機或不配風機。(3)冷卻物冷藏間主要貯藏果、蔬、鮮蛋等有生機的食品或冷卻肉類。宜選用強制對流冷卻方式，并應配置均勻送風道。(4)凍結物冷藏間為了保證食品質量，降低干耗，宜選用自然對流冷卻方式，一般選用冷卻排管為冷卻設備。對有包裝的貨物可采用冷風機。(5)產品的包裝間當包裝間溫度在0c以上時，宜采用冷風機，當包裝間溫度在0c以下時，可采用排管為冷卻設備。另速凍食品可采用平板凍結器、隧道式凍結裝置和螺旋式等凍結裝置。(三)冷間

22、冷卻設備融霜方式的確定(1)水融霜(2)利用不凍液(乙烯乙二醇)融霜(3)熱氨融霜(4)熱氨水融霜(5)電加熱融霜制冷系統(tǒng)蒸發(fā)溫度回路的方案的確定一、蒸發(fā)溫度的確定凍結間和低溫冷藏間，這個溫差值一般為10CO例如：一般的魚類、肉類凍結間，設計庫溫為-23 C,蒸發(fā)溫度即為-33 C。魚類、肉類冷藏間，設計庫溫為-18 C,蒸發(fā)溫度即為-28 C,貯冰間庫溫為-4-6C,蒸發(fā)溫度為-15C。新鮮果蔬類貯藏間，要求濕度不宜太低， 且較為恒定，因此房溫與蒸發(fā)溫度的差值應更低些，一般控制在5c8C。二、蒸發(fā)溫度回路的概念如果把制冷劑在循環(huán)時所經歷的路徑叫做“回路”，那么某種蒸發(fā)溫度的制冷劑所對應的“回

23、路”就稱作這種蒸發(fā)溫度的回路，如 -15 C回路、-28 C回路、-33 C回路等。三、蒸發(fā)溫度回路的劃分方案(1)當冷庫的生產主要為食品凍結、凍品冷藏以及制冰和貯冰三大內容，或是食品凍結、 凍品冷藏和果蔬、鮮蛋等冷卻物冷藏三大內容時，可以根據冷庫的規(guī)模分別采用兩個或者三 個蒸發(fā)溫度。即制冰、貯冰共用一個蒸發(fā)溫度回路，果蔬、鮮蛋冷藏為一個蒸發(fā)溫度回路， 凍結和凍藏可以分開(規(guī)模較大時)也可以合并。(2)果蔬、鮮蛋等冷卻和冷藏，在一般情況下不要與制冰共用一個蒸發(fā)溫度回路。(3)有些肉類聯(lián)合加工廠需要生產一定數量的分割肉、副產品等，為了抑制細菌繁殖， 要對分割肉進行冷卻， 故在分割肉加工車間需設置

24、空調系統(tǒng)，可以采用以下辦法處理：合并在制冰回路或冷卻物冷藏回路中；合并在雙級壓縮機的高壓級壓縮機的負荷中；利用自動控制元件(恒壓閥)，控制空調器的蒸發(fā)溫度。制冷系統(tǒng)自控方案的確定一、手動式 機器、設備及工藝流程的控制全部采用手動控制。二、半自動式 制冷系統(tǒng)的安全保護；局部回路自控(液泵、凍結間、冷藏間回路);壓縮機指令開、停機，庫房內冷卻設備在機房遙控及庫溫遙測。三、全自動式：在半自動的基礎上加：壓縮機自動開停機和能量調節(jié)；輔助設備自 控；采用電腦進行最佳工況調節(jié)；加工工藝流程自控；庫房管理自控。提高制冷效率的基本措施一、潤滑油的分離與回收二、不凝性氣體的分離三、高壓制冷劑液體的過冷四、蒸發(fā)器

25、的除霜和排液(1)蒸發(fā)器的除霜(2)蒸發(fā)器的排液引至其它冷間正在使用的蒸發(fā)器，這種方式適用于小型制冷裝置；排向專設的排液捅，再由排液桶經放油、加壓后向系統(tǒng)供液。排向低壓循環(huán)貯液桶。制訂制冷系統(tǒng)方案時的注意事項一、安全可靠。二、調度靈活，便于操作。三、便于安裝與維修。安裝方便，檢修容易可以節(jié)省初次投資和平時維修費用。一定要 考慮機器設備的拆裝空間和操作走道等。四、技術先進。五、符合有關規(guī)定。冷庫制冷工藝設計是冷庫整個設計的重要部分，首先要符合冷庫 設計規(guī)范，也不應該違犯 冷藏庫氨制冷裝置安全技術規(guī)程、環(huán)保、安全防火等方面的規(guī)程此外，節(jié)約能源，可以降低日常的經營管理費用。機及其設備的配置方案人為地

26、將系統(tǒng)分為四大部分，即：壓縮機部分、高壓側部分、低壓側部分和獨立部件部分。壓縮機部分范圍：從壓縮機入口至油分離器入口處。壓縮機部分主要由壓縮機、吸排氣管道和中間冷卻器(雙級壓縮時存在)等組成。一、單級壓縮單級壓縮機的吸排氣配置方式十分簡單，如圖1-3-1所示，應注意的有：(1)在機頭閥上方要設檢修閥。(2)要求其中一臺單級機設反抽閥，沒有油壓卸載啟動裝置的壓縮機，應設啟動輔助閥。(3)若蒸發(fā)溫度不止一個，為使承擔不同蒸發(fā)溫度負荷的壓縮機之間在使用上有一定的靈活性，可在不同蒸發(fā)溫度回路的吸入管上增設切換閥，以便互相切換、頂替來調劑制冷量。二、雙級壓縮雙級壓縮制冷系統(tǒng)， 可采用單級壓縮機配組雙打式

27、，也可選用單機雙級壓縮機。從初次投資費用、機器的占地面積、單位功率制冷量以及操作管理等方面比較，采用單機雙級壓縮機比單級壓縮機配組式更合理。高壓側部分的配置方案范圍：從油分離器入口至節(jié)流閥進口處。一、冷凝器的配置目前常用的冷凝器主要型式有：水冷式、空氣冷卻式、蒸發(fā)式和淋水式等四種?？諝饫鋮s式冷凝器一般用于缺水場所的小型氟制冷裝置。立式冷凝器和臥式冷凝器的管道配置可參見圖1-3-5和圖1-3-6。立式冷凝器可以不設置放油管。圖1-3-7所示的是蒸發(fā)式冷凝器的管道配置示意。淋水式冷凝器的管道配置方案見圖1-3-8。二、貯液器的配置根據制冷劑通過貯液器的形式不同，貯液器有“通過式”和“波動式”兩種配

28、置方案。三、油分離器的配置油分離器上一般設有進氣、出氣和放油管的管接口。有的油分離器上還設有供液管接口或自動回油裝置。因此，其管道的連接方式與其構造有關。氨用油分離器的型號主要有三種：（1）離心式油分離器（2）填料式油分離器（3）洗滌式油分離器一般，多臺壓縮機可以合用一臺油分離器，以使系統(tǒng)簡化，占地面積減少，也便于操作管理。四、總調節(jié)站的配置方案總調節(jié)站的作用，是向低壓制冷設備（如低壓循環(huán)貯液桶、氨液分離器等）分配制冷劑液體，并根據負荷的變化，調節(jié)和控制供液量。總調節(jié)站的配置形式常用有兩大類型：低壓側部分的配置方案范圍：從節(jié)流閥出口至第一級壓縮機入口處。. 1蒸發(fā)器部分管道配置方案一、制冷劑流

29、向的確定（一）上進下出（二）下進上出二、管道配置（一）同類蒸發(fā)器串聯(lián)：如圖1-3-13所示。并聯(lián)：蒸發(fā)器并聯(lián)的接法主要有羊角彎和同程式，如圖 1-3-14和圖1-3-15所示。（二）不同類蒸發(fā)器串聯(lián)：先進頂管，后進墻管，如圖 1-3-16所示。并聯(lián)：合并后的供液、回汽總管要靠近頂管，如圖 1-3-17所示。. 2低壓調節(jié)站的設置方案一、單閥單流向供液、回汽調節(jié)站（如圖1-3-18所示）。二、雙閥雙流向供液、回汽調節(jié)站（如圖1-3-19所示）。三、液單、汽雙調節(jié)站的搭配形式（如圖 1-3-20所示）。四、利用回汽管排液的調節(jié)站（圖1-3-21）。獨立部件部分這一部分的設備有安全管網、緊急泄氨器、

30、空氣分離器和集油器等。一、安全管網的配置安全管把高壓容器上的安全閥和中、低壓容器上的安全閥分別并聯(lián)連接起來，形成一個管網。安全管的末端應有防雨設施，常見的做法如圖1-3-26（a）所示。二、緊急泄氨器的配置在氨制冷裝置中，緊急泄氨器應與貯氨量較大的容器，如貯液器、低壓循環(huán)貯液桶、蒸發(fā)器等設備的底部接通，如圖1-3-27所示。三、空氣分離器的管道配置供液管；回汽管；混合氣體管；排液管；放空氣管。四、集油器的配置除了小型制冷裝置外，集油器通常按高、低壓分開設置。高壓集油器收集油分離器、 貯液器、中間冷卻器以及冷凝器等設備所放出的油；低壓集油器則接收從低壓循環(huán)貯液桶、 排液桶以及汽液分離器等低壓容器

31、所放出的油。壓縮式制冷系統(tǒng)螺桿壓縮的油回路螺桿機需要供油的部位有：（1）兩轉子的嚙合部；（2）兩轉子的前后軸承；（3）油以壓力形 式供給非聯(lián)軸器端的轉子端部平衡活塞；（4）能量調節(jié)滑塊的動力活塞兩端。 圖1-4-2的整個油路系統(tǒng)包括以下幾個部分：1、油分離器和油箱2、油冷卻器，目前螺桿機的油冷卻器采用的冷卻方式有：水冷卻、高壓制冷劑液體冷 卻和制冷劑節(jié)流冷卻三種。3、油過濾器，有粗濾和精濾兩種。4、螺桿制冷壓縮機用的齒輪泵。5、油分配總管帶經濟器的螺桿壓縮制冷裝置帶虹吸罐的液氨冷卻螺桿用油冷卻器的制冷系統(tǒng)1.5 氨制冷裝置自控方案庫房回路自控方案庫房的自動控制主要包括庫溫、濕度和融霜控制等。一

32、、凍結物冷藏間的自動控制二、冷卻物冷藏間的自動控制三、凍結間的自動控制根據凍結間的工藝流程，一般可分為五個階段：空庫降溫（或空庫保溫卜進貨、凍結、出貨和融霜。（1）凍結間溫度的要求空庫保溫空庫降溫凍結時間：凍結的累計時間定為20小時.可根據貨物實際的凍結時間進行調整。（2）凍結間自控設計中采用的幾種回路四、冰庫的自動控制供液的自動控制一、液的自動控制（液泵回路）液泵供液（如氨泵系統(tǒng)）的自動控制一般包括液位控制、高液位報警、流量旁通、液泵保 護等項目。（1）液位控制（2）流量旁通（3）氨泵保護二、浮球閥控制供液（圖1-5-7、圖1-5-8）中間冷卻器的自動控制中間冷卻器的自動控制見圖1-5-9所

33、示。一、液位控制二、中壓保護三、若考慮自動放油，則須增設UQK-41型油位控制器和 ZCL-20型放油電磁閥。復習思考題.確定制冷方案的意義是什么？.確定制冷方案的原則有哪些？9.確定制冷方案應包括哪些內容 ？.確定系統(tǒng)單、雙級壓縮的根據是什么？.雙級壓縮分幾種形式 ？各有什么特點？.根據什么確定冷凝器類型 ？.冷間供液方式有幾種 ？各自特點是什么？怎樣確定？.直接冷卻方式與間接冷卻方式各有什么特點？.怎樣確定冷間的冷卻設備 ？.融霜方式有幾種？各適用什么設備？10第2章制冷裝置負荷計算負荷計算的基礎資料和一般規(guī)定基礎資料一、建庫地區(qū)的氣象資料：包括氣溫、相對濕度、水文、風向、朝位等。二、注明

34、座向、尺寸和圍護結構構造的庫房平面圖和剖面圖，以便確定庫房承受太陽輻射的方向，圍護結構的面積及傳熱系數的大小等。三、各冷間的進貨量。四、各冷間設計溫度和相對濕度，這主要是由食品冷加工工藝條件、貯藏食品的性質、貯藏期限以及技術經濟分析所決定的，可參見表2-1-1。設計參數的確定室外計算溫度(tw)的確定具體方法按冷庫設計規(guī)范規(guī)定。.計算圍護結構傳熱量時，應取歷年(近1020年)平均每年不保五天的日平均溫度(稱夏季空氣調節(jié)室外計算日平均溫度)為室外計算溫度；.計算通風換氣耗冷量時，應以每年最熱月下午 2點的月平均溫度的歷年平均值 (即夏季通風室外計算溫度)為室外計算溫度。各主要城市的室外計算溫度，

35、沒有列入該表中的地區(qū)或城市以根據當地氣象資料自行統(tǒng) 計得出，也可參照該表中相距較近城市的數值。鄰室計算溫度(tL)的確定若對兩個庫房之間或庫房與其它建筑物之間進行傳熱計算時，則應以鄰室計算溫度代替室外計算溫度。若鄰間是冷藏間時，則按其設計庫溫來計算；若鄰間為冷卻間或凍結間時，則應取該間空庫保溫的溫度，即：冷卻間按10 C,凍結間按-10 C計算；若該冷間地坪下設有通風加熱裝置時，其外測溫度按1 C2 c計算。對于兩用間的計算溫度可這樣確定，進行本房間熱量計算時，室內溫度取低庫溫值，作為其它庫房的鄰室時，則取高庫溫值。室外計算相對濕度的確定在校核庫房外圍結構高溫側是否會結露以及根據兩側空氣水蒸汽

36、分壓力計算隔汽層時需用的室外相對濕度，選用“最熱月月平均相對濕度”，可查附錄一。在計算“通風換氣”和“開門”熱量時，相對濕度取“夏季通風室外計算相對濕度”，可查附錄一。貨物進出庫時溫度的確定1、貨物進庫時的溫度(1)未經冷卻的鮮肉溫度按 35 c計算，已經冷卻的鮮肉溫度按+4C計算；(2)從外庫調入的凍結貨物溫度按 -8 C-10 C計算；(3)冷藏車、船運來的冰鮮魚蝦溫度取+15C,經整理后進入冷加工間的溫度則按魚(蝦)的用水溫度；(4)鮮蛋、果蔬的進貨溫度，應按當地食品進庫旺月的月平均溫度，或按室外計算溫度 乘以季節(jié)修正系數 ni(ni值見表2-4-2)。2、貨物的出庫溫度應根據冷庫規(guī)模、

37、產品品種以及產品冷加工工藝要求等來確定，無 具體要求時，下列數據可供參考：(1)肉類從冷卻間出庫時溫度可按 +4 C計；(2)肉類、凍品從凍結間(或再凍間)出庫時的溫度可按-15C計；(3)冷卻物冷藏間出庫溫度可按土0 c計；(4)凍結物冷藏間出庫溫度可按 -18 C計。貨物冷加工時間t的確定11影響貨物冷加工時間的因素有：采用冷卻設備的類型、冷凍介質溫度、空氣流速以及 食品種類和包裝器材等。計算加工周期時，應包括進出庫時間 （一般為24小時）。在實際 設計中，對食品冷加工時間一般都不經過繁瑣的計算， 而是根據冷凍加工食品的種類、 冷凍 加工的方式和工藝要求來確定，具體數據可參考表 2-1-2

38、。冷庫的設計規(guī)模冷庫的設計規(guī)模應以冷藏間或貯冰間的公稱容積為計算標準。 公稱容積為冷藏間或制冰 間或貯冰間的凈面積（不扣除柱、門斗和制冷設備所占的面積）乘以房間凈高。冷庫貯藏噸位 可按下式計算：c % V R(2-2-1)G =1000冷間耗冷量,根據產生的冷源不同， 冷間耗冷間內各項冷負荷的確定 即在單位時間里必須從庫房內取走的熱量。冷量可分為五類：Qi一圍護結構傳入熱量；Q2一貨物放熱量；Q3通風換氣耗冷量；Q4 一電機運轉熱量；Q5一操作管理耗冷量。由于不同冷間的作用不同，所以每個冷間不一定 會同時出現(xiàn)這五項熱量，以下分別介紹各項熱量的計算方法。圍護結構傳入熱量Qi的計算Qi = K F

39、 ： (tw -tn)(2-2-2)，11K的計算公式為：K = =-（2-2-3）R0，工）awi anF圍護結構的傳熱面積，m2;對于圍護結構的傳熱尺寸，參見規(guī)范中的規(guī)定來進行計算，具體如下：1、屋面、地面和外墻的長、寬度應按 圖2-2-1中11、12、13、14計算；2、樓板和內墻長、寬度應按圖2-2-1中15、16、17、18計算；3、外墻的高度：地下室應按 圖2-2-2中hr h?計算；底層應按h3計算；中間層應按h4、 h5計算；頂層應按h6、h7計算。4、內墻的高度：地下室、底層和中間層，應按 圖2-2-2中h8、h9計算；頂層應按 h10、 hn計算。計算該間樓板，地板面積時，

40、不必扣除門斗所占的面積。對于傳熱系數 K,傳熱面積F和圍護結構傳熱量 Q1,工程上一般均列表進行計算，這 樣不僅方便，而且結果明了，易于校對。貨物熱量Q2的計算食品在凍結過程中放熱，是分三個階段：顯熱一潛熱一顯熱進行的。因各種食品在不 同的溫度下都具有不向的熱量值。貨物熱量的計算，包括下列四項內容：Q2a食品放熱量；Q2b一一食品包裝材料和承載工具的熱量；Q2c一一食品冷加工過程的呼吸熱；Q2d一一食品冷藏過程中的呼吸熱；如果凍結過程中加水量較大時（如凍出口對蝦等）,還需要增加一項加水熱量。將以上12寫成一個等式為:Q2 =Q/Q 應 Qc2 Qd2G (h 小)103 GBgd) 103 G

41、 (q q2)二(Gn -G 僧22(2-2-4)G(冷間每天進貨量)的取值應符合下列要求；1、冷卻間、凍結間按設計的每項冷加工能力計算；2、冷卻物冷藏間，當存放果蔬時應不大于庫容量的8%;存放鮮蛋時應不大于庫容量的5%;3、凍結物冷藏間，當有從外庫調入貨物時， G，應按庫容量的5%計算。無外庫調入貨 物，當凍結量較小時，可按冷庫每日凍結量入庫，但不應大于庫容量的5%;當凍結量較大時，可根據具體情況按比例分攤入庫。對于貯冰間的冷負荷，則可按下式進行計算：3_3=24.3tnG(2-2-5)2.1 10 (0-tn)G1024 3600通風換氣熱量Q3的計算這種從外界補充溫度較高的新鮮空氣進入庫

42、內所放出的熱量叫通風換氣耗冷量，它有兩項計算內容：貨物換氣冷負荷Q3a3(hw - hn)n V： n 1 024 3600(2-2-6)低溫車間操作人員呼吸換氣冷負荷3Q3b =0. 00 邸rnhWhnJ)1081r 3% hw ( hn)(2-2-7)在計算中應注意： Q3a系指果蔬冷藏間而言，對于專用的鮮蛋庫，此項可不計，詳細 內容見冷藏工藝一章。 Q3b指有操作工人長期停留的冷間，如加工間、包裝間等，其余冷 間可不計。電機運轉引起的熱量 Q4的計算在計算這部分熱量時應考慮以下幾個因素：電動設備的運轉形式，基本有兩種，即間歇式運轉和連續(xù)性運轉，間歇式運轉的電動設備主要有電動機帶動的風機

43、、運輸鏈帶及搬運設備(堆垛機，電瓶車)等；連續(xù)性運轉的電動設備主要指凍結間或冷卻間內的冷風機，其特 點是在冷加工的全過程中電機是連續(xù)運轉的。電動機的安裝位置， 一般有兩種情況：一種是電動設備裝在庫內而電機裝在庫外；另一種是電動設備和電機都裝在庫內。電機運行熱當量可按下式計算：Q4 =N V Fx103(2-2-8)式中：N 電動機的額定功率，kW;E 熱轉化系數，電機在庫內時取E =1;電機不在庫內取 E =0.75;P 電機運轉時間系數，對冷風機配用的電動機取1,冷間內其它設備配用的電動機按實際情況而定，一般可按每晝夜運行8小時，即p =8/24=0.33。操作管理熱量Q5的計算13這部分熱

44、量主要包括： 冷間內照明熱量、出入冷間時開啟冷藏門冷負荷以及操作人員散 發(fā)熱量等三部分，即：V n( w - h) M nr 130Q5 = Q% QbQ& = q F-n n 0. 1 25 n q24 3600(2-2-9)式中：qd冷間每平方米地板面積照明熱量，W/m2;冷藏間可取qd=1.72.3W/m2,加工間、包裝間可取 qd=5.8 W/m2;F冷間地板面積，m2；3V 冷間內凈容積，m3；n每日開門時引起換氣次數，與庫內容積有關；0.125=3/24工人每日操作時間系數；nr操作人員數量；qr每個操作人員每秒的放熱量，庫溫高于或等于-5C時，取qr = 280w;庫溫低于-5C

45、時，取qr= 395w;其它參數同前。2.3制冰冷負荷計算鹽水制冰鹽水制冰冷負荷由以下五部分組成：.通過冰池維護結構傳入的熱量Qb1 = F K ()(2-3-1)式中：F制冰池底、壁及頂的面積，m2;K 制冰池底、壁及頂的傳熱系數，W/m2.K,壁采用K=0.58 W/m2.K,頂采用K =2.3 W/m2.K;tn制冰間的溫度，C,可取 1520C;ty 鹽水的溫度，C,可取-10C左右；.原料水凍結成冰的耗冷量-G10入Qb2 = Ci ts -0 335 c 20-tb(2-3-2)24 3600 -式中：G制冰能力，t/日；ci、c2水和冰的比熱，分別為 4.19及2.09 kJ/k

46、g.K;tS原料水的溫度，C；tb冰的終溫，一般比鹽水溫度高2c3C；.冰桶及冰桶架的耗冷量3 (ts -ty)Qb3 二 c(nbtWbt , niWi) 10(2-3-3)24 3600式中：c鋼的比熱，為 0.419 kJ/kg.K;nbt每日起冰的冰桶個數，nbt = G*10 3/gb；Wbt-每個冰捅重量，kg;gb每冰塊的重量，kg;nL冰桶架的個數；14wl每個冰捅架重量,kg ;.鹽水攪拌器電機運轉引起的耗冷量Qb4 二 % N ： 103(2-3-4)式中：N 鹽水攪拌器功率，kw ;.融冰引起的耗冷量八：b Fb 八Qb5 = b b r Qb2(2-3-5)gb式中：p

47、 b冰的密度，為 900kg/m3;Fb冰塊表面積，m2;Sr冰塊融化層厚度，采用2mm。冷庫設計規(guī)范中推薦，當制冰原料水初溫在25c30c時，日產一噸冰的熱量，制冷機負荷為7kW/t。桶式快速制冰(以ATB 15/24快速制冰機為例)桶式快速制冰的冷負荷，由五個部分組成：.冰桶傳熱耗冷量Qt1 = Kbt Fbt nbt (tn -tz)(2-3-6)式中：Kbt冰桶隔熱層白傳熱系數，W/m2.K,冰桶周圍用100mm厚軟木或聚氨酯隔熱,冰桶之間用碎軟木或聚氨酯填塞；Fbt每個冰桶外表面積，m2;nbt冰桶個數；tz氨的蒸發(fā)溫度，C；.原料水預冷耗冷量 _33- G 10 4.187 10

48、Qt2 =-(ts -10) =48.45(ts -10) (2-3-7)24 3600.預冷水結冰耗冷量(2-3-8)Qt3 = G 101335 2.09(0 -tb)l24 3600式中：tb冰的終溫，一般取-11 C；.冰桶冷卻耗冷量Qt4G 103 Wt=z)24 3600 gb(2-3-9)式中：Wbt每個冰捅重量，kg;gb冰塊白重量，50kg；tr熱氨脫冰后冰桶的溫度，C.脫水融化層損失耗冷量Qt5 900(Fb Fzy) rgbQt2(2-3-10)15式中：Fzy每塊冰塊11根指形管外表面積，約為0.746m2;8冰塊融化層厚度，采用 1mm。其它參數同前。沉箱管組式快速制

49、冰沉箱管組式快速制冰的冷負荷，由三部分來計算：.原料水凍結成冰的耗冷量Qx1=1.15Gst3 35pbt)(2-3-11).冰池內其余水冷卻耗冷量，按制取每kg冰多冷卻1kg水（從ts降至4C）計算Qx21 0G Ci 1 - 4) =1 I.24 36005 7t4(4 ) (2-3-12).其它耗冷量Qx3 =(20% 25%Q)( Qx2)(2-3-13)式中各參數的意義同前。2.4耗冷量的匯總庫房冷卻設備負荷QzQz 二 Q PQ Q Q Q(2-4-1)式中：P冷卻或凍結加工負荷系數。對冷卻間和凍結間：P= 1.3;其它冷間：P=1.0O由于冷間冷卻設備的配置都是以各自的制冷負荷為

50、依據，所以在計算Qz時要逐間分別進，由于各冷間的作用不同，所以各冷間冷卻設備負荷的內容也不一樣， 計算時要按表2-4-1 的形式分間匯總。表2-4-1各冷間冷卻設備負荷Qz匯總表序號、垓菜類別 冷間類別、QPQQQQQ1冷卻間Q1.3Q2/Q/2凍結間Q1.3Q2/Q/3冷卻物冷藏間QQQQQ4凍結物 冷藏間排管式QQ/Q風冷式QQ/QQ對于制冰的蒸發(fā)器負荷，則不必考慮制冰過程水放熱的不均衡因素，因為鹽水的蓄熱量很大，而且全池冰桶中的水也不是在同一刻結冰（因冰桶入池有先后），就是水在結冰過程放出的潛熱沒有及時取走，也不會影響冰塊的質量，所以其蒸發(fā)器負荷就等于制冰各類耗冷 量之和,即:(2-4-

51、2)5Qz = Qii 116機械負荷Qj以Qi和Q2為例，Qi的最大值出現(xiàn)在夏季，但冷庫的生產旺季往往卻不在夏季，比如 肉聯(lián)廠旺季一般在冬初，水產冷凍旺季一般在秋未至來年春，鮮蛋旺季多在四至六月份等。 所以，壓縮機所擔負的最大負荷不是Qimax和Q2max的代數和，而是比它為小的某個值，即(Qi十Q2)max；參見圖2-4-1。還有壓縮機承擔多個庫房制冷負荷時，各個庫房不一定同時操作 和使用等等。因此，若以冷庫的總耗冷量作為機器負荷，勢必造成經濟上的浪費。為此，應 把同一蒸發(fā)溫度的庫房的各類熱量按不同情況加以修正，再考慮管路、設備等冷量損失來確定機器負荷，即：Qj = R(nj %Q1n2

52、%Q2n3%Q3n4x Q4n5yQ5)(2-4-3)在計算機器負荷 Qj時，應按不同的蒸發(fā)溫度回路分別統(tǒng)計匯總(參見表2-4-4),以便根據不同的蒸發(fā)溫度負荷來選配壓縮機和其它設備。表2-4-4各蒸發(fā)溫度回路機械負荷Qj匯總表格式tz(C)庫房名稱RniSQin2Q2n3Q3n。Q4n5Q5Qj-33凍結間-28冷藏間-15對于制冰壓縮機的負荷，只要考慮管道和設備冷量損耗補償系數R即可，即:5Qj = R、Qi(2-4-4)i 1機械負荷Qj和蒸發(fā)器負荷Qz的估算在冷庫建設規(guī)劃階段或擴初設計階段，由于許多計算參數不齊全，要求在短時間內給以概算值時，可以根據冷庫多年實踐積累的經驗，對冷間耗冷量

53、進行估算。估算可根據冷間性質和加工方法的不同，從匯編的有關資料查找數據。表 2-4-5、表2-4-6、表2-4-7摘錄了商 業(yè)部設計院編制的有關估算圖表，僅供參考。冷間名稱冷間溫單位制冷負荷(W/t)17表2-4-5肉類冷凍加工單位制冷負荷序 號冷間溫度(C)肉內降溫情況冷凍加工時間*i(h)單位制冷負荷(W/t)入冷間時(C)出冷間時(C)冷卻設備負荷機械負荷一冷卻加工I-2+35+420300023002_*2-7/-2+35+4ii500040003-I0+35+ I28620050004-I0+35+ I03I3000I0000二凍結加工I-23+4-i520530045002-23+

54、 I2-i5I2820069003*3-23+35-i520760058004-30+4-i5ii940075005-30-I0-i8I667005400表2-4-6冷藏間、制冰等單位制冷負荷號度(C)冷卻設備負荷機械負荷一冷臧同方回1一般冷卻物冷藏間士 0、-288702250t以下凍結物冷藏間-15、-18827035001000t凍結物冷藏間-185347410003000t單層庫凍結物冷藏間-18、-2041 4730 35515003500t多層庫凍結物冷藏間-184130 35645009000t多層凍結物冷藏間-1830352471000020000t多層凍結物冷藏間-18282

55、1一制冰方回1鹽水制冰方式機械負荷70002桶式快速制冰機械負荷78003貯冰間機械負荷25注：本表內機械負荷，已包括管道等冷損耗補償系數7%。表2-4-7小型冷庫單位制冷負荷估算表序 號冷間名稱冷間溫度（C）單位制冷負荷W t）冷卻設備負荷機械負荷一肉、禽、水產品150t以下冷藏間-15-18195160250100t冷藏間-15-181501303100200t冷藏間-15-18120954200300t冷藏間-15-188270二水果、蔬菜1100t以下冷藏間0+22602302100300t冷藏間0+2230210三鮮蛋1100t以下冷藏間0+21401102100300t冷藏間0+2

56、11590復習思考題1、冷庫計算設計參數的確定包含那哪幾方面的內容?2、維護結構的傳熱尺寸如何確定？3、冷庫的耗冷量由那幾個方面組成？4、冷間的每日進貨量是如何確定的？5、鹽水制冰負荷如何計算？6、庫房的冷卻設備負荷和制冷機負荷是如何匯總的?18第3章制冷壓縮機及設備的選型計算3.1選擇制冷壓縮機時計算參數的確定蒸發(fā)溫度t0的確定一般情況下，當把蒸發(fā)器直接布置在庫房時蒸發(fā)溫度一般比庫溫低8C-10C,個別情況下也可以高于或低于此值。常規(guī)凍結、冷卻時，取大值，冷藏時取小值。目前國際上趨向 取小溫差，如蘇聯(lián)，冷卻間取 6C-7C,冷卻物冷藏間取 3c5C;而法國則根據冷間濕度 的要求，取不同的溫差

57、，如冷間要求相對濕度 70%時，冷間溫差取8C,冷間相對濕度90 97%時，冷間溫差取 5c6C;美國則根據進貨量的大小，保存時間的長短，是冷藏還是 凍結來確定溫差，凍結取5.6C8.33 C,冷藏取2.2 C2.8C。對于采用墻、頂排管和擱架式排管的冷間，多為空氣自然對流循環(huán)，溫差宜按算術平均 溫差計算；當采用冷風機時，因空氣為強制對流，計算溫差應按對數平均溫差計算。對于冷卻載冷劑的蒸發(fā)器，如鹽水制冰蒸發(fā)器，其制冷劑的蒸發(fā)溫度與載冷劑（鹽水） 的溫度的算術平均溫差一般可取5C。冷凝溫度tk的確定對于用水冷卻的立式、臥式、淋激式（大氣式）和組合式冷凝器，其冷凝溫度一般比冷 卻水進出口平均溫度高

58、57C,冷卻水進出口溫差較大時，取較大值。立式、淋激式冷凝器的冷卻水進出口溫差取1.53C,臥式冷凝器的冷卻水進出口溫差取46C。對于采用空氣冷卻的冷凝器或借助于水蒸發(fā)的蒸發(fā)式冷凝器，其冷凝溫度一般比夏季室外平均每年不保證 50小時的濕球溫度高 510C。吸氣溫度tq的確定由于吸入管受周圍空氣溫度的影響，壓縮機吸入氣體的溫度都高于制冷劑的蒸發(fā)溫度（稱回汽過熱度）。對氨泵供掖系統(tǒng)，由于蒸發(fā)器至低壓循環(huán)貯液桶的回汽管內為汽液兩相流體，一般是不會產生過熱的，只有在低壓循環(huán)貯液桶至壓縮機的吸入管才可能產生過熱，但因吸入管較短，故過熱度很小，在重力供液系統(tǒng)中，回汽管一般較長，所以回汽過熱度就較大。表3-

59、1-3列出了氨壓縮機的允許吸氣溫度。設計時可參照表中取值，取值原則是t0tq實三tq表。而對于氟制冷系統(tǒng)，由于采用回汽過熱對制冷循環(huán)是有利的，所以應采取一定的措施使 其回汽有一定的過熱度。過冷溫度tg的確定冷溫度的取值，當單級壓縮制冷系統(tǒng)采用水再冷卻器時，一般比進水溫度高 3C, 一次 節(jié)流雙級壓縮制冷系統(tǒng)，當僅采用中間冷卻器的盤管冷卻時，一般比中間溫度高35C。中間溫度tzj的確定中間溫度的高低既與冷凝溫度和蒸發(fā)溫度有關，也與雙級壓縮機的高、低壓級壓縮機 的理論排氣容積比有關。目前，當氨制冷系統(tǒng)的工作范圍為 +40-40C時，確定最佳中間溫度的方法較多采用拉 賽公式：tzi =04k+0.6

60、tz+3 C（3-1-1）Zjkz3.2制冷壓縮機的選擇與計算在選配壓縮機時要認真對待，既不能把選配的壓縮機的制冷量超過實際需要很多，造成大馬拉小車，增加初次投資和平時的經營管理費用，也不能選機過小，使制冷量不能滿足實際要求。選配制冷壓縮機的原則一、型號.盡可能選用大型壓縮機，因為大型壓縮機的輸氣系數和效率比小型的要高;19.同一機房內選配壓縮機的型號不宜超過兩個系列，以便零部件的互換，當僅有兩臺 時，則盡量選用同一系列；.采用雙級壓縮循環(huán)時，應優(yōu)先選用單機雙級壓縮機，因為它與配組式雙級機相比單 位功率制冷量高，初次投資費用省，機器占地面積少等優(yōu)點。二、臺數.壓縮機總制冷量以滿足生產要求為準，