現(xiàn)澆箱梁貝雷支架專項施工組織設計

1、資料現(xiàn)澆箱梁貝雷支架專項施工方案一、工程概況：（略） 二、方案編制依據(jù)（一）、公路橋涵施工技術規(guī)范 JTG/T F50 2011;（二）、公路工程質量檢驗評定標準 JTG F80/2 2004;（三）、公路工程施工安全技術規(guī)程JTJ076 95;（四）、公路橋涵設計通用規(guī)范 JTG D60-2004;（五）、路橋施工計算手冊 周水興，何兆益，鄒毅松，2010.5 ;（六）、貝雷梁使用手冊；（七）、建筑結構荷載規(guī)范；（八）、施工圖設計文件、技術交底、設計變更、補充、 文件資料。三、施工投入情況（一）、人力資源投入情況（略）（二）、施工機具及測量設備投入情況1、施工機具序號機具名稱型號數(shù)量1汽車吊

2、25T4輛2塔吊2座資料3挖掘機福田雷沃2251臺4電焊6臺5氣焊2套6鋼筋加工設備2套2、測量設備投入情況序號儀器設備名稱規(guī)）各型號數(shù)量1GPS中海達1套2全站儀索佳2臺3水準儀DS自動叱2臺4塔尺5m2套5鋼尺50m2把（三）、物資材料投入情況（略）四、支架施工方案（一）、支架設計根據(jù)現(xiàn)場情況，本橋支架搭設采用鋼管柱加貝雷桁架搭設。鋼管柱采用 630X8mnirf,鋼管端頭采用1.2cm厚鋼板封閉，加法蘭結構，以便連接成不同高度的鋼管柱，鋼管柱橫向采用工字鋼剪刀撐連接，工字鋼和鋼管樁采用焊接的資料連接方式，增強整體穩(wěn)定性。20m現(xiàn)澆箱梁下鋼管柱的橫向 間距4m （根據(jù)變截面寬度也可以適當調

3、整，但間距不能大于4項。橫向根數(shù)由變截面寬度確定，33m跨箱梁縱向設置4排 鋼管立柱，間距6.5m；鋼柱之間橫縱橋向每兩根相鄰的鋼管 柱上下4m采用16#工字鋼做水平連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統(tǒng)一采用直徑12mm的鋼筋拉接，貝雷片橫橋向布置為0.9x2+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m +0.9m+1.12m+0.9m+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m x 2; 30m跨箱梁 縱向設置4排鋼管立柱，間距為9m,鋼柱之間橫縱橋向每兩 根鋼管柱上下每隔4m采用16#工字鋼做橫縱向連接和剪刀撐 連接，鋼管柱底部統(tǒng)一采用直徑

4、12mm的鋼筋拉接，保證鋼管柱縱向穩(wěn)定性。鋼管柱上設置雙排40B工字鋼做橫梁，橫梁上架設貝雷桁架梁，貝雷梁順橋向跨度均為 9m,貝雷片橫橋向 布置為 0.9m+0.2m x 2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m x 2+0.9m+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m x 2+0.90.9m+0.2m x 2+m. 梁模板采用1.5cm厚的竹膠板。二、測量放線和條形基礎施工1、基礎施工方案鋼管支墩基礎采用 中800混凝土灌注樁（灌注樁 7棵橫 向）與1.5 X 1.5 X 1.0米的C30昆凝土承臺做支架基礎。 基礎 做完后試驗檢測基底承載力，根據(jù)計算書考慮1.3倍的安全資料

5、系數(shù)，地基承載力控制為三根中支墩基底承載力要達到 400Kpa,兩根邊支墩承載力要達到 300Kpa,如果滿足要求， 按照圖紙施工。如果中間2個支墩采用 巾800mm勺樁徑時力必須大于 800kpa。 如果中間3個支墩采用 巾1000mm的樁徑時承載力必須大于 500kpa。邊上2個支墩采用巾800mm勺樁徑時承載力必須大于 700kpa, 如果邊上2個支墩采用巾1000mm的樁徑時承載力必須大于 500kpa?；A施工完成后，在支架兩側預留60厘米開挖臨時 排水溝。（基礎具體布至見平面圖）2、測量放線根據(jù)設計方案和平面布置圖，用全站儀和鋼尺放生灌注 樁基礎及立柱位置。3、鋼管樁基礎施工承臺采

6、用C20鋼筋混凝土（配筋形式為：上下層分別布 置11根中16鋼筋，同時按25cm的間距配置 中10箍筋），長 度依照翼緣板投影線往外擴長12m,基石高1m,寬1.5m?；A硅鋼管立柱位置下預埋1.2cm厚80 x 80cm鋼板，要求鋼板水平。（三）、鋼管樁立柱及工字鋼施工立柱采用630mm*8mm岡管立柱，鋼柱底部焊接在預埋 鋼板上與基礎連接，同時在四周采用加焊200 X 200X 8mmE資料角鋼板，以加強鋼柱穩(wěn)定性。立柱橫橋方向主梁采用兩根 40a型工字鋼，工字鋼安裝 時要保證工字鋼中心與鋼管立柱中心重合，鋼管立柱施工過 程中要注意豎向垂直度的控制。橫向工字鋼與鋼管立柱之間 設置自制楔形塊

7、（對口楔子）作為臨時支座，便于支架的高 程調整和拆除作業(yè)。 . ill 111鋼管與預埋鋼板連接大樣圖自制對口楔子采用厚度為12mm的鋼板加工成型，一個楔形塊長 42cm,寬25cm,高25cm,斜面坡長 48.88cm,楔 形塊側面板中心留有圓形孔洞，斜面板中心留有條形的孔 洞，孔洞的作用是穿直徑為25mm的精軋螺紋鋼，兩個楔形塊扣在一起組成一個對口楔子，通過緊固或松動螺紋綱網(wǎng)端 的螺栓搓動楔形塊來調節(jié)頂面高程，為了方便搓動楔形塊， 在斜面上抹黃油。資料自制楔形塊（對口楔子）大樣圖（四）、貝雷梁施工貝雷梁采用國產(chǎn)“ 321”公路鋼橋桁架（3X 1.5m）,縱 向長度根據(jù)箱梁跨度來布置，33m

8、跨按三跨布置即 10m+10m+10m橫向截面腹板下 33m跨按45cm布置單層貝雷 梁，兩端翼緣板下按 90cm間距布置單層貝雷梁，箱室下按 90cm布置單層貝雷梁，每組梁有若干根貝雷梁組成，每組內根與根貝雷梁之間縱向 3m都用配套支撐架作為橫向聯(lián)系， 組與組之間用自制交叉架連接（自制交叉架采用角鋼制作， 選取90mm 7mmi勺角鋼作為橫向連接，橫向角鋼上鉆有插銷 孔，通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上，然后再用 50mm=Gsin ef=以 Gcose =0.15GX 1.00=0.15G ,以取 0.15資料f 滑Gsin 9 =GX 0.04=0.06G f=以 Gcos 0 f 滑

9、=6$訪 0本工程計算 40B#工字鋼分配梁可以按照簡支連系梁受 力分析。33m跨驗算，具體選取本橋第一聯(lián)第 2跨支架進行驗算。 （一）、荷載組成C匝道1號橋第一聯(lián)第2跨梁長33m,梁高1.8m,支架 平均高度21m,采用四排鋼管立柱，跨徑均為 6.5m。荷載組 成：1、箱梁硅自重G:腹板：1.8 X 26=46.8KN/m2跨中空心處：0.47 X26=12.22KN/m2近支點（漸變段）空心處：0.67 X26=18KN/ni翼緣板處：（0.4+0.18 ） /2 X 26=7.54 KN/m 22、模板支架自重G:模板體系：1.5KN/m2方木自重取 7.5KN/m314工字鋼自重 0.

10、16KN/m貝雷梁：2.5 KN/m 23、施工荷載 G: 2.8 KN/m24、振搗荷載：水平方向取2.0KN/m2,豎向取4.0KN/m2根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范，均布荷載設計值=結構重要資料性系數(shù)X (恒載分項系數(shù)X恒載標準值+活載分項系數(shù)X活載標準值)。結構重要性系數(shù)取三級建筑：0.9，恒載分項系數(shù)為1.2 ,活載分項系數(shù)為1.4 o(二)、模板和方木驗算1、模板強度和剛度驗算底模采用2500mn 1200mn 15mm木膠合板，模板下縱向方木凈間距為18cm腹板下線荷載為：q=0.9 X 1.2 X (44.2+1.5)+1.4 X (2.8+4.0) X1=57.92KN/m2_2Mm

11、ax =0.125 ql2 =0.125 57.92 0.182 = 0.23KN，m木材容許應力取a =12MPa截面模量： W=bh/6=1 X 0.015 X 0.015/6=0.0000375m 3模板應力。=Mma，W=0.23/0.0000375=6.13MPa =12MPaW 2.88 10方木強度滿足要求。木材彈性模量取E = 9 103MPa3_3_14I =bh /12 =0.12 0.12 /12 =1.73 10 m方木撓度5ql4f 方木撓度5ql4f 二384 EI5 17.64 143103384 9 17.33=1.47mm1/400=2.5mm方木剛度滿足要求

12、方 木 承 受 最 大 剪 力 為Qmax 二 一0.606ql =0.606 17.64 1 =-10.69KNQmax10.69 i1 =1.5Mx =1.5父=1.11MPa k1 = 1.7MPaA0.12 0.12剪力滿足要求。(三)、工字鋼驗算1、腹板下工字鋼驗算q =0.9 1.2 (44.2 1.5 7.5 0.12) 1.4 (2.8 4)11 0.9 1.2 0.16 = 58.91KN /m資料腹板下彎矩為 M資料腹板下彎矩為 M1 =M2 =0.07ql2 =0.07 58.91 0,452 -0.84KN m .2 _ _2. MB=-0.125ql =-0.125

13、58.91 0.45 =-1.49KN*m-1.4yKr-1.4yKr腹板下工字鋼最大彎矩為：_2_ _2-Mmax =0.125ql =-0.125 58.91 0.45 =-1.49KN *m14工字鋼截面面積為21.50 cm2 ,截面抵抗矩W=101.7cm3 ,截面慣性矩I=712 cm4 , d=5.5mm,回轉半徑i = 5.75cm ,半面積矩 S=58.4cm3,彈性模量 E = 2.1父105MPa ,鋼材容許應力取215MPaM maxM maxW 10.17MPa =14.66MPa ：二 215MPaW 10.17滿足要求。腹板下工字鋼最大剪力為Qa =Qc =0.3

14、75ql =-0.375 58.91 0.45 -9.94KNQb左=-0.625ql = 0.625黑58.91 M 0.45=16.57KNQb 右=0.625ql =0.625M58.91M0.45=16.57KN資料腹板下工字鋼最大剪力為_ 2 一_ _Qma”0.625ql =0.625 58.91 0.45 =16.57KN剪力強度nQm走=16.57 ：8.4 10 =27.45MPa l-125MPaId 712 105.5 10剪力強度滿足要求。腹板下最大撓度為：ql458.91 0.4543f1 =0.521 =0.521 8-8 103 二100 EI100 2.1 10

15、712 100.008mm 二 0.45/400 = 1.125mm腹板下?lián)隙葷M足要求。2、空心箱室下工字鋼驗算近支點(漸變段)空心處工字鋼承受荷載最大，近支點(漸變段)空心處14工字鋼承受線荷載為：q =0.9 1.2 (18 1.5 7.5 0.12) 1.4 (2.8 4) 1 1 0.9 1.2 0.16 = 30.61 KN. m瞿下工字如述冏資料按簡支不等跨連續(xù)梁受力分析n =0.75/0.9 =0.8近支點（漸變段）空心處工字鋼彎矩為：_.2 2,M B =-0.0859ql1 =-0.0859 30.61 0.75 =-1.48KN，m. 2 _2M AB = 0.0857ql

16、1 = 0.0857 30.61 0.75 =1.476KN *mMBC = -0.0059ql12 = -0.0059 30.61 0.752 = -0.10KN *m近支點（漸變段）空心處工字鋼最大彎矩為:22Mmax - -0.0859 ql12 - -0.0859 30.61 0.752 - -1.48KN，mM max 148maxMPa =14.55MPa ； 215MPaW 10.17滿足要求。剪力為 QA= 0.4141 ql1 =0.4141 30.61 0.75 =9.51KNQb左=-0.5859 Mql1 =-0.5859 M30.61 父0.75 =-13.45KNQ

17、B右=0.4000/1 =0.4000 M 30.61 父 0.75 = 9.18KN剪力圖為：資料FtqSKN9JSKNT3 行T工字嫩根資料FtqSKN9JSKNT3 行T工字嫩根Qmax=-0.5859 ql1 = -0.5859 30.61 0.75 = -13.45 KNQmaxSQmaxS一 Id= 20.06MPa :二 J - 125MPa712 10” 5.5 10*滿足要求3、翼板下工字鋼驗算q =0.9 1.2 (7.54 1.5 7.5 0.12) 1.4 (2.8 4)1 1 0.9 1.2 0.16 = 21.44 KN/m：1 = 1 4 4 K： / 尸1 i

18、/ / 1 ii!I 1 i1/r1II by資料M max = _ qa22121 21.44 0.62資料M max = _ qa22121 21.44 0.62 = -3.86KN *m2M maxW坐-MPa =37.95MPa 215MPa 10.17滿足要求。剪力為 QA - -qa - -21.44 0.6 - -12.86KNQab 左=q(1 + ；)2QAB 右=3(1+：)221.44 0.9 認 0.62-qa= (1) - 21.44 0.6 = 5.00KN20.9,21.44 0.90.6 2q (a+l)=父(1+)2 21.44父(0.6 + 0.9) =5.

19、36KN20.9剪力圖為:Qqa -21.44 0.6 =-12.86KNiiiax= 19.18MPa :二 1 = 19.18MPa :二 1 I - 125MPa一-8-3Id 712 105.5 10滿足要求qal3 f =24Eqal3 f =24E.a _ a(4產(chǎn) 3p -1);21.44 0.6 0.93,0.62 0.63 八88 (42 33 - 1)24 2.1 108 712 10-80.920.93310 = 0.43mm : 0.6/400 = 1.5mm滿足要求 (四)、貝雷梁驗算單片貝雷梁技術參數(shù)：E=2.1 X 105Mpa 1=2.50497 X 109mr

20、n W=3.5785 X106mmM=788.2KN.m Q=245.2KNA=0.0153m貝雷梁布置：貝雷梁橫向間距布置腹板下0.45m,空心箱室下 0.75m+0.9m+0.75m。1、腹板下貝雷梁驗算計算荷載 q=0.9 X 1.2X (44.2+1.5+7.5 X 0.12+2.5 )+1.4 X (2.8+4) X 0.45+0.9 X 1.2 X 0.16=27.72KN/m貝雷梁跨內彎矩為：M1 =0.08ql2 = 0.08 27.72 92 =179.65KN *m資料_2_2M3 =0.08ql =0.08 27.72 9 =179.65KN，mM2 =0.025ql2

21、= 0.025 27.27 92 =55.22KN *mMB =MC =-0.100ql2 =-0.100 27.72 92 =-224.53KN m單片貝雷梁彎矩圖由彎矩圖可知腹板下最大彎矩為:Mmax =224.53KN *m ： 788.2KN *m滿足要求。腹板下單片貝雷梁剪力為：Qa =0.4ql =0.4 27.72 9 =99.79KNQB左=-0.600ql =-0.600 m 27.72 m 9 = 149.69KNQB右=0.5ql =0.5M27.72M9=124.74KNQc左=-0.5ql =-0.500 父27.72父9 =124.74KNQc 右=0.6ql =0

22、.6M27.72M9 = 149.69KNQd = -0.4ql = -0,4 27.72 9 = -99.79KN資料單片貝雷集篁力圖由剪力圖可知最大剪力為Qmax =149.69KN 245.2KN剪力滿足要求。撓度為：ql427.72 94 103fmax =0.6770.677 4 = 3.46mm :二 9/400 = 22.5mm100EI100 2.1 104 2.50497撓度滿足要求。2、箱室下貝雷梁驗算線荷載：1 0.75 0.9 0.75q =0.9 1.2 (18 1.5 7.5 0.12 2.5) 1.4 (2.8 4) 0.9 1.2 0.163= 26.68KN

23、/m箱室下單片貝雷染內力簡園跨內彎矩為 M1 =0.08ql2 =0.08 26.68 92 =172.89KN *m一一 2 一一 一一 一 2一M2 =0.025ql = 0.025 26.68 9 =54.03KN *m資料_2 2M3 =0.08ql =0.08 26.68 9 =172.89KN，mM B = -0.100ql2 = -0.100 26.68 92 = -216.11KN mMC = -0.100ql2 = -0.100 26.68 92 = -216.11KN m彎矩圖為：前室下單片貝雷梁彎矩圖由彎矩圖可知最大彎矩為Mmax =216.11KN m788.2KNm彎

24、矩滿足要求。剪力 Qa =04ql =0.400 26.68 9 =96.05KNQB左=-0.6ql =-0.600 父 26.68 m 9 = -144.07 KNQB右=0.5ql =0.50026.689 =120.06 KNQc左=-0.5ql =-0.500 父 26.68 父 9 = 120.06KNQC右=0.6ql =0.600 父26.68父 9 =144.07 KNQd = -0.4ql = -0.400 26.68 9 = -96.05KN剪力圖為：資料Q*=96.05KNQr.= M,C7KNQB(=-li4.37KN箱室下耳片員雷梁剪刀困資料Q*=96.05KNQr

25、.= M,C7KNQB(=-li4.37KN箱室下耳片員雷梁剪刀困由剪力圖可知最大剪力為Qmax =144.07KN 245.2KN剪力滿足要求。撓度為:ql426.68 94 103fmax =0.677 =0.677 5 = 3.328mm :二 9/400 22.5mm100EI100 2.1 102.50497撓度滿足要求。3、翼緣板下貝雷梁驗算翼緣板下單片貝雷梁承受線荷載為:q =0.9.2 (7.54 1.5 7.5 0.12 2.5) 1.4 (2.8 4) J 1.5 0.9 1.2 0.16 = 32.93KN / mq =0.9t 1 / I 1 i%Ltf1I / i11

26、 / / f上/ J141彎矩為 M1 =0.080 ql2 = 0.080 32.93 92 = 213.39KN，mM2 =0.025 ql2 =0.025 32.93 92 =66.68KN *mM B -M C -0.100 ql2 0.100 32.93 92 -266.73KN *m資料翼板下單片貝雷梁彎矩圖Mmax =0.1ql2 = 0.1 32.93 92 =266.77KN *m ： 788.2KN，m彎矩滿足要求。剪力為：QA =0.400ql =0.400 32.93 9 = 118.55KNQB左二-0.600ql = -0.600X32.93X9 = -177.82

27、KNQb 右=0.500ql =0.500X32.93X9 =148.19KNQg =-0.500ql =-0.500 父 32.93 父 9 = 148.19KNQ =0.600ql =0.600M32.93M9 = 177.82KNQD0.400ql = -0.400 32.93 9 =-118.55KN剪力圖為:Qcl77,8KNLr翼板下單片貝雷策身力圖Qcl77,8KNLr翼板下單片貝雷策身力圖最大剪力 Qmax =0.6ql = 0.6 32.93 9 =177.82KN ： 245.2KN資料滿足要求最大撓度為:max= 0.677ql4max= 0.677ql4100EI= 0

28、.67732.93 94 103._ _ z_100 2.1 102.50497“9”=4.107mm :二=22.5mm400撓度滿足要求。（五）、40A#工字鋼驗算貝雷梁傳遞到橫橋向40B#工字鋼的作用力以整體箱梁來分析受力。以第一聯(lián)第 2跨為例40A#工字鋼自重為 0.66KN/m ,截面抵抗矩 W=1085.7cn3, 截面慣性矩I=21714cm4,半截面面積矩 S=631.2cm3,截面面 積 A=86.07cm2,腹板厚度 d=10.5mm）第2跨混凝土方量:(8.17 6.88)3V = 9.6 6.88 18.40 14.1 2 = 227.03m32梁校重：227.03 X

29、2.6 X 10/ (30mX 10.5m) =18.74KN/m2線荷載:q =線荷載:q =0.9 1.2 (18.74 1.5 7.5 0.12 2.5) 1.4 (2.8 4)1 90.9 1.2 0.16 0.9 1.2 0.66 2 =306.73KN/m橫向每隔3.5m設置4根鋼管立柱，計算 40a#工字鋼時資料按三等跨連續(xù)梁進行力學性能分析彎矩 M1 =0.08 ql2 =0.08 306.73 3.52 = 300.60KN .m .2 2_M2 =0.025 ql =0.025 306.73 3.5 =93.94KN *m._ 2 _ _2 .M b - -0.1 ql -

30、 -0.1 306.73 3.5 - -375.74KN mMC = -0.1 ql2 =-0.1 306.73 3.52 = -375.74KN *m-375.74KNn-375.74KNnA 2KIjy甲ul山/f 二 :40 a#工字鋼就用由彎矩圖可知40a#工字鋼承受最大彎矩為Mmax = 375.74KN *m應力強度八黑二;173。4* a40a#工字鋼承受剪力為 QA=0.4ql=0.4 306.73 3.5 = 429.42KNQb =-0.6ql =-0.6 父 306.73 父 3.5 = -644.13KNQB右=0.5ql = 0.5 父 306.73父3.5 = 53

31、6.78KNQC左=-0.5ql =-0.5 父 306.73 乂 3.5 =536.78KNQC 右=0.6ql =0.6M306.73M3.5 = 644.13KNQD = -0.4ql = -0.4 306.73 3.5 = -429.42KN資料-644.13K資料-644.13K40-工字鋼巾力圖可知40a#工字鋼承受最大剪力為 Qmax =644.13KN40a#工字鋼承受最大剪力強度為：QmaxS644.13 2 631.2 10 當=_ma = 10=89.16MPa ： 125MPa2 I d 2 21714 1010.5 10滿足要求。工字鋼跨中最大撓度為:fmax=0fm

32、ax=0.632 H=0.63243306.73 3.5 1088 mm100 2.1 108 2 21714 10c -3.5-=3.19mm : =8.75mm400撓度滿足要求。（六）、鋼管支墩強度驗算由40a#工字鋼剪力圖可知，最大支座反力為:N =644.13 + 536.78 + 0.905父21 =1199.92KN （加上了鋼管立柱自重）630 x 8md岡管考慮到銹蝕情況，計算鋼管壁厚取 6mm鋼管立柱下端與 80cmX 80cmX 1.2cm鋼板連接，立柱上下每 隔4m布置一道剪力撐。630 x 8mnB面特性表資料規(guī)格每米重量截面積慣性矩回轉半徑截面矩彈性模量(mm)(k

33、g/m)A(cm2 )I(cm 4)i(cm)w(cm )E(MPa)630 x 892.332117.62157253.897223635.17210000立桿計算長度取 6m (鋼管雖按6m 一道布置剪刀撐，但為了安全計算取6項，回轉半徑 i = D2-d2 J1.3滿足要求。預壓預壓目的：檢驗支架的強度及穩(wěn)定性，消除整個支架的 塑性變形，消除基礎的沉降變形，測量由支架的彈性變形。預壓材料：用專業(yè)噸袋裝砂對支架進行預壓，預壓荷載 為梁體自重的120%資料預壓范圍：箱梁寬度范圍，用吊車吊放噸袋對支架進行 預壓。預壓觀測：預壓在支架搭設完成以后進行，分三級加載，第一次加載重量為梁體自重的50%

34、持荷穩(wěn)定后進行第二次加載，加載重量為梁體自重的50%持荷穩(wěn)定后進行第三次加載，加載重量為梁體自重的 20%壓重的垂直運輸由25噸 汽車吊完成，加載時砂袋布置順序與混凝土澆筑順序一致。 箱梁觀測位置設在每跨的L/2 , L/4處、墩部處以及每排鋼管立柱條形基礎，每組分左、中、右三個點。在點位處固定 觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測，布設 好觀測桿后，加載前測定由其桿頂標高。沉降觀測過程中， 每一次觀測均找測量監(jiān)理工程師抽檢，并將觀測結果報監(jiān)理 工程師認可同意。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢

35、。第三次加載沉降 穩(wěn)定后，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，進行卸載。卸載：人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼 續(xù)觀測，卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合 變形。根據(jù)觀測記錄，整理由預壓沉降結果，調整支架標高 來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。預壓注意問題：采用砂袋法預壓，要保證砂袋的質量，發(fā)現(xiàn)砂袋有裂縫漏砂的應及時更換砂袋。派專人觀察支架資料變化情況，一旦發(fā)生異常，立即進行補救。要分級加載， 加載的順序接近澆筑混凝土的順序，不能隨意堆放，卸載也 分級并測量記錄。通過第一施工段預壓并沉降后，將實測 沉降量（基礎沉降量、支架變形量）作為一個參數(shù)值再后續(xù) 的施工共對比、復核。測點要固定，用紅油漆提

36、前做好標 識，不能隨意更換測量人員，防止由現(xiàn)人為誤差，專人負責 對水準點位置進行保護。如實填寫觀測數(shù)據(jù)，繪制彈性和 非彈性曲線，如由現(xiàn)意外數(shù)據(jù)，應分析原因，不得弄虛作假 觀測過程如局部位置變形過大，應立即停止加載并卸載， 及時查找原因，采取補救措施。堆碼砂袋一定要按混凝土 位置及澆筑順序認真堆碼，確保模擬狀態(tài)接近實際狀態(tài)。支 架預壓和混凝土澆注過程中安排專人對支架的變形進行監(jiān) 控。資料預壓-卸載”流程圖資料資料監(jiān)理員：第二次日期：第三次日期：第四次日期：質檢員：第五次日期： 第六次日期：十、施工預拱度設置確定預拱度時考慮下列因素：支架在荷載作用下的總變 形量，支架在荷載作用下的彈性壓縮，支架在

37、荷載作用下的 非彈性壓縮；箱梁設計反拱度，根據(jù)設計圖紙?zhí)峁８鶕?jù)梁的拱度值線形變化，其它各點的預拱度值，應以 中間點為最高值，以梁的兩端為零，按二次拋物線進行分配。支架預拱度計算：支架變形量（預拱度）8的計算：8 = 81+82+83 +8 48 i為支架卸載后由上部構造自重及活載一半產(chǎn)生的豎向變形根據(jù)設計要求8 i取10mm8 2為支架在荷載作用下的彈性變形量 （每一跨立柱高資料度不同，造成支架在荷載作用下彈性變形不同，現(xiàn)以第四聯(lián) 第2跨為例計算，取平均高度l = 21m）,i 88.36 21、2 =、1 匚=5- = 8.84mmE 2.1 1056 3為支架在荷載作用下的非彈性變形：8

38、 3=2K+3K2+2&+2.5K4其中K1順紋木料接頭數(shù)目；&橫紋木料接頭數(shù)目;K一順紋木料與金屬數(shù)目；K4順紋與橫紋木料接頭數(shù)目；根據(jù)本支架搭設方案，取K1=0,K2=0,K3=1,K4=0。8 3=0+0+2+0=2mm6 4為支架基底在荷載作用下的非彈性變形：取 8 4=0mm故支架變形量（預拱度）為：1 =61 + 62 + & + 64 =10+8.84 + 2 + 0 = 20.84mm。十一、支架拆除（一）、傳統(tǒng)支架拆除工藝1、拆除順序：拆除翼板、腹板模板-松掉楔形塊-脫 底模、方木-抽拉橫向分配梁-拖拉貝雷架-拆除貝雷支架 下部結構。2、拆除工藝底板處底模直接支承在貝雷架與分

39、配梁上，在拆除箱梁 底板模板前，須首先調節(jié)楔形塊，通過調松楔形塊螺栓，降 低楔形塊頂標高，消除箱梁對支架的荷載，并留由拆除箱梁資料底模和工字鋼分配梁的間隙，拆除箱梁底模及方木后，用卷 揚機(卷揚機設置在外側貝雷梁上)配合吊車拉由工字鋼。拆除貝雷梁時采用每根整體吊裝，利用鋼管柱頂上的工 字鋼作為支點，用倒鏈將其滑行至箱梁翼緣板處，吊車兩點 吊裝，吊下貝雷梁?；七^程中操作工人須隨時注意倒鏈和 貝雷梁的狀態(tài)，如有異常立即停止施工，待現(xiàn)場技術員和安 全員檢查后方可進行下步施工，重復上述操作至貝雷梁拆除 完畢。3、安全措施(1)、組織措施：支架拆除前主管副經(jīng)理、安全專業(yè)工程師、現(xiàn)場安全員、 技術員到達

40、現(xiàn)場進行安全技術指導，對操作工人進行安全教 育。直至每個操作工人對操作安全注意事項均了解清楚、安 全措施到位后方可進行拆除支架施工。(2)、技術措施：落楔形塊：兩端楔形塊同時均勻下落，防止分配梁不 均勻下落變形，貝雷梁滑移。模板拆除：先拆除方木再拆除模板。支架拆除：支架拆除前首先拆除橫向分配梁，在吊車 配合下由卷揚機拉由長度的 70%后，用吊車吊放下分配梁。貝雷支架采用倒鏈拖拉由梁底，拖拉時設專人指揮， 貝雷支架兩端同時均勻拖拉，嚴禁僅一端拖拉，防止掉落，資料用倒鏈拉滑貝雷梁時，兩側對稱拉滑，防止偏心受壓發(fā)生安 全事故。拖拉貝雷架、起吊作業(yè)設專人指揮；拆除貝雷架作業(yè) 前要檢查吊車和鋼絲繩的性能

41、和安全性。（二）、預留鋼管拆除工藝1、預留鋼管施工本標段現(xiàn)澆箱梁下貝雷梁有若干組組成，每組貝雷梁又有若干根組成（一般兩根貝雷梁為一組）,每組內根與根貝 雷梁之間縱向3m都用配套標準支撐架作為橫向聯(lián)系，組與資料組之間用自制交叉架連接（自制交叉架采用角鋼制作，選取 90mnX 7mm的角鋼作為橫向連接，橫向角鋼上鉆有插銷孔， 通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上，然后再用 50mm 7mme鋼作為剪力撐）。每組貝雷梁上預埋兩根鋼管， 鋼管的位置設置在貝雷梁的兩端（見現(xiàn)澆箱梁預留鋼管形象 圖），鋼管選用普通腳手架管，規(guī)格為中48mm 3.5mm,單重3.84kg ,鋼管長度能穿透梁體即可。資料現(xiàn)澆梁上預留鋼管形象圖2、安放千斤頂和穿螺紋桿每一個預留鋼管內都采用 中25mn扎螺紋鋼穿入，螺紋 桿伸由梁體頂面高度 L不少于5m,螺紋鋼上部緊挨梁體頂面 處配備雙層螺帽，防止落貝雷梁時滑絲造成安全事故。每一 根螺桿配置2個千斤頂（見預埋鋼管及螺桿橫、縱斷面布置 圖），千斤頂上搭設高強度帶肋型鋼，型剛上鉆有小孔，并 保證螺桿能穿過小孔，螺桿