預(yù)應(yīng)力筋的平彎和豎彎

1、平彎會(huì)造成部分預(yù)應(yīng)力損失，平彎只是因?yàn)槎喔髟谀骋桓叨任恢弥睾狭?，需要互相避開，而在水平方向上設(shè)置平彎。如何設(shè)置錨固位置，這是跟你的索束大小以及選用的錨具有關(guān)的了，不同的錨具、張拉力大小等條件的不同，錨下應(yīng)力影響區(qū)域是不一樣 的。這個(gè)在相關(guān)的規(guī)范和書里都有表格可以查的，要滿足要求，其他的就是看你自己的設(shè)計(jì)了橋博是平面程序，剛束的橫向分布并不考慮，橫向上形狀相同的鋼束就這樣通過束數(shù)合并在一起了。橋博是平面程序，剛束的橫向分布并不考慮，橫向上形狀相同的鋼束就這樣通過束數(shù)合并在一起了。面桿系程序和空間程序的主要區(qū)別真正在橋梁設(shè)計(jì)中，無論采用平面桿系還是空間理論軟件計(jì)算時(shí)都無需輸入平彎參數(shù)，在實(shí)際過程

2、中由于平彎而引起的損失在預(yù)應(yīng)力的儲(chǔ) 備中能消化掉，充其量在施工驗(yàn)算時(shí)根據(jù)施工圖中的平彎參數(shù)帶入原文件進(jìn)行驗(yàn)算一下。這樣的精度在橋梁設(shè)計(jì)中應(yīng)該能滿足工程的精度需求。有些橋梁的預(yù)應(yīng)力鋼束的平彎可能比豎彎更多，對預(yù)應(yīng)力損失影響更大，所以不是所有的預(yù)應(yīng)力都不考慮平彎影響的！有些程序是可以輸入平彎的，以便估算預(yù)應(yīng)力損失，計(jì)算鋼束的伸長量，是計(jì)算更為精確。平彎盡量用大半徑，減少預(yù)應(yīng)力損失。估出截面筋后，根據(jù)規(guī)范規(guī)定的曲線半徑大致草擬錨塊位置，擬和后確定預(yù)應(yīng)力索豎向線形，根據(jù)截面的情況確定要不要平彎;我談?wù)勛约旱囊稽c(diǎn)看法，一般連續(xù)梁都采用分階段懸臂施工，基于全截面理論,用軟件或自己編程計(jì)算每個(gè)截面應(yīng)有預(yù)應(yīng)力

3、筋面積后，采用試配的 方法（如果有經(jīng)驗(yàn)會(huì)很快）,我也是初學(xué)者，因此只談?wù)勎业谋糠椒ǎ?、將各個(gè)截面畫出（這在以后預(yù)應(yīng)力筋布置圖中也是必須的，因此不多余）.2、確定鋼筋類型（一束多少根）,通常用的都是7牛5的鋼絞線，我們主要是確定成孔根數(shù)，一般取3,7,9,12，我取過最大的是31,這主要是看要求最 多的截面是否能布得下，盡量取小一些的，這是為了后面幾個(gè)階段好調(diào)整.3、然后確定鋼筋錨固位置,那要在圖中看看錨墊板是否能放下，然后確定彎起半徑（一般去4,6,8）,然后就是定出鋼筋的導(dǎo)線點(diǎn)（也是試的），這樣就 可以確定鋼筋的立面布置圖了4、然后平彎就是根據(jù)錨固要求了.獅子頭特大橋設(shè)計(jì)謝亞寧向彤摘 要

4、獅子頭特大橋主跨為65m的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)箱梁，引橋?yàn)榭鐝?0m的預(yù)應(yīng)力混凝土連 續(xù)剛構(gòu)T梁，所跨河流為潮汐河流，文中介紹了施工圖設(shè)計(jì)中的主橋設(shè)計(jì)，水中基礎(chǔ)，引橋曲線布 孔等。主題詞連續(xù)剛構(gòu)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算潮汐河流1概述獅子頭特大橋是福寧高速公路福安連接線一級公路上的一座橋梁，全長914.5m。主橋設(shè)兩處，分別 為主槽處的四跨連續(xù)剛構(gòu)35十2X65十35m及河漢處的三跨連續(xù)剛構(gòu)35 + 65 + 35m，河汊在低潮位 時(shí)作為主航道，橋位服從路線走向。主橋下構(gòu)為單壁墩，群樁基礎(chǔ)。引橋?yàn)榭鐝?0m的預(yù)應(yīng)力混凝 土 T梁，先簡支后連續(xù)剛構(gòu)，根據(jù)墩高情況采用57跨一聯(lián)，下構(gòu)為矩形截面雙柱墩，單

5、排樁基礎(chǔ)， 兩岸橋臺為重力式U臺。橋跨布置為(4X30. 576十30. 559)十(30. 431十30. 284十30. 140十 30. 017 十 2X30)十(35 十 2X65 十 35)十(7X30)十(35 十 65 十 35)m。主橋墩高 16. 3 一 17. 8m， 樁長16. 940.2m；引橋墩高5. 9 18. 5m，樁長5. 832. 3m，極少數(shù)樁因覆蓋層太薄(小于10m) 而屬剛性樁，樁底均支承在或嵌入弱風(fēng)化凝灰熔巖內(nèi)。2主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)荷載：汽車一超20級，掛車一 120。地震烈度：6度區(qū)按7度設(shè)防通航標(biāo)準(zhǔn)：內(nèi)河IV級航道，駁船噸級500t，底寬40m，凈高

6、8m，根據(jù)閩東海上安全監(jiān)督局規(guī)劃， 滿足500 600t載重海船的通航要求，橋孔跨度應(yīng)大于50m。主橋船握力：順橋向300kN，橫橋向 400kN。橋位距下游入?？?34km，屬感潮河段，平均潮差5.35m，最大潮差8.38m，最小潮差1.94m。3主橋設(shè)計(jì)要點(diǎn)1構(gòu)造特點(diǎn)1. 1主要尺寸主橋上構(gòu)為縱、豎雙向預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，單箱單室截面；單箱頂寬11m，底寬5.4m，懸臂2.8m； 支點(diǎn)處梁高3.5m，為跨徑的1 / 18.65跨中梁高1.8m，能滿足施工或檢修時(shí)人員進(jìn)出的要求，為跨 徑的1/36.1 ；梁底緣按二次拋物線變化;腹板等厚度40cm，底板厚度從跨中的200n變到支點(diǎn)的50cm。3

7、. 1.2箱梁施工節(jié)段長度的劃分0號塊在支架或托架上澆筑，為節(jié)省水中文架數(shù)量，其尺寸不宜太長；但0號塊上要能滿足同時(shí)放置 一對掛藍(lán)的要求，本橋0號塊的長度為11m。箱梁采用掛藍(lán)懸澆施工，我們一般都希望盡量將每個(gè)懸澆節(jié)段長度劃分得長一些，以加快施工進(jìn)度， 并有可能減少懸澆柬的數(shù)量。但節(jié)段長度加長后，將會(huì)要求掛藍(lán)的承載能力加大，從而使掛藍(lán)的自 重增加，使施工階段的負(fù)彎矩增大，有可能超過某一梁高的極限，從而受到限制?？紤]到本橋跨徑 較小，為減小施工荷載，宜采用小型掛藍(lán)，掛藍(lán)自重按50t考慮，懸澆節(jié)段的最大重量按50 / (0. 40. 5)=125 100t控制，懸澆節(jié)段長度據(jù)此分為3.5、4m兩種

8、。3. 1. 3主橋合攏方法主橋的合攏順序?yàn)橄冗吙?、后中跨，對于四跨主橋，分次合攏兩個(gè)中跨?？紤]到主橋的邊墩較高， 水深流急，為節(jié)省邊跨合攏時(shí)的落地支架，降低施工難度，邊跨合攏采用導(dǎo)梁法。邊跨合攏段長3. 5m。 為方便邊跨合攏，主橋采用了較小的邊跨，邊、中跨之比35 / 65 = 0。538,經(jīng)檢查計(jì)算結(jié)果、邊支 點(diǎn)禾出現(xiàn)負(fù)反力。中跨合攏段長2m，采用吊架法施工。因?yàn)橹鳂蚩鐝捷^小，主墩采用單壁墩，故在施工期間，主墩旁設(shè)臨時(shí)鋼管支撐，其內(nèi)部張拉預(yù)應(yīng)力 鋼餃線，使鋼管支撐既可受拉又可受壓，以承受施工期間的不平衡彎矩。這樣主墩的截面尺寸主要 受運(yùn)營階段的受力控制，而不受施工階段控制，從而可以將主墩

9、設(shè)計(jì)得輕巧美觀。3. 1. 4縱向預(yù)應(yīng)力鋼束布置箱梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束采用高強(qiáng)度、低松弛，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860Mpa的鋼鉸線，大噸位群錨體系。僅設(shè) 頂板束與底板束,|這種鋼束布置方法，將鋼束線形盡量簡化，鋼束平、豎彎種類少且有規(guī)律，預(yù)應(yīng) 力施工難度小。頂板束主要是懸澆階段張拉的鋼束，布置于負(fù)彎矩區(qū)段以承受負(fù)彎矩，通過平、豎 彎鉗于各節(jié)段的端部腹板承托上，每個(gè)節(jié)段斷面上對稱地錨4束頂板束，所以本橋腹板承托的尺寸 主要由頂板束錨固要求決定。底板束是合攏以后張拉的連續(xù)束，布置于正彎矩區(qū)段以承受正彎矩， 邊跨底板束在梁端處彎起錨固，中跨底板束通過齒板錨固。為縮短預(yù)應(yīng)力的傳力距離，保證其傳力 效應(yīng)，鋼束盡量靠

10、近腹板布置。本橋預(yù)應(yīng)力鋼束規(guī)格以159為主，少量底板束采用1512。為方便施工，齒板及鋼束的豎彎在一個(gè)節(jié)段內(nèi)完成而不跨節(jié)段。鋼束的平、豎彎半徑盡量統(tǒng)一，采 用8m、12m兩種。齒板錨固面的位置設(shè)在距節(jié)段端面0. 5m處，鋼束的錨固位置或齒板的錨固面尺 寸使能放得下千斤頂為控制，據(jù)此確定鋼束的豎彎角度與位置，以使齒板及鋼束豎彎不跨節(jié)段。 齒板范圍內(nèi)的縱向普通鋼筋由普通節(jié)段的10加強(qiáng)為16，間距15cm，橫向加強(qiáng)范圍至少要超出 齒板30cm；另外因?yàn)辇X板的鋼束張拉后會(huì)對它后面的混凝土產(chǎn)生拉應(yīng)力，所以齒板后面相鄰的一個(gè) 節(jié)段，其縱向普通鋼筋也要作同樣的加強(qiáng)。3. 1. 5主墩承臺標(biāo)高的確定主墩承臺標(biāo)

11、高的確定，考慮了以下因素：1）本橋處于感潮河段，水位變化大，如果承臺標(biāo)高設(shè)置得太低，則會(huì)增加施工圍水困難；但若承臺 與樁基外露出水面太多，則不美觀。經(jīng)各方面比較分析后確定，承臺底標(biāo)高設(shè)在平均低水位以下0. 5m。 這就要求外業(yè)時(shí)對水位資料進(jìn)行全面的調(diào)查與收集。同時(shí)擬定引橋水中橋墩系梁頂?shù)臉?biāo)高與主墩承 臺頂標(biāo)高一致，其標(biāo)高為1.5m。主墩承臺屬高樁承臺。2）因?yàn)橹鞫粘信_頂標(biāo)高距最高通航水位有5m，所以僅考慮由主墩墩身承受船撞力，不考慮主墩承臺 承受船撞力。3. 1. 6主墩承臺的圍水施工主墩承臺的圍水施工采用吊箱圍堰，參照廈門海滄大橋副航道橋的施工方法，吊箱圍堰除可以回收 的承重梁、內(nèi)撐梁采用鋼

12、衍架外，其余支承柱、底梁、底板等大部分構(gòu)件均采用鋼筋混凝土預(yù)制件， 從而降低了造價(jià)。本橋水中?；A(chǔ)的施工方法，采用常規(guī)的下鋼護(hù)筒的方法。3. 2結(jié)構(gòu)計(jì)算3. 2. 1結(jié)構(gòu)計(jì)算考慮的主要因素1）主橋縱向計(jì)算采用橋梁設(shè)計(jì)綜合程序，計(jì)算圖式取連續(xù)剛構(gòu)一一上、下構(gòu)整體計(jì)算，樁側(cè)土模擬 為土彈簧。主橋縱向計(jì)算共分30個(gè)施工階段，一個(gè)運(yùn)營階段，澆筑每一節(jié)段均考慮了三個(gè)施工過程: 掛藍(lán)就位、澆筑混凝土、張拉鋼束。以求準(zhǔn)確反映施工過程與受力特征。2）考慮的一些荷載：體系降溫24C；體系升溫19C；頂板升溫13C，負(fù)指數(shù)曲線分布，指數(shù)為6（該項(xiàng)荷載不與體系降 溫同時(shí)組合）；這種頂板升溫模式比規(guī)范規(guī)定的升溫5C大

13、，且更符合實(shí)際，另外剛構(gòu)橋型對溫度力 較敏感，所以采用這種模式?；A(chǔ)不均勻沉降取10mm，分兩種工況，一是奇數(shù)墩同時(shí)沉降，二是偶數(shù)墩同時(shí)沉降。橋跨離沉降墩 越遠(yuǎn)，所受的影響越小，這種計(jì)算模式考慮了其它墩沉降相互產(chǎn)生的不斷減小的沉降力的疊加作用， 能夠包絡(luò)所有的不均勻沉降。經(jīng)計(jì)算發(fā)現(xiàn)，船撞力、風(fēng)力、制動(dòng)力僅對下構(gòu)受力有影響，而對上構(gòu)無影響；船撞力作用在萊一主 墩上，僅對該墩的影響大，而對其它橋墩影響不大；基礎(chǔ)不均勻僅對上構(gòu)受力有影響，而對下構(gòu)無 影口向。3）對三跨主橋與四跨主橋分別計(jì)算，二者的上構(gòu)內(nèi)力接近，但四跨主橋橋墩受力明顯大于三跨。3. 2. 2應(yīng)力控制1）預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一個(gè)關(guān)鍵是

14、應(yīng)力控制。目前懸澆箱梁均按全預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)，且保證應(yīng)力值 比規(guī)范值（5. 2. 21 24條及5. 3. 4條）富裕1 一 1.5MPa作儲(chǔ)備以承受未能準(zhǔn)確計(jì)算的荷載。對3）對于高度較矮的懸澆箱梁，如邊支點(diǎn)處，豎向預(yù)應(yīng)力由錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失6d 較大，所以有些設(shè)計(jì)此時(shí)僅將豎向預(yù)應(yīng)力作為安全儲(chǔ)備而不考慮其作用。對本橋而言，采用925高 強(qiáng)精軋螺紋粗鋼筋，張拉控制力為331kN，張拉控制應(yīng)力為674. 3Mpa，在中支點(diǎn)處梁高3. 5m，os1 = 1.96Mpa，os2 = 114.3Mpa，os5 = 18.7Mpa ；在邊支點(diǎn)處梁高 1.8m，os1 = 1.01Mpa，os2

15、= 222. 2Mpa，os5 = 18. 7Mpa?？梢?。s2占很大比例，這也是短鋼束應(yīng)采用一端張拉，以減小預(yù)應(yīng)力損失的原因。4引橋設(shè)計(jì)要點(diǎn)1引橋曲線布孔引橋19孔處于R=600m的圓曲線及緩和曲線上，對30m跨徑而言，全幅橋?qū)挼膬?nèi)、外孤長差達(dá)300 / 600X23 = 1. 15m,半幅橋?qū)挼膬?nèi)、外孤長差達(dá)30 / 600X 11 = 0. 55m,跨中平曲線產(chǎn)生的矢高為 600X1CoS(30 / 600 / 2) 1 = 0.187m，曲線段橋梁布孔的原則如下：以曲線內(nèi)側(cè)弦長30為基準(zhǔn)布孔，此弦線為預(yù)制梁的邊線，作此邊線的垂線即為預(yù)制梁的端線方向。 橋墩中心線沿徑向布設(shè)，且左、右兩半

16、幅橋的橋墩中心線共線。左、右半幅橋采用不同的預(yù)制梁長， 這樣曲線段的內(nèi)、外孤長差0.55m通過剛構(gòu)墩頂?shù)默F(xiàn)澆連續(xù)段長度或過渡墩頂?shù)腡梁封錨段長來調(diào) 整，最大封錨段長0. 4lm，直線段封錨長0.15m3該現(xiàn)澆連續(xù)段的長度0. 9 1. 471m，T梁封錨 段的長度0.150.407m。從而使預(yù)制梁的規(guī)格最少，方便了施工，帽粱順橋向的尺寸也不至于太大 剛構(gòu)墩帽梁順橋向的尺寸直線段為1. 6m，曲線段為2.1m；過渡墩帽梁順橋向的尺寸為2Zn。邊梁 翼板外側(cè)邊緣按實(shí)際曲線預(yù)制。橋面橫坡從一3%變到2%，為方便施工，各T梁翼板頂橫坡均按2%預(yù)制，T梁在橫向水平地安裝 于帽梁頂，橋面橫坡通過橋墩帽梁橫坡、T粱翼板之間的濕接縫、現(xiàn)澆橋面板的調(diào)整實(shí)現(xiàn)?，F(xiàn)撓橋面 板因?yàn)檎{(diào)整橫坡使其最大增加或減薄2cmo1引橋剛構(gòu)橋墩帽梁的受力與構(gòu)造引橋剛構(gòu)橋墩帽梁是一個(gè)分次形成的組合截面，受力較復(fù)雜。 架設(shè)T梁時(shí)，預(yù)制梁、施工設(shè)備等荷載由先期帽梁截面承受；當(dāng)先期帽梁頂?shù)默F(xiàn)澆連續(xù)段形成后，