橋梁鋼箱梁計(jì)算書

1、作者:日期:- -L- -L1?概述?錯(cuò)誤!未定義書簽。1.1癥岡箱梁概況錯(cuò)誤!未定義書簽。1. 2鋼梁的安裝及頂推？錯(cuò)誤!未定義書簽。2 計(jì)算模型與方法？錯(cuò)誤!未定義書簽。2 .1計(jì)算參數(shù)？錯(cuò)誤!未定義書簽。2.1.1 ?材料2 .1.2錯(cuò)誤!未定義書簽。計(jì)算荷載錯(cuò)誤!未定義書簽。2. 2?荷載組合？錯(cuò)誤!未定義書簽。2 . 3 ?計(jì)算模型？錯(cuò)誤!未定義書簽。3 ?主梁內(nèi)力錯(cuò)誤!未定義書簽。3. 1 .1?頂推施工階段錯(cuò)誤!未定義書簽。3 . 1 .2?（恒載+活載）組合一 ？錯(cuò)誤!未定義書簽。3.1.3?（恒載+活載+支座沉降+溫度）組合二?錯(cuò)誤!未定義書簽。4主梁應(yīng)力錯(cuò)誤!未定義書簽。4

2、 .1?控制斷面內(nèi)力？錯(cuò)誤!未定義書簽。4 .1.1 ?頂推施工階段錯(cuò)誤!未定義書簽。4 .1.2 （恒載+活載）組合一錯(cuò)誤!未定義書簽。4.1.3（恒載+活載+支座沉降+溫度）組合二？昔誤!未定義書簽。4.2 截面有效寬度?錯(cuò)誤!未定義書簽。4.3 ?局部穩(wěn)定系數(shù)，錯(cuò)誤!未定義書簽。4 .4?控制截面應(yīng)力？錯(cuò)誤!未定義書簽。5?加勁肋驗(yàn)算?錯(cuò)誤!未定義書簽。5.1?主梁頂?shù)装寮觿爬?？錯(cuò)誤!未定義書簽。5.2?主梁腹板加勁肋?錯(cuò)誤!未定義書簽。5 .3支座加勁肋錯(cuò)誤!未定義書簽。5.3.1 支座反力錯(cuò)誤!未定義書簽。5. 3 .2 ?支座加勁肋構(gòu)造?錯(cuò)誤!未定義書簽。5 33支座加勁肋驗(yàn)算？錯(cuò)

3、誤!未定義書簽。錯(cuò)誤!未定義書簽。錯(cuò)誤!未定義書簽。5 .3.4 ?頂推施工加勁肋驗(yàn)算6 中間橫隔板驗(yàn)算 6. 1橫隔板構(gòu)造？錯(cuò)誤!未定義書簽。6.2 橫隔板的開口率?昔誤!未定義書簽。6.3?橫隔板最小剛度?昔誤!未定義書簽。7 撓度 ?錯(cuò)誤!未定義書簽。7. 1?恒載撓度？錯(cuò)誤!未定義書簽。7. 2活載撓度？錯(cuò)誤!未定義書簽。1.1鋼箱梁概況主梁為四跨一聯(lián)的連續(xù)鋼箱梁，兩幅橋錯(cuò)孔布置，位于半徑 R=1 1 90m的平面圓曲線上， 跨徑布置為（2 5+ 3 5 +35+ 2 5）m，每幅橋頂面寬17.25m,箱梁頂板為單向橫坡2%，箱梁中心 線位置梁高1.8m ,采用單箱三室閉合截面。橋面鋪

4、裝為防水粘結(jié)層（環(huán)氧粘結(jié)層+5 mm碎石覆 蓋）+3.0 C m環(huán)氧瀝青混凝土+ 4 c m高彈改性瀝青SMA1 3鋼箱梁為正交異性板，一般截面:頂面板厚1 4mm，底面板厚14mm,設(shè)4道豎直腹板，厚度1 2 mm,頂板采用U型加勁肋厚8mm、高260mm、間距6 0 0 mm，底板采用T型加勁 肋,豎肋厚8mm、高120mm；水平肋厚10m m、100mm寬，腹板加勁肋厚度14mm、高度1 60mm,橫隔板采用板結(jié)構(gòu)，間距2m,板厚為10mm。iliILJIfnI 1 j O I - g1a , I 一I -J-，t : 一b,_ 卜.d Lliltmtn*tiltil圖1 .1 鋼箱梁立

5、面主舉標(biāo)黠百- 5Z磐婁看fl/ rc 'j b 苛；W附卄中r；碰TTHl：:1/-LW 用血 E , flnW 咼“削 ffl E.閒ffl B圖1 .2鋼箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面1.2鋼梁的安裝及頂推鋼箱梁節(jié)段的存放，應(yīng)在內(nèi)縱腹板與橫隔板的交點(diǎn)處需設(shè)臨時(shí)支腿支承.整節(jié)段或分段鋼 箱梁運(yùn)至11號(hào)墩附近的頂推平臺(tái)位置，由吊車提升至頂推平臺(tái)上，一次安裝及頂推的長(zhǎng)度為2 3個(gè)梁段。在每道縱腹板底設(shè)一條聚四氟乙烯滑道，滑道寬度應(yīng)大于50厘米，長(zhǎng)度應(yīng)大于3.0米。導(dǎo)梁長(zhǎng)度由施工單位根據(jù)實(shí)際情況自行確定，計(jì)算導(dǎo)梁長(zhǎng)度為2 2米.兩梁段間面板及底板的橫向工地焊縫采用單面焊雙面成型工藝，為此底板拼接縫附近的U

6、型肋可做局部嵌補(bǔ)。2計(jì)算模型與方法2.1計(jì)算參數(shù)2.1.1材料鋼材 Q34 5 qd:彈性模量 E=2.1X 105 MP a,剪切模量 G=0 .81 XI 05MPa。2.1.2計(jì)算荷載(1)恒載鋼材78.5kN/m3,鋪裝23 kN/m 防撞欄桿10 kN/m。(2) 活載設(shè)計(jì)荷載：公路-I級(jí)。人群荷載35K N/m 2;(3) 溫度荷載整體升溫40C、整體降溫20C，溫度梯度40C。(4) 支座沉降12#、16#墩為 0.5 c m,1 3#、14#、1 5#墩 0.8 cm。2.2荷載組合(1)?組合一：恒載+汽車(2) ?組合二：恒載+汽車+步道人群+溫度+沉降2.3計(jì)算模型采用S

7、A P 200 0空間桿系計(jì)算,計(jì)算模型如下圖，鋼箱梁截面幾何特性如下表。£圖2.3.1計(jì)算模型3主梁內(nèi)力構(gòu)件主梁位置標(biāo)準(zhǔn)截面材質(zhì)Q34 5計(jì)算截面毛截面Upp er.F 1 g (m m)(250 0 + 1 2 2 5 0+2500) x1 4Web(m m)2 W eb1 8 0 0 xl 2L 0 wer.F 1 g (m m)(2 6+12250+26)x14Uppe r. I -Rib (mm )6 I Rib1 60x14Uppe r.U R i b (mm)25-300x 260x184 x8L o w er.I R ib ( mm)29 l-Rib176x11Low

8、 e r.U-Rib (mm)0-0x0x 0x0中性軸Yo(cm)19.91上緣距離Yu (cm)7 1.5下緣距離Yl (cm)111.3面積A (c m 2)67 0 3.8抗扭慣矩 J (cm')9 6,351,02 1面內(nèi)慣矩Ix(cm4)45, 08 7, 695面外慣矩I y(c m )978,1 1 9 ,153表2 .3.1截面幾何特性主梁彎矩、剪力和扭矩包絡(luò)如下圖。頂推施工階段3.1.1*1-%異打眾“號(hào)R劇T朝1號(hào)卸駡一云" 宗-一空.£工蠱-足£_孟 普斗硼liffl円 弋-' u u I 'J'| 工LJ

9、d JL-q匕；r佔(zhàn)已了rq70CmTS01DL.P5田69 esi5-WJ-0；二用3,詔r? 母Er血6E 恥屋k陽一一巴啟W礙.-sn-srz留G90一皿F二G 一 7B”唱.：34郵二；二 5 何kN m）圖3 .1.1彎矩圖（2鼻廣 r甲羅二- 二 g二一十 武9好3干 第詁.嗤ST 冷詁孜.眾 %上嗎出， 工ys .50 弟 9弋叫眾 呼歲±/6, 卑懇目干 56 耳爭(zhēng)巳 亠？蘭詁G- 罠*處已聖 V為一 2哮.昱，除-啤專mg's詩(shī)亍餐0 7W-S-w-aT:出逢育5寸-O E Cj r- 5 T -計(jì)“EE".1E吧叩/"nr -r =:

10、oa I 'IF I-.- r% <r »代 s 町二- & L" r- raII I圖3.1.3 扭矩圖（k N m）1 .丿諮2:.卜.:-? > -A .-1 .n- :” *-.打：.|: d ., "一F存2懇家7 -町d嚴(yán)逢.-胃死©-f 一匸 4/X一k一二匸二：I"/一/一一 :丄 i : /圖3.1 .4反力圖（kN）3.1.2（恒載+活載）組合一0-50(3 -20-IffoA(幾 2。Q "5。6j7 / -100007/-15000 L VNUUUU103.1.3 （恒載+活載+支座

11、沉降+溫度）組合二4主梁應(yīng)力4.1控制斷面內(nèi)力4.1.1頂推施工階段4.1.2（恒載+活載）組合一頂推施工階段控制斷面內(nèi)力控制斷面剪力（k N）扭矩（kN-m）彎矩(kN-m)前支點(diǎn)-14 64. 652.09990. 04.1.3（恒載+活載+支座沉降+溫度）組合二（恒載+活載）組合控制斷面內(nèi)力控制斷面剪力（kN）扭矩（kN m）彎矩(k N -m)邊跨跨中112 9. 64-1769.1510770.652 5- 3 5 m中間支點(diǎn)-3 6 7 9 .2 6-3 0 5 7. 52-1812 3中跨跨中-966 . 23 5-21 3 2 .821 4 6 9 5.5 335-35m中間支

12、點(diǎn)-381 6 .2 13 012. 1 2-2143 0 .4（恒載+活載+支座沉降+溫度）組合控制斷面內(nèi)力控制斷面剪力（kN）扭矩(k N m)彎矩(kN m)邊跨跨中1 621. 661826. 89201 6 0 .5 12 5 -3 5m中間支點(diǎn)387 4. 0 534 1 8. 0 727816. 8中跨跨中-116 1.0 3-231 3 .8728750.513 5- 3 5 m中間支點(diǎn)40 87.3 7-32 9 5. 8 2-28 7 97.6由表可知頂推施工階段不控制設(shè)計(jì)，僅需對(duì)運(yùn)營(yíng)階段進(jìn)行應(yīng)力驗(yàn)算。4.2截面有效寬度考慮剪力滯的影響，按現(xiàn)代鋼橋中第一體系計(jì)算截面有效寬度

13、。Cl跨間斷面：cL1.1 2Cl0.151b 0.05l0.05 b 0.3 ?l b 0.3lcs中間支點(diǎn)斷面：cS1.06b3.2 -lb4.5 lCs0.151尸一T 0.02 l0.02T 0.3?LI -1 Y .,T 二二.I n 二4.3局部穩(wěn)定系數(shù)軸心受壓板件的局部穩(wěn)定系數(shù)由相對(duì)寬厚比R按下式計(jì)算1.00.18 0.968/R 0.286/R2 0.0338/R3R 0.38R 0.38?R上 b 12(1 匸i V2)fy 1k式中，b為主梁腹板間距的一半或懸臂板寬度；l為換算跨徑。 表4 .2.1主梁有效寬度計(jì)算表截面 位置計(jì)算跨 徑(mm)結(jié)構(gòu)計(jì)算寬度b(mm)有效寬度

14、be (m m)折減系數(shù)B e/B懸臂邊箱內(nèi)中箱內(nèi)總寬B懸臂邊箱內(nèi)中箱內(nèi)總寬B e25 m邊跨 跨間頂板22.520 4 017250212518301 8 2 8152 2 40.883底板2 00002 62 0 42.520 4 0123022618 3 01 8 2 8110260. 8 9 635m中跨跨間頂板2 1.52 04 01 7 25 02 15518491 848154030.893底板210002 62042.52 0 401 2302261 8 491 848111450 .90625- 3 5跨中間支點(diǎn)頂板1 2.520401725 01 4 72155115501

15、 2 2 500.7 1 0底板1 20002620 42 .520 4 01 2 302261 55 1155 09 3590 . 7 6135- 3 5跨中間支點(diǎn)頂板14.52 040172 5 015 801 6 5116491 30 620.757底板1400 0262 042. 52 0 4 01 2 3 022 61 6 5 11 6 499 9540.809式中b加勁板的寬(腹板或剛性縱向加勁肋的間距)t被加勁板板厚；E彈性模量;V 泊松比;k加勁板的彈性屈曲系數(shù)，加勁肋的剛度符合條款5.2. 6項(xiàng)規(guī)定時(shí),可參考附錄A的簡(jiǎn)化公式計(jì)算。鋼箱梁腹板和橫隔板圍成的翼緣板部分，當(dāng)縱向加勁

16、肋等間距布置時(shí)，加勁板的彈性屈曲系數(shù)k可由以下式計(jì)算：2 *?k 4n2l l 時(shí)2 2k (1 21)n|1 n I21 J1 n Ik 1 n I式中,n= ni +1 受壓板被縱向加勁肋分割的子板元數(shù);n I等間距布置縱向加勁肋根數(shù)；加勁板的長(zhǎng)寬比=a/b;a加勁板的長(zhǎng)度（橫隔板或剛性橫向加勁肋的間距）b加勁板的寬（腹板或剛性縱向加勁肋的間距）t加勁板的厚寬；I單根加勁肋的截面面積與被加勁板的面積之比A/bt;Ai單根加勁肋的截面面積；I縱向加勁肋的相對(duì)剛度 I電;bD11縱向單根加勁肋對(duì)被加勁板的抗彎慣矩D 單寬板剛度Et312(1 'v2)*丄411 n04/1(ni 1)

17、I ?表4. 3.1局部穩(wěn)定系數(shù)板件頂板懸臂 （加強(qiáng)耳板）頂板懸臂 （未加強(qiáng)耳板）頂板箱內(nèi)底板彈性屈曲系數(shù)k27 4 .22 9 .17 84 .0400. 0相對(duì)寬厚比R0.4591. 4090.4 430. 6 21局部穩(wěn)定系數(shù)I0.920.370.940.7 8材料容許應(yīng)力2 1 021 0 .021 0210構(gòu)件容許應(yīng)力I193 . 378. 7196.6163.54.4控制截面應(yīng)力控制截面應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如下表，應(yīng)力滿足要求，有較大的余富。如果采用雙箱截面設(shè)計(jì)可以減少用鋼量。(恒載+活載)組合控制截面應(yīng)力構(gòu)件25m邊跨3 5 m邊跨25m+3 5 m中間支座35 m +35m中間支座Up

18、per. Fig (m m)(212 5+10976 +2125) x 14(212 5 + 1 1 0 9 2 + 2125) x1 4(14 7 2+930 4+1 4 72) x1 4(158 0+9902 +1 580)x1 4Web(mm )4 -Web1 800 x 124 Web1800x124-Web180 0x 1 :! 4-Web1800x1 2L ower. Fig (mm)(2 6 + 10 9 7 6+26) x 14(2 6+110 9 2+26) X 14(2 6+ 9304+ 26 ) x1 4(2 6+9902+2 6) x 1 4U p per.I R ib

19、 ( mm)0I-Ri b0x00-I-Rib0xC0-I-Rib0x(0 -I-Rib0x 0Up per .U- R ib ( mm )17-300x260x184x 8173 0 0x260x184x81530 0 x2 6 0X 1 8 4x8153 0 0x260x184x8L 0 wer. I-Ri b (m m)22 -I-R lb1 76x112 2-I- R i b176x1120 I-Rib1 7 6 x 1120-1 -R ib176x1 1Lowe r. U-Rib ( mm)0-0x0 x0x00-0x 0x0xC00x0x0x00-0x 0x0x0中性軸Y o(cm

20、)1 5 .1815. 0913.3 013. 3 2上緣距離Y u (cm)76. 276.37 8. 178.1下緣距離Y l (cm )106.6106.51 04.7104.7面積A( cm 2)5944.259 7 6.75 13 9 .45337. 1抗扭慣矩J (c m 4)84,888, 4 7 885,929,93969,938, 6 8 075, 2 70, 9 4 8面內(nèi)慣矩I X (cm4)39,407, 9 2 03 9,6 8 2, 5 6 33 3, 622,9 7 33 5 ,2 1 1,225面外慣矩"(cm4)828,5 1 0,0 1884 8

21、,5 13, 36 94 96, 885,621586, 8 5 2, 79 4斷 面 內(nèi) 力彎矩 Mb (kN?m)10 7 711 4 6 9 5.53-1 8 1 22.96-2 1 430.44剪力S b ( kN)-113 0-966.23 4 7-3 6 7 9. 2 55-3816.20 5軸力N(kN)扭矩 M t ( kN?m) 1769 . 1 5 1-21 3 2. 81530 5 7.5 23-301 2 .1 19上緣應(yīng)力b u (MP a )壓應(yīng)力：一2 1<193.3壓應(yīng)力：28<1 193.3拉應(yīng)力：42<2 1 (啦應(yīng)力：4 8<2 1

22、0容許值、驗(yàn)算結(jié)果1 9 3.30 K1 9 3 . 30K210O K210OK下緣應(yīng)力b 1 (MPa)拉應(yīng)力：29<210拉應(yīng)力：39<1 210壓應(yīng)力：-56<163 .5壓應(yīng)力：-64<1 6 3. 5容許值、驗(yàn)算結(jié)果2 1 00 K210OK16 3 .50 K1 63.50 K腹板剪應(yīng)力T (M Pa )13<1 2 0-11<-120-43<-12 0-44<-1 2 0容許值、驗(yàn)算結(jié)果1 2 0OK120OK1 2 0OK120OK腹板換算復(fù)合應(yīng)力0.03<1. 100. 05< 11 1.100 .21<1.

23、1 00.24<1. 1 0容許值、驗(yàn)算結(jié)果1.1 0OK1.1 0OK1.1 00K1 .10O K(恒載+活載+支座沉降+溫度)組合控制截面應(yīng)力構(gòu)件25m邊跨35 m邊跨25m + 35m中間支座35m+35m中間支座U PPer.FIg (mm)(2125+10976+2125) x 14(21 2 +11 0 952 +2125)x 1 4(147 2 +93 0 4 + 1 4 7 2)x1 4X1(1580 +9 902 + 158 0 )4W eb(mm )4 - Web1 800x124-Web1 8 00 x 1 24- W e b1800x 1 2!4-Web1 8

24、0 0 x1 2L ower. FIg (mm)(26 +1 0 976 + 2 6 )x14(26+11 0 92 +26)X 14(26+9 3 04+ 26) x 1 4(2 6+9902+ 2 6)x 14Upp er.l-Rib (mm)0- I -R 1 b0 x 00- I-Rib0x00 -I-Ri b0xCI - Ri0- b0x 0UPPer. U-Rib ( mm )17-3 00x260 x1 8 4x81 7X 18-3 00x2604x815- 3 0 0x260X 1 8 4x81 5x2-30060x184x8Low e r.I-Rib (mm)2 2-I-R

25、ib176x1122 - I -Rib1 7 6x1-20-I-R 1 b17 6X 12 0-I - Rib1 7 6x1Lower.U- R ib ( m m)0 -0x0x0x00-0x0x0X 00-0x0x0xC0-0x0x0x0中性軸Y。( c m)1 5. 1815. 0 913. 3013.3 2上緣距離 Yu ( cm)76 . 276. 37 8 .178.1下緣距離Y 1 (cm )106.6106.5104. 71 04.7面積A (cm2)5 944. 25 9 7 6.75 1 39. 453 3 7.1抗扭慣矩 J (cm4)84, 88 8 ,47 885, 9

26、 2 9,9 3 96 9 , 9 38,68075,270,948面內(nèi)慣矩IX(cm")39, 40 7, 9 2 03 9 ,682,56333, 6 22, 97 335 ,211, 22 5面外慣矩I y(cm 4)8 28, 5 10,01 884 8 ,513,3694 96, 885 , 62158 6 , 8 52, 7 9 4斷 面 內(nèi) 力彎矩 Mb(k N?m)201612875 0 .5 1-278 1 6.83-28797.55剪力Sb(kN)-1130-1 1 61.0 3 3-3 87 4 .053-4 0 8 7 .3 7 4軸力N (kN)扭矩M t(

27、kN?m)-1 76 9. 1 5 1-231 3 .866-3 4 1 8 .0 7 1-3 2 9 5. 817上緣應(yīng)力b u (MPa )壓應(yīng)力：-3 9<1 93.3壓應(yīng)力：-55<1 9 3. 3拉應(yīng)力：6 5< 1 20(拉應(yīng)力：6 4< 1 2 0 0容許值、驗(yàn)算結(jié)果1 93.3OK193. 30 K210O K210O K下緣應(yīng)力b l (MPa)拉應(yīng)力：55<21 0拉應(yīng)力：7 7<21C壓應(yīng)力：-87<1 6 3. 5()壓應(yīng)力：-8 6<1 1 6 3.5容許值、驗(yàn)算結(jié)果210OK210OK163.5O K1 6 3.5OK

28、腹板剪應(yīng)力t(M P-1 3<-12 0-13<-12 0 -45<-12 0-47< 1-120a )111容許值、驗(yàn)算結(jié)果1 2 0OK120OK12 0OK1 20O K腹板換算復(fù)合應(yīng)力0.09< 1 1.1 00.1 6<1.1(0.33< 1 1. 100.34< 1 1.10容許值、驗(yàn)算結(jié)果1.10OK1.1 0OK1. 10OK1.10O K5加勁肋驗(yàn)算5.1主梁頂?shù)装寮觿爬甙凑展蜂摻Y(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范征求意見稿計(jì)算定加勁肋的剛度11宜滿足下式要求:Ilbt312(12)I ,req2n 1 n2 12n= ni+1受壓板被縱向加勁肋

29、分割的子板元數(shù);ni等間距布置縱向加勁肋根數(shù)；加勁板的長(zhǎng)寬比 =a/ b；a加勁板的長(zhǎng)度（橫隔板或剛性橫向加勁肋的間距） b加勁板的寬（腹板或剛性縱向加勁肋的間距）;t加勁板的厚寬；I單根加勁肋的截面面積與被加勁板的面積之比A/bt;AI單根加勁肋的截面面積；I 縱向加勁肋的相對(duì)剛度 I電； bDI I縱向單根加勁肋對(duì)被加勁板的抗彎慣矩;D單寬板剛度D Et 212(1 v2)E彈性模量。主梁頂?shù)装寮觿爬邉偠扔?jì)算結(jié)果如下表，頂?shù)装鍎偠葷M足要求，但耳板剛度不滿足要求。表主梁頂?shù)装寮觿爬邉偠扔?jì)算板件頂板懸臂頂板箱內(nèi)底板耳板加勁板厚t14141 414加勁板寬b2 55 0 0橫向加勁間距aa22

30、000縱向 加勁加勁肋根數(shù)nl81 398加勁肋腹板寬度br16026012 01 20加勁肋腹板厚度tr14888加勁肋翼板寬度b r0921000加勁肋翼板厚度t r081 00縱向加勁間距2 7 7.7 78291.4408277. 7 7 8等分?jǐn)?shù)n = nl+ 1n914109要求加勁肋面積Are q38 94085 7 1389要求加勁肋寬度b r66. 71 1 5.292.676. 4要求加勁肋厚度tr48.63 1. 463.54 8. 6b t3/116236366236 3 6a/b0. 8 000 .4 9 00.4900.8 0 0al2 24d l0.0 6 40.

31、03 60 .01 70 .027I l1.9 1 E + 079 .66E +071.9 0E + 074.6 1E+06g30. 79 4. 918. 77.4a04. 16.03.72 . 9to1 1. 61 2.11 7 . 01 1.6geq136. 32 0.31 1. 228.7geq20. 30.10.20 .3geq3255.359 1 .823 3.6202. 0geq24.51 5 .211.11 9.3I e q1. 53E+071. 5 4E + 071.13 E + 071.21E+ 0 7OKO KOKOU T5.2 ?主梁腹板加勁肋腹板橫向加勁肋的間距a由應(yīng)滿

32、足以下要求:950twT式中tw腹板的厚度;T標(biāo)準(zhǔn)組合下的腹板剪應(yīng)力。腹板橫向加勁肋慣性矩應(yīng)滿足以下要求:It3h0tW式中 I t單側(cè)設(shè)置橫向加勁肋時(shí)加勁肋對(duì)于與腹板連接線的慣性矩，或雙側(cè)對(duì)稱設(shè)置橫向加勁肋時(shí)加勁肋腹板中心線的慣性矩;腹板縱向加勁肋滿足以下要求：3?1 llh0tw2i max 1.5， a/ho2.5 0.45 a/h。式中11 單側(cè)設(shè)置橫向加勁肋時(shí)加勁肋對(duì)于與腹板連接線的慣性矩，或雙側(cè)對(duì)稱設(shè)置橫向加勁肋時(shí)加勁肋腹板中心線的慣性矩a腹板橫向加勁肋間距。腹板加勁肋計(jì)算結(jié)果如下表，橫向加勁間距不滿足要求，建議橫隔板間增加一道加勁肋;縱向加勁肋剛度滿足要求，中間腹板可以僅在一側(cè)設(shè)

33、置加勁肋，取消另一側(cè)的加勁肋。腹板厚t1 2腹板高h(yuǎn)1 8 0 0橫向加勁間距aa2000加勁肋寬厚比b r/tr14剪應(yīng)力t47要求橫向加勁間距 aa1663O UT縱向 加勁 肋要求剛度Il寬度br160厚度t r1 4剛度Il驗(yàn)算OK5.3支座加勁肋5.3.1支座反力支座反力如下表。表支座反力（kN）墩恒載+活載恒載+活載+支座沉降+溫度內(nèi)側(cè)支座外側(cè)支座內(nèi)側(cè)支座外側(cè)支座12#MAX1,31 31,6781,4 291,80 8MIN3751 8845225513#M AX3, 15 63,4733,6253,887MI1, 891,31 81 ,1,491N892214#MAX3,626

34、3,84 24, 2194 , 5 77M IN1,80 41 ,6342, 0551,8341 5 #MAX3 ,1 963,5143,56 03,824M IN1,79 61,2 502,0 1 11,54116#MAX1, 31 61,6811, 4321,811MIN37 91924532555.3.2支座加勁肋構(gòu)造-】l-Jl-J打:VOto'二丁匚肯匚 1 亠十1» rf I I 二廿u ： ;申:冒乍:再虛1鈿了卜"毋呼亠!rtt電I輕片:釘t12#、16#墩支座加勁肋圖5.3.2.11 3#、1 5#墩支座加勁肋4 ._tJ職咄圖5.3. 2.314

35、#墩支座加勁肋5.3.3支座加勁肋驗(yàn)算其計(jì)算公式如下。支點(diǎn)橫隔板需要驗(yàn)算橫隔板和支點(diǎn)加勁肋的局部承壓應(yīng)力和豎向應(yīng)力, 局部承壓應(yīng)力bAsBebtD b?Rv如圖5.3.3.1，式中,b為局部承壓容許應(yīng)力；Rv為支座反力；As為橫向加勁肋凈截面積;tD為 橫隔板厚度；Be為橫隔板有效寬度，考慮支點(diǎn)板的4 5°的擴(kuò)散作用 B e=B+2tf；B為支座墊板寬度；tf為下翼板厚度。 豎向應(yīng)力三角形分布（圖5 . 3. 3. 2），支承墊板處的最大有效斷面平均壓應(yīng)力按下式近似計(jì)算: C2用c?支座反力的作用下，橫隔板和加勁肋中豎向應(yīng)力的實(shí)際大小和分布非常復(fù)雜，通常要用空間有限元方法才能求得較為

36、滿意的結(jié)果。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，當(dāng)梁高不大時(shí)，工程設(shè)計(jì)中近似簡(jiǎn)化為等效壓桿計(jì)算。壓桿的有效面積如圖5.3.3.1所示,壓桿的壓應(yīng)力沿高度的分布近似為As Bevt D式中，c為軸心受壓容許壓應(yīng)力；B ev為腹板豎直方向應(yīng)力有效計(jì)算寬度，如圖5. 3. 3.B eV= bs+3 0(bs< 3 OtD) ?3ev= 6 OtD( b s= 30 t D)Bcb1 >Di%1 5-C.'H. 1 .'匸 1_ J廠n1nnF11 丨! I1.1af;!pJJ1FrP J 川：r4匕竺 I 廣:k匚_圖5.3. 3 . 1支點(diǎn)橫隔板局部承壓面積支座加勁肋驗(yàn)算如下表，除14#墩支

37、座外，其余支座加勁肋滿足設(shè)計(jì)要求。1 4#墩支座處腹板較薄，建議增設(shè)加勁肋或?qū)ο淞焊拱暹M(jìn)行加強(qiáng)，否則不滿足設(shè)計(jì)要求。支座12#、 16#墩1 3#、1 5#墩14#墩（腹板加強(qiáng)）1 4#墩（腹板未加強(qiáng)）腹板厚t16204 040加勁肋根數(shù)n4442寬度b r24030 0300300厚度t r303 03030間距a25 02 506000加勁肋面積As(m m 2)2880. 1 80001所示，按下式計(jì)算：支座反力R (kN)18177豎向應(yīng)力腹板有效面積A e (mm2)44820 0計(jì)算面積3 3 2 819200應(yīng)力1 08.81 8 6.91 4 9 .6476.8承壓應(yīng)力(MP

38、a )2驗(yàn)算O KOKOKOUT局部承壓應(yīng)力支墊板寬Bbe46046 07407 4 0腹板有效面積A b e(mm2 )73 696 0 0計(jì)算面積36 1 647600應(yīng)力5 0.186.06 9 . 89 6.2承壓應(yīng)力(M P a)3驗(yàn)算OKOKOKOK5.3.4頂推施工加勁肋驗(yàn)算頂推施工中腹板及加勁肋驗(yàn)算如下表，腹板及加勁肋滿足設(shè)計(jì)要求，并且有較大的余富?？紤]到局部加勁肋對(duì)鋼箱梁底板疲勞不利，建議可以考慮適當(dāng)減少加勁肋。支點(diǎn)頂推施工前支點(diǎn)腹板厚t12加勁肋根數(shù)n2 0寬度b r20 0厚度t r14間距a2 5 0加勁肋面積A s (m m2 )5 600 0支座反力R(k N)1

39、8 1 1豎向應(yīng)力腹板有效面積A e (m m 2)2 7360計(jì)算面積8 3 360應(yīng)力31.3承壓應(yīng)力(M Pa)200驗(yàn)算O K局部承壓 應(yīng)力支墊板寬Bbe2500腹板有效面積Ab e( mm2 )3 0 00 0計(jì)算面積86000應(yīng)力1 5.2承壓應(yīng)力(M P a)3 00驗(yàn)算OK- -L6.1橫隔板構(gòu)造6中間橫隔板驗(yàn)算 X-匸神;Bl Ln圖6.1. 1 橫隔板構(gòu)造rm口丁 C P 口工7 V Lfj亍匸廠r中11 i _.一-一“-二WLXl0.4時(shí)，橫隔板可6.2橫隔板的開口率根據(jù)橫隔板的開口率Ja'/A JbhfBH不同可以分為以下結(jié)構(gòu)形式，當(dāng)視為實(shí)腹式；當(dāng) 0.8，為

40、桁架式；當(dāng)0.40.8時(shí)，可視為框架式。橫隔板開口率計(jì)算如下表,0.61，中間橫隔板為框架式。一 =1 H-=1)1I)圖6 .1. 1橫隔板開口率表6.1.1橫隔板開口率B4.08H1.8b3.0 8h0. 90 .616.3 ?橫隔板最小剛度橫隔板的最小剛度K應(yīng)該滿足下式要求：K 20告?矩形框架式橫隔板的剛度 K可由下式近似求得:,°L bb 6h48E K'IuIlIhb222bh 2bh 3hI u I h 11 I h I hK'式中:E為彈性模量;Ld為兩橫隔板間距（m）,按下式計(jì)算；Ld 6Ld 0.14L1 且 20(L(L50m)?50m) L為橋

41、梁等效跨徑（m）。E為鋼材的彈性模量；iDw為箱梁截面主扇性慣矩,由下式求得：I DWg 警)2 22f|(12b2 222)2 Fh ( 11 22 ) ?Bl其中,Fu為箱梁上頂板截面積（包括加勁肋）；Fl為箱梁下底板截面積（包括加勁肋）；Fh為一個(gè) 腹板的截面積；1 , 2由下式確定：1=宀?而e, f由下式計(jì)算:丨 fl Bu 2B|fe=Fh，f =B| 12BuIfu為頂板對(duì)箱梁對(duì)稱軸的慣矩；If I為底板對(duì)箱梁對(duì)稱軸的慣矩；H為腹板長(zhǎng)度。I fu 2BuB|LhIIIIII111H 21圖6. 3. 1,廣11H H 丨12橫隔板截面符號(hào)b為框架的寬度;h為框架的高度;I u, I 1, Ih分別為頂板、底板和腹板處橫隔板簡(jiǎn)化為框架截面的慣性矩，將橫隔板簡(jiǎn)化為框架 計(jì)算。其中，橫隔板的加強(qiáng)翼緣或加強(qiáng)加勁肋簡(jiǎn)化框架截面的下翼板；橫隔簡(jiǎn)化為框架截面 的腹板；分別取頂板、底板和腹板厚度的24倍寬度作為框架截面的上翼板有效寬度;P為開口率修正系數(shù)，圖中B ,H分別為箱梁的寬度和高度。|ul|h|h；|l/1 1' f Li用【1*冷-嚇-1. <(b)(a)圖 6.3.2框架式橫隔板(a ) B/H= 2.0 時(shí)(a) B/H=