某商住樓轉(zhuǎn)換層施工方案

工程概況：轉(zhuǎn)換層是由于使使用功能上要要求大空間而而采用轉(zhuǎn)換層層結(jié)構(gòu)，本工工程采用梁式式轉(zhuǎn)換，其傳傳力途徑采用用墻→轉(zhuǎn)換梁→墻（柱）的的形式，是具具有傳力直接接、明確和清清楚的優(yōu)點(diǎn)。本層做為裙樓與與塔樓的連接接的部份，除除做設(shè)備及結(jié)結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層外外，還設(shè)有屋屋頂花園及會(huì)會(huì)所等公益設(shè)設(shè)施。該層樓板結(jié)構(gòu)面面標(biāo)高為30.90m，混凝土等等級(jí)為C40，板厚為200m厚，配筋為為雙層雙向φ12@200，七層樓板板結(jié)構(gòu)標(biāo)高為為26.3m，板厚120mm，混凝土土等級(jí)為C30，轉(zhuǎn)換層以以上（塔樓）為為剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)。本層梁的截面有有（250~11600）×（500~11900）mm，最大的的有1600××1900mmm，本層的的支撐方案以以1600××1900mmm為準(zhǔn)，進(jìn)進(jìn)行系統(tǒng)的有有關(guān)計(jì)算及設(shè)設(shè)計(jì)。施工方法：1、定位放線：：該層的定位位放線按總施施工組織設(shè)計(jì)計(jì)中的方案進(jìn)進(jìn)行。2、施工段的劃劃分：該層根根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)實(shí)際情況，塔塔樓有三棟，劃劃分為A、B、C棟，所以設(shè)設(shè)置三個(gè)部分分，劃分在7、13軸處，用留留設(shè)加強(qiáng)帶形形式劃分（如如圖1），略計(jì)A、B、C棟樓板混凝凝土方量1600m3，由于混凝凝土方量過(guò)多多，需連續(xù)澆澆搗混凝土，用2臺(tái)泵機(jī)連接澆搗。3、施工順序：：放墻、柱線→綁綁扎墻柱鋼筋筋→支墻柱梁底底（轉(zhuǎn)換層）模模板→澆搗墻柱混混凝土→梁鋼筋安裝→梁側(cè)模、平平板模支設(shè)→板筋安裝→梁板混凝土土澆搗。4、施工進(jìn)度計(jì)計(jì)劃表（表1）：5、主要施工方方法：（1）放線墻柱柱的方法按總總施工方案中中的要求進(jìn)行行。（2）鋼筋工程程：①墻柱的鋼筋筋制作、安裝裝及質(zhì)量控制制照總的施工工方案進(jìn)行。②梁鋼筋的制制作及安裝：：A、大梁鋼筋制制作轉(zhuǎn)換層大梁鋼筋筋工程中，梁梁縱筋直徑大大于或等于28MM均采用直螺螺紋機(jī)械連接，為保保證工期，直直螺紋鋼筋的的制作在轉(zhuǎn)換換層結(jié)構(gòu)施工工前完畢，制制作梁箍筋時(shí)時(shí)，在等高的的十字梁交接接處，主梁箍箍筋縮小一個(gè)個(gè)保護(hù)厚度以以保證次梁高高度不變。B、大梁的鋼筋筋綁扎、安裝裝按設(shè)計(jì)要求，梁梁縱筋均為通通長(zhǎng)鋼筋，所所以施工時(shí)鋼鋼筋應(yīng)按圖2~7的次序進(jìn)行行安裝、綁扎扎。a、在大梁的底底模支設(shè)好后后：用塔吊將將相應(yīng)數(shù)量的的梁筋吊放到到梁的底?？诳?，工作人員員在操作平臺(tái)臺(tái)上施工，操操作平臺(tái)按滿滿堂紅搭設(shè)。高高度平梁下口口，每邊出梁梁口1.2mm。吊放梁筋筋前，預(yù)先在在梁底模上用用80×800mm枋木按按間距3m排放做墊木木。b、先把梁第一一層面筋綁扎扎，固定好，再再將梁大小箍箍筋放入就位位，由于梁的的截面很高，所所以完成上述述鋼筋綁以后后，應(yīng)加設(shè)保保證梁不傾斜斜的支撐（φ48鋼管@4000mm支撐在在操作平臺(tái)上上見(jiàn)圖8），然后穿穿入其余的梁梁縱筋，其穿穿入固定的次次序與上述同同。c、用臨時(shí)托筋筋φ25@500托起上部的的第二排及第第三排的縱筋筋到正確位置置，再用22號(hào)鐵絲綁扎扎固定。d、綁扎梁腰筋筋。e、以寬度同梁梁寬，規(guī)格同同梁底筋的鋼鋼筋按@500mm的間距分分隔梁底，面面各排鋼筋。f、借助手動(dòng)葫葫蘆綁扎完一一段取出一段段墊筋木枋，同同時(shí)在梁的底底模上放數(shù)量量規(guī)格同墊塊塊厚度的花崗崗巖墊塊，墊墊在梁的箍筋筋上，并沉梁梁。經(jīng)驗(yàn)收合合格后進(jìn)行下下道工序。g、剪力墻插筋筋至梁底，為為便于上部鋼鋼筋穩(wěn)固駁接接，在梁的面面筋上順著墻墻的布置方向向在墻的兩側(cè)側(cè)各點(diǎn)焊一條條φ12鋼筋，然后后將插筋逐點(diǎn)點(diǎn)焊在φ12鋼筋上。模板工程①墻柱模板的的支設(shè)施工方方案按總施工工方案進(jìn)行。②梁的底模、板板模的安裝詳詳圖9。③梁的側(cè)模的的安裝：由于于轉(zhuǎn)換層的梁梁截面大，所所以為保證梁梁的寬度正確確及穩(wěn)定模板板在側(cè)模上設(shè)設(shè)對(duì)拉螺桿，并并在梁的兩側(cè)側(cè)模板上加間間距為600mm的木斜撐撐（見(jiàn)圖9）。④以1600××1900mmm為標(biāo)準(zhǔn)的的支撐方案如如下（包括1000××1500mmm以上的梁梁按此方案）：：A、采用定型門(mén)門(mén)式架（配上上、下托等）系系列與80×800mm，枋木組組成支撐系統(tǒng)統(tǒng)骨架（局部部用φ48鋼管），配配合夾板；對(duì)對(duì)拉螺桿等組組成模板支撐撐系統(tǒng)，經(jīng)計(jì)計(jì)算，定型門(mén)門(mén)式架間距為為@450mm（截面為1200××1500mmm以上的梁梁），或（截截面為1000××1000mmm~1200×11500mmm），詳見(jiàn)圖9。其他的支支撐（見(jiàn)圖9a）在@900mm，梁的支支撐在水平縱縱橫方向以φ48鋼管連為整整體，垂直方方向共三道，水水平方向每隔隔1800mmm一道，用扣扣件扣緊。B、本層腳手架架支撐外側(cè)和和內(nèi)部每隔15m調(diào)距設(shè)置剪剪力撐，寬度度不大于4個(gè)跨距或間間距，斜桿與與地面傾角宜宜為450~600。C、由于該層荷荷載很大，施施工時(shí)傳遞給給下面樓層的的荷載很大，為為確保支撐系系統(tǒng)的穩(wěn)定性性故七層支撐撐在轉(zhuǎn)換層梁梁板混凝土澆澆搗完成后，砼砼未達(dá)到75%時(shí)不能拆除除，并且對(duì)應(yīng)應(yīng)轉(zhuǎn)換層大梁梁支撐在樓板板上的位置，其其七層樓板支支撐門(mén)架中心心對(duì)準(zhǔn)轉(zhuǎn)換層層大梁中心，按600mm間距布置門(mén)架.當(dāng)梁跨度大于或等于4M時(shí),按2‰給予梁底起拱.D、考慮到梁筋筋的錨固需要要，墻柱混凝凝土第一次澆澆搗后，剩余余的高度必須須滿足相應(yīng)梁梁筋的錨固要要求，并在終終凝前將結(jié)合合而插毛。E、考慮轉(zhuǎn)換層層結(jié)構(gòu)的重要要性，對(duì)轉(zhuǎn)換換層結(jié)構(gòu)的模模板拆除，我我們采用混凝凝土實(shí)際強(qiáng)度度作為拆除模模板的依據(jù)，根根據(jù)商品混凝凝土強(qiáng)度發(fā)展展較快，及轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層施工完完后，上部荷荷載發(fā)展較慢慢的特點(diǎn)，我我們決定多做做兩組試件，并并放在樓面進(jìn)進(jìn)行同條件養(yǎng)養(yǎng)護(hù)，經(jīng)檢驗(yàn)驗(yàn)強(qiáng)度達(dá)到95%以后方可拆拆模?；炷翝仓椒ǚū緦訉禹潘涠葹闉?60~1180mm，初初凝時(shí)間控制制在6~8h，方量較大大的二、三區(qū)區(qū)梁板有850M3，按25m3/h二臺(tái)泵計(jì)算算，需17小時(shí)，考慮慮到轉(zhuǎn)換層混混凝土的整體體性要求較高高，故采用一一次性連續(xù)澆澆搗至后澆帶帶，且為了保保證一次性連連續(xù)澆搗，現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備一臺(tái)臺(tái)混凝土泵機(jī)機(jī)來(lái)備用（澆澆搗方向見(jiàn)圖圖1）。本工工程配筋量較較高，特別柱柱頭鋼筋密度度較大，混凝凝土澆搗相對(duì)對(duì)困難一些，項(xiàng)項(xiàng)目要求混凝凝土班組的大大小振動(dòng)棒振振搗，配合鋼鋼桿穿插。手手錘檢查，并并在柱頭模板板開(kāi)兩個(gè)振搗搗口等措施來(lái)來(lái)保證混凝土土的密實(shí)度，同同樣，為保證證混凝土的質(zhì)質(zhì)量，需做到到如下兩點(diǎn)：：①后澆帶采用快快易網(wǎng)分隔（快快易網(wǎng)安裝詳詳圖10）。②為防止?jié)矒v過(guò)過(guò)程中分頭過(guò)過(guò)多而出現(xiàn)冷冷縫，分頭處處必須掛牌施施工。另：因本層混凝凝土構(gòu)件尺寸寸較大，考慮慮到混凝土水水化熱將對(duì)質(zhì)質(zhì)量產(chǎn)生影響響，故決定通通過(guò)以下途徑徑進(jìn)行解決：：使用低熱水泥；；盡量增大活活性摻合物含含量，如摻用用沸石粉代替替部份水泥，從從而降低水泥泥用量，使水水化熱相應(yīng)降降低。適當(dāng)調(diào)大骨料料級(jí)配并降低低砂率。在滿足混凝土泵泵送要求的條條件下，適當(dāng)當(dāng)降低混凝土土塌落度。適當(dāng)使用減水水劑降低水泥泥用量，增大大和易性。適當(dāng)使用緩凝凝劑延遲，削削弱水化熱的的峰值。采用冰水?dāng)嚢璋枰詼p少混凝凝土的入模溫溫度。采用分層施工，每每層500mmm左右，連連續(xù)澆筑，并并在前一層混混凝土初凝前前(以砼有關(guān)報(bào)報(bào)告單決定初初凝時(shí)間)，將下一層層混凝土澆筑筑完畢。注:以上建議正正與砼攪拌公公司商量決定定其方法后,再呈有關(guān)報(bào)報(bào)告單作為資資料.混凝土的養(yǎng)護(hù)根據(jù)項(xiàng)目的經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)，混凝土水水化熱峰值將將在混凝土澆澆搗后3~8h內(nèi)出現(xiàn)。相相對(duì)轉(zhuǎn)換層大大梁，其峰值值絕對(duì)溫度為為600~700C<以項(xiàng)目以前前做過(guò)的試驗(yàn)驗(yàn)>,使用緩凝劑劑后，其峰值值可降底80~100c，因廣州地地區(qū)氣溫因素素影響不明顯顯，故控制混混凝土構(gòu)件內(nèi)內(nèi)外溫差在250C以內(nèi)，主要要取決于混凝凝土構(gòu)件的保保溫措施及比比表面積。養(yǎng)護(hù)的重重點(diǎn)正是針對(duì)對(duì)此特點(diǎn)進(jìn)行行：如何取措措施控制混凝凝土內(nèi)部與混混凝土表面積積溫度差小于于250C，實(shí)際可用用下列方法：：項(xiàng)目針對(duì)此工程程特點(diǎn)進(jìn)行養(yǎng)養(yǎng)護(hù)方法是：：在混凝土澆澆筑初凝后先先灑水養(yǎng)護(hù)2h、，同時(shí)用用塑料薄膜進(jìn)進(jìn)行覆蓋（塑塑料薄膜采用用搭接時(shí)，其其搭接長(zhǎng)度應(yīng)應(yīng)大于15cm，并加覆覆麻包，終凝凝后定期灑水水養(yǎng)護(hù)以保持持混凝土具有有足夠濕潤(rùn)狀狀態(tài)，澆水養(yǎng)養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少少于7晝夜，利用用塑料薄膜里里的凝聚水減減少內(nèi)外溫度度差數(shù)（可采采用二支溫度度計(jì)同時(shí)監(jiān)測(cè)測(cè)混凝土內(nèi)溫溫度及當(dāng)時(shí)天天氣溫度）。質(zhì)量管理，安全全、文明施工工措施同總施工方案進(jìn)進(jìn)行。工程量統(tǒng)計(jì)（表表2）工程量統(tǒng)計(jì)表鋼筋（T）模板（m22）混凝土（m3）A棟1452613752C棟701896516B棟1452613752轉(zhuǎn)換層的勞動(dòng)力力安排表（表表3）勞動(dòng)力計(jì)劃表（C棟）工程工序工程量勞動(dòng)量（工日）每班人數(shù)每日人數(shù)施工天數(shù)墻柱鋼筋安裝5050/0.355=1427012墻柱、梁底底模板690690/7=8889015.8（包包搭架）墻柱混凝土120120/25==5h3011梁側(cè)、平板板安裝12701270/8==1589013（包搭架）梁底鋼筋200140/00.35=44006017天梁板混凝土750750/50==155011計(jì)算書(shū)說(shuō)明：1）本計(jì)算書(shū)根根據(jù)《混凝土土結(jié)構(gòu)工程施施工及驗(yàn)收規(guī)規(guī)范》相關(guān)章章節(jié)進(jìn)行。2）以1.6××1.9m梁的模板支支撐系統(tǒng)進(jìn)行行。3）計(jì)算公式查查自《結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)手冊(cè)》4）按《建筑施施門(mén)工鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)程》JGJJ128-22000復(fù)核1、工程結(jié)構(gòu)概概況：七層樓板厚2000mm，C40混凝土現(xiàn)澆澆樓板。轉(zhuǎn)換換層板厚2000mm，C40的混凝土現(xiàn)現(xiàn)澆樓板。此此層結(jié)構(gòu)層高高為4.6m，各種梁的的截面統(tǒng)計(jì)劃劃分為以下三三類：梁高(mm)梁寬(mm)分類備注1900120011600A180012001110017001200111008800160011200011000800090001500120088006600B1400110011000800500130012008800120015001000500~10000250~10000C由于本層梁截面面較大，原有有一般支撐不不能滿足A、B類的施工要要求，故必須須重對(duì)A、B類梁的支撐撐進(jìn)行設(shè)計(jì)和和驗(yàn)算，本層層A、B類的梁底支支撐體系按圖圖9的1~4剖面進(jìn)行搭搭設(shè)。2、本搭設(shè)的說(shuō)說(shuō)明（驗(yàn)核）①本設(shè)計(jì)不考考慮風(fēng)荷載②主要核算內(nèi)內(nèi)容如下：計(jì)算出結(jié)構(gòu)內(nèi)力力м與ν后A、抗剪計(jì)算：：按公式τ=3ν/2bh，當(dāng)τ≤fu則滿足抗抗剪要求，B、抗彎計(jì)算：：按公式σ=м/w，當(dāng)σ≤fm則滿足抗抗彎要求，其其中w=bhh2/6。C、剛度計(jì)算：：按公式ω≤［L/400］則滿足剛剛度要求，其其中I=bh3/12，k一系數(shù)（可可查設(shè)計(jì)手冊(cè)冊(cè)）。按經(jīng)驗(yàn)，本計(jì)算算書(shū)對(duì)模板按按撓度進(jìn)行控控制，對(duì)木枋枋按剪刀進(jìn)行行控制，對(duì)鋼鋼管按情況按按撓度或強(qiáng)度度進(jìn)行控制。模板系統(tǒng)計(jì)算一、材料截面、性性能常數(shù)序號(hào)材料名稱規(guī)格格（mm）彈性模量（E··N/mm4）Fv(N/mmm2)Fm(N/mmm2)1夾板918×18000×1860001.25112枋木80×80×22000100001.513表中數(shù)據(jù)由《設(shè)設(shè)計(jì)手冊(cè)》查查得。二、梁側(cè)模的計(jì)計(jì)算1、梁側(cè)模板計(jì)計(jì)算以1.9m梁高高為準(zhǔn)，以圖圖9的1-4剖面，梁側(cè)側(cè)板為18mm膠板，立立檔為300mm一道，立立檔外側(cè)用雙雙水平鋼管卡卡緊，每側(cè)四四道雙排水平平鋼管。每側(cè)側(cè)每排設(shè)置四四道（排距每每600㎜）對(duì)拉螺螺栓。梁側(cè)模板的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載，新澆澆搗混凝土?xí)r時(shí)對(duì)模板產(chǎn)生生側(cè)壓力：查建筑施工計(jì)算算手冊(cè)得：F=0.22RRctoB1B2V1/2，to=200//T+15，其中T為混凝土溫溫度，一般取取25度為宜，V為混凝土澆澆筑速度，取取1.8~22m/s較合合適，則to=5，F(xiàn)1=0.222×25×2200/(225+15))×1×1..2×21/2=46.666KN/m22，F(xiàn)2=RcH==25×1..9=47.5KN//m2，取二者的小值，取F2=46.66KN/m2為計(jì)算值。2、梁側(cè)模板的的強(qiáng)度驗(yàn)算取水平面施工活活荷載為4KN/m2，如左圖12，梁側(cè)模板板的計(jì)算可按按四跨連續(xù)梁梁計(jì)算，見(jiàn)計(jì)計(jì)算圖13，取梁底為為最不利位置置計(jì)算：4KN/m2q=(46.66×1.2++1.4×44)×1.9=116.88KN/mmM=1/11××116.88×0.332=0.956KN.m梁高W=bh2/66=182×1900/6==1.03×105mm346.666+4KN//m2σ=м/w=00.956×1006/1.03×105=9.28N/mmm2<fm圖1q=116.888KN/mm滿足強(qiáng)度要求。3、側(cè)梁板的剛剛度驗(yàn)收300mmm×4ω=kqL4//100EII，查《建筑筑施工計(jì)算手手冊(cè)》，k==0.9677，圖2I=1900××183/12=99.23×105mm4ω==0.6004<L/4400=0..75，滿足剛度度要求。4、立檔（梁側(cè)側(cè)板的豎枋間間距為每300mm設(shè)一道，立立檔采用80×80的枋木驗(yàn)算枋木的撓度度，該荷載為為三角形，以以最大值作為為均荷載設(shè)計(jì)計(jì)，本設(shè)計(jì)立立檔最大距離（對(duì)對(duì)拉螺桿二支支點(diǎn)距離）為為500mm，以四跨跨為計(jì)算，其其受力見(jiàn)圖14，q=1116.88KN/mm500mm×44圖14根據(jù)ω=kqqL4/100EEI≤L/4000L=（EI/44kq）1/3查《設(shè)計(jì)手冊(cè)》，K=0.967，I=bh3/12=80×803/12=3.4×106E=10000N/mm2L=(100000×3.44×106/4×0.9967×116.880)1/3=422mm>>400mm，滿滿足要求。5、梁側(cè)水平桿桿（雙鋼管）設(shè)設(shè)計(jì)驗(yàn)算?？紤]到荷載的實(shí)實(shí)際情況，取取最大值作為為均勻荷載，立立檔所受到梁梁側(cè)板的側(cè)力力（300×4400）。側(cè)板傳給立檔的的總力為：Po=（46.66×1.22+4×11.4）×0.3××0.4=7.39KN所以在單位面積積側(cè)板傳給立立檔的Po為傳給雙水水平鋼管的P1，按四等跨跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖為圖15，計(jì)算水平平桿的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度。3003000P1P1P1P1P1P1P2600××4圖15以σ=м/w≤≤fmP2=1.5PP1，查《設(shè)計(jì)計(jì)手冊(cè)》f==205NN/mm2，ω=5.088×103mm3Mmax=0..3×1.55P1-0.3PP1=1.1099KN.mσ=1.09××106/5.088×103=214.56>fm，而本本工程采用雙雙排φ48鋼管并夾在在一起承受立立檔傳來(lái)的力力，所以σ=1.09×106/5.088×103×2=107.28N/mmm2<f=2005N/mmm2，滿足要求求。6、對(duì)拉螺桿驗(yàn)驗(yàn)算對(duì)拉螺桿的橫向向距離為0..6m，豎向向距離以最大大距為0.4m，以最不利利荷載為不利利點(diǎn)，其承受受的面積為：：0.6×00.4=0.24m2。每根螺栓所承受受的拉力為N=（46.66×1.22+4×1..4）×0.3==18.47KN本工程采用直徑徑為φ14mm對(duì)拉螺栓栓凈截面面積積為扣除紋高高為2邊2.5mmm。A=π（14--2.5）2/4=1003.86mmm2，fm=2115N/mmm2螺栓所能承受的的軸力，1003.86××215=222332NN=22.333KN>118.47KN，滿足要要求。從以上的計(jì)算數(shù)數(shù)據(jù)結(jié)果得出出，梁側(cè)板及及固定設(shè)計(jì)是是超出實(shí)際情情況，且本設(shè)設(shè)計(jì)以1600××1900梁為準(zhǔn)，其其他B型梁可適當(dāng)當(dāng)增大立檔及及對(duì)拉螺杠設(shè)設(shè)置。三、梁底模的計(jì)計(jì)算（圖9的1-4剖面）梁底采用18mmm膠板，設(shè)設(shè)置三層枋木木，頂層枋木木垂直梁底面面每250mm一道，中中間層為在梁梁底寬度范圍圍內(nèi)每275mm一道，底底層枋木按門(mén)門(mén)式腳手架450mm一道雙枋枋木。由于梁底模板所所承受的荷載載與側(cè)模（最最不利位置）荷荷載相同，底底模的支點(diǎn)比比側(cè)模多，所所以梁底模板板可免驗(yàn)算。1、荷載計(jì)算以1.6×1..9m梁為計(jì)算（把把荷載轉(zhuǎn)化成成線荷載），材材料自重：0.11KN//m，混凝土自自重：76KN/mm，鋼筋3KN/m3砼，混凝土土施工荷載4KN/m?？偤奢d：：g=1.22×(0.111+76+3)++1.4×44=100.53KN/mm。2、頂層枋木設(shè)設(shè)置的驗(yàn)算（每250mm一道），可按5跨連續(xù)梁計(jì)算：ω=kgL4//100EII<L/400，K=0.9967(前面已查得)，L=（EI/44Kg）1/3，其中E=100000N/mmm4，I=bh3/12=800×803/12=3.41×106L=(100000×3.441×106/4×09667×100.553)1/3=444mm>>250mmm，滿足要求求。3、中間層枋木木間距的驗(yàn)算算頂層枋木每條傳傳給二層枋木木的荷載（線線性荷載）為為100.5533KN//m（最不利），而而二層平行梁梁長(zhǎng)方向設(shè)置置8條枋木（略2邊枋木），每每條中至中距距離為230mm。那頂層層枋木同時(shí)傳傳給2層枋木的力力二層枋木每每條所受的力力為：P=100.553×1/8==12.5666KN/mm。而三層枋木的支支點(diǎn)距離為00.45mmm，在0.455之內(nèi)最多作作用在枋木有有二個(gè)P力，所以：：νmax=1//2qL=00.5×122.566××2×0.445=5.6655KNZmax=3νν/2bh==3×5.6655×1003/2×800×80=11.325N//mm2<fv=1.5NN/mm2，滿足要求求。4、底層枋木的的間距驗(yàn)算本工程設(shè)計(jì)為雙雙枋木，排距距為450mm一道，而而二層枋木傳傳給底層枋木木可以按單跨跨計(jì)算，根據(jù)據(jù)圖16，730q==12.5666KN/mmq=122.566KKN/m93027709330R12200730R2圖16取單跨R2=12.5566×0..73×(0.2+00.73/22)/0.993=5.57KNNR1=12.5566×0..73-5..57=3.60KN