JGJ61-2003 網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程

第第1頁(yè)中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程TechnicalspecificationforlatticedshellsJGJ61━2003J258━20032003 北京第第10頁(yè)中華人民共和國(guó)建設(shè)部公 告130建設(shè)部關(guān)于發(fā)布行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》的公告現(xiàn)批準(zhǔn)《網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》為行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，編號(hào)為JGJ61-2003，自2003年8月1日起實(shí)施。其中，第3.0.5、3.0.14、4.3.1、4.4.1、6.7.1、6.7.2、6.7.3條為強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。中華人民共和國(guó)建設(shè)部2003年8月1日前 言根據(jù)建設(shè)部建標(biāo)[1994]314號(hào)文的要求，標(biāo)準(zhǔn)編制組經(jīng)廣泛調(diào)查研究，認(rèn)真總結(jié)國(guó)內(nèi)外實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，并在廣泛征求意見基礎(chǔ)上，制定了本規(guī)程。本規(guī)程的主要技術(shù)內(nèi)容是：1.設(shè)計(jì)的基本規(guī)定；2.結(jié)構(gòu)計(jì)算；3.桿件和節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)與構(gòu)造；4.制作與安裝。本規(guī)程由建設(shè)部負(fù)責(zé)管理和對(duì)強(qiáng)制性條文的解釋，由主編單位負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。本規(guī)程主編單位：中國(guó)建筑科學(xué)研究院（30100013）本規(guī)程參編單位：浙江大學(xué)哈爾濱建筑大學(xué)本規(guī)程主要起草人員：藍(lán)天董石麟劉善維劉景園沈世釗陳昕錢若軍曹資 嚴(yán)慧董繼斌姚念亮陸錫軍 張偉趙鵬飛樊曉紅目 次前 言 4總 則 6符 號(hào) 6設(shè)計(jì)的基本規(guī)定 11結(jié)構(gòu)計(jì)算 15一般計(jì)算原則 15靜力計(jì)算 16穩(wěn)定性計(jì)算 20地震作用下的內(nèi)力計(jì)算 22桿件和節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)與構(gòu)造 275.1桿 件 27焊接空心球節(jié)點(diǎn) 28螺栓球節(jié)點(diǎn) 31嵌入式轂節(jié)點(diǎn) 37支座節(jié)點(diǎn) 40制作與安裝 43一般規(guī)定 43制作與安裝要求 44高空散裝法 45分條或分塊安裝法 46滑移法 46綜合安裝法 476.7驗(yàn) 收 47附錄A網(wǎng)殼等效剛度計(jì)算公式 49附錄B橡膠墊板的材料性能及計(jì)算構(gòu)造要求 51本規(guī)程用詞說明 54總 則為了在網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工中貫徹執(zhí)行國(guó)家的技術(shù)政策，做到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全適用、確保質(zhì)量，制定本規(guī)程。本規(guī)程適用于以鋼桿件組成的單層或雙層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工。單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)不宜設(shè)置懸掛吊車。雙層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)直接承受工作級(jí)別為A3及以上的10應(yīng)力幅度及構(gòu)造應(yīng)經(jīng)過專門的試驗(yàn)確定。按本規(guī)程進(jìn)行網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工時(shí)，除應(yīng)符合本規(guī)程外，尚應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。符 號(hào)作用和作用效應(yīng)FFFj振型、ixyz方向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；G——第i節(jié)點(diǎn)重力荷載代表值；g——作用在網(wǎng)殼上的恒荷載；MMM1、2、3mmmxy軸的分布彎矩及扭矩；NNN1、2、3nnnxy軸的分布軸向力及剪力；NNNN——雙層網(wǎng)殼的上弦、下弦、腹桿及豎桿的軸向力；N——水平地震作用下網(wǎng)殼桿件軸向力標(biāo)準(zhǔn)值；N——重力荷載代表值作用下網(wǎng)殼桿件軸向力標(biāo)準(zhǔn)值；N——空心球的軸向受壓或受拉承載力設(shè)計(jì)值；N——高強(qiáng)度螺栓受拉承載力設(shè)計(jì)值；[n]——按網(wǎng)殼穩(wěn)定性確定的容許荷載標(biāo)準(zhǔn)值；q——作用在網(wǎng)殼上的活荷載；R——網(wǎng)殼上全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值引起的最大支座反力；S——水平或豎向地震作用效應(yīng)；S——j振型水平或豎向地震作用產(chǎn)生的作用效應(yīng)；U——節(jié)點(diǎn)i的位移分量；u——支座處水平位移；V——節(jié)點(diǎn)i的剪力；w——橡膠墊板平均壓縮變形；——支座最大轉(zhuǎn)角。材料性能和結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力B——等效薄膜剛度；BB1、2D——等效抗彎剛度；DD1、2E——彈性模量；f——鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f——高強(qiáng)度螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；[f]——橡膠墊板容許抗壓強(qiáng)度；G——橡膠墊板剪變模量；[]——桿件容許長(zhǎng)細(xì)比；——等效泊松比。幾何參數(shù)A——三向交叉拱的折算截面面積；A——橡膠墊板面積；A——高強(qiáng)度螺栓的有效截面面積；A、A——雙層網(wǎng)殼上、下弦桿的截面面積；AAA1、2a——兩相鄰鋼管間的凈距；B——圓柱面網(wǎng)殼的寬度；b——轂節(jié)點(diǎn)嵌入件頸部寬度；D——空心球外徑、螺栓球直徑；d——圓鋼管外徑；d——兩相鄰鋼管的較大外徑；d——兩相鄰鋼管的較小外徑；d——兩相鄰螺栓的較大直徑；d——兩相鄰螺栓的較小直徑；d——銷子直徑；d——轂節(jié)點(diǎn)嵌入榫直徑；d——轂體直徑；d——橡膠層總厚度；d——中間各層橡膠片厚度；d——上下表層橡膠片厚度；f——?dú)んw的矢高；H——轂節(jié)點(diǎn)嵌入件高度；I——三向交叉拱的折算慣性矩；III1、2L——圓柱面網(wǎng)殼的長(zhǎng)度；l——桿件幾何長(zhǎng)度；l——件計(jì)算長(zhǎng)度；l——轂節(jié)點(diǎn)嵌入件總長(zhǎng)度；l——套筒長(zhǎng)度；r——球面的曲率半徑；s——1方向網(wǎng)格間距，三角形網(wǎng)格的高度；s——2s——斜向網(wǎng)格間距，三向交叉拱的間距；t——空心球壁厚；t——圓鋼管壁厚；t——雙層網(wǎng)殼的厚度；t——擬殼的等效厚度；X、YZj振型、ixyz方向的相對(duì)位移坐標(biāo)；2——圓柱面網(wǎng)殼相鄰兩母線所對(duì)應(yīng)的中心角；——兩相鄰桿件軸線間的夾角，兩相鄰螺栓間的夾角；——網(wǎng)殼上全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值引起的最大支座轉(zhuǎn)角；——轂體嵌入榫的中線與相應(yīng)嵌入件（桿件）軸線的垂線之間的夾角。計(jì)算系數(shù)c——場(chǎng)地修正系數(shù)；K——考慮網(wǎng)殼穩(wěn)定性的系數(shù)；m——計(jì)算地震作用效應(yīng)所采用的振型數(shù)；n——節(jié)點(diǎn)總數(shù)，橡膠墊片層數(shù)；——相應(yīng)于j振型自振周期的水平地震影響系數(shù)；——相應(yīng)于j振型自振周期的豎向地震影響系數(shù)；——橡膠支座形狀系數(shù)；j振型參與系數(shù)；——空心球加肋承載力提高系數(shù)；——考慮空心球受壓彎或拉彎作用的影響系數(shù)；——套筒外接圓直徑與螺栓直徑的比值：——振型的自振周期比；——摩擦系數(shù)，考慮荷載不對(duì)稱分布影響的折減系數(shù)；——螺栓擰入球體長(zhǎng)度與螺栓直徑的比值，地震軸向力系數(shù)；j振型的阻尼比；j振型與k振型的耦聯(lián)系數(shù)；——水平地震作用系數(shù)。數(shù)學(xué)符號(hào)B——等效薄膜剛度矩陣；C——阻尼矩陣；D——等效抗彎剛度矩陣；F——網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)荷載向量；I——無量綱剛度矩陣；K——網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)總彈性剛度矩陣；KT時(shí)刻結(jié)構(gòu)的切線剛度矩陣；M——網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量矩陣；T——內(nèi)力變換矩陣；U——網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)位移向量；&、&——網(wǎng)殼節(jié)點(diǎn)在整體坐標(biāo)系中的加速度和速度；&——地面運(yùn)動(dòng)加速度向量。設(shè)計(jì)的基本規(guī)定網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)建筑物的功能與形狀，綜合考慮材料供應(yīng)和施工條件以及制作安裝方法，選擇合理的網(wǎng)殼屋蓋形式、邊緣構(gòu)件及支承結(jié)構(gòu)，以取得良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)可采用單層或雙層，可采用以下常用形式：圓柱面網(wǎng)殼、球面網(wǎng)殼、橢圓拋物面網(wǎng)殼（雙曲扁殼）及雙曲拋物面網(wǎng)殼（鞍形網(wǎng)殼、扭網(wǎng)殼）。單層網(wǎng)殼的網(wǎng)格可選用下列常用形式。單層圓柱面網(wǎng)殼的網(wǎng)格可采用：——單向斜桿正交正放網(wǎng)格（圖3.0.3-1a）——交叉斜桿正交正放網(wǎng)格（圖3.0.3-1b）——聯(lián)方網(wǎng)格（圖3.0.3-1c）——三向網(wǎng)格（圖3.0.3-1d）單層球面網(wǎng)殼的網(wǎng)格可采用：——肋環(huán)型（3.0.3-2a）——肋環(huán)斜桿型（圖3.0.3-2b）——三向網(wǎng)格（3.0.3-2c）——扇形三向網(wǎng)格（圖3.0.3-2d）——葵花形三向網(wǎng)格（圖3.0.3-2e）——短程線型（3.0.3-2f）單層橢圓拋物面網(wǎng)殼可采用三向（圖3.0.3-3a）或單向斜桿正交正放的網(wǎng)格（圖3.0.3-3b）。單層雙曲拋物面網(wǎng)殼宜采用三向網(wǎng)格（圖3.0.3-4a），其中兩個(gè)方向沿直紋布置，也可采用兩向正交網(wǎng)格（3.0.3-4b），沿主曲率方向布置，必要時(shí)可加設(shè)斜桿。雙層網(wǎng)殼的網(wǎng)格以兩向或三向交叉的桁架單元組成時(shí)，可采用本規(guī)程3.0.3條的方式布置。雙層網(wǎng)殼以四角錐、三角錐的錐體單元組成時(shí)，其上弦或下弦也可采用本規(guī)3.0.3單層網(wǎng)殼應(yīng)采用剛接節(jié)點(diǎn)，雙層網(wǎng)殼可采用鉸接節(jié)點(diǎn)。網(wǎng)殼的支承構(gòu)造除保證可靠傳遞豎向反力外，尚應(yīng)滿足不同網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)形式必需的邊緣約束條件。圓柱面網(wǎng)殼可采用以下支承方式：通過端部橫隔支承于兩端；沿兩縱邊支承；沿四邊支承。端部支承橫隔應(yīng)具有足夠的平面內(nèi)剛度。沿兩縱邊支承的支承點(diǎn)應(yīng)保證抵抗側(cè)向水平位移的約束條件。球面網(wǎng)殼的支承點(diǎn)應(yīng)保證抵抗水平位移的約束條件。橢圓拋物面網(wǎng)殼及四塊組合雙曲拋物面網(wǎng)殼應(yīng)通過邊緣構(gòu)件沿周邊支承，其支承邊緣構(gòu)件應(yīng)具有足夠的平面內(nèi)剛度。雙曲拋物面網(wǎng)殼應(yīng)通過邊緣構(gòu)件將荷載傳遞給支座或下部結(jié)構(gòu)，其邊緣構(gòu)件應(yīng)具有足夠的剛度，并作為網(wǎng)殼整體的組成部分共同計(jì)算。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)可采用下列組合形式：——將圓柱面、圓球面和雙曲拋物面截出一部分進(jìn)行組合（圖3.0.7a）；——將一段圓柱面兩端與半個(gè)圓球面組合（圖3.0.7b）；——將四塊雙曲拋物面組合（圖3.0.7c）。3.0.8所示的切割方式。在所切割的部分應(yīng)設(shè)置具有足夠剛度的邊緣構(gòu)件。BL之比宜小于1.0，殼體的矢高可取寬度的1/3～1/6，沿縱向邊緣落地支承的圓柱面網(wǎng)殼可取1/2～1/5。雙層圓柱面網(wǎng)殼的厚度可取寬度的1/20～1/50L不宜大于30m沿縱向邊緣落地支承時(shí)，其跨度（B）25m。球面網(wǎng)殼的矢高可取跨度（平面直徑）的1/3～1/7，沿周邊落地支承可放寬至（平面直徑）1/30～1/60。單層球面網(wǎng)殼的跨度（平面直徑）60m。橢圓拋物面網(wǎng)殼底邊邊長(zhǎng)比不宜大于1.5，殼體每個(gè)方向的矢高可取短向跨度的1/6～1/9。雙層橢圓拋物面網(wǎng)殼的厚度可取短向跨度的1/20～1/50。單層橢圓拋物面網(wǎng)殼40m。雙曲拋物面網(wǎng)殼底面對(duì)角線之比不宜大于2，單塊雙曲拋物面殼體的矢高可取跨度的1/2～1/4（跨度為二個(gè)對(duì)角支承點(diǎn)之間的距離）。四塊組合雙曲拋物面殼體每個(gè)方1/4～1/8。雙層雙曲拋物面網(wǎng)殼的厚度可取短向跨度的1/20～1/5050m。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的網(wǎng)格在構(gòu)造上可采用以下尺寸，當(dāng)跨度小于50m時(shí)，1.5～3.Om；當(dāng)跨度為50～100m時(shí)，2.5～3.5m；當(dāng)跨度大于100m時(shí)，3.0～4.5m，網(wǎng)殼相鄰桿件間的30°。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的最大位移計(jì)算值不應(yīng)超過短向跨度的1/400。懸挑網(wǎng)殼的最大位移1/200。一般計(jì)算原則網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行在外荷載作用下的內(nèi)力、位移計(jì)算和必要的穩(wěn)定性計(jì)算，并應(yīng)根據(jù)具體情況，對(duì)地震、溫度變化、支座沉降及施工安裝荷載等作用下的內(nèi)力、位移進(jìn)行計(jì)算。對(duì)非抗震設(shè)計(jì)，荷載及荷載效應(yīng)組合應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009進(jìn)行計(jì)算，在桿件截面及節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)中，應(yīng)按照荷載的基本組合確定內(nèi)力設(shè)計(jì)值；在位移計(jì)算中應(yīng)按照短期效應(yīng)組合確定其撓度。對(duì)抗震設(shè)計(jì)，荷載及荷載效應(yīng)組合應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011確定內(nèi)力設(shè)計(jì)值。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移可按彈性階段進(jìn)行計(jì)算；網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性計(jì)算應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)的幾何非線性影響。對(duì)于單個(gè)球面網(wǎng)殼、圓柱面網(wǎng)殼和雙曲拋物面網(wǎng)殼的風(fēng)載體型系數(shù)，可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009取值；對(duì)于多個(gè)連接的球面網(wǎng)殼、圓柱面網(wǎng)殼和雙曲拋物面網(wǎng)殼，以及各種復(fù)雜形體的網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，應(yīng)根據(jù)模型風(fēng)洞試驗(yàn)確定風(fēng)載體型系數(shù)。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的外荷載可按靜力等效原則將節(jié)點(diǎn)所轄區(qū)域內(nèi)的荷載集中作用在該節(jié)點(diǎn)上。分析雙層網(wǎng)殼時(shí)可假定節(jié)點(diǎn)為鉸接，桿件只承受軸向力；分析單層網(wǎng)殼時(shí)假定節(jié)點(diǎn)為剛接，桿件除承受軸向力外，還承受彎矩、剪力等。當(dāng)桿件上作用有局部荷載時(shí)，必須另行考慮局部彎曲內(nèi)力的影響。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的支承條件，可根據(jù)支座節(jié)點(diǎn)的位置、數(shù)量和構(gòu)造情況以及支承結(jié)構(gòu)的剛度確定，對(duì)于雙層網(wǎng)殼分別假定為二向可側(cè)移、一向可側(cè)移、無側(cè)移的鉸接支座或彈性支承；對(duì)于單層網(wǎng)殼分別假定為二向或一向可側(cè)移、無側(cè)移的鉸接支座、剛接支座或彈性支承。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的支承必須保證在任意豎向和水平荷載作用下結(jié)構(gòu)的幾何不變性和各種網(wǎng)殼計(jì)算模型對(duì)支承條件的要求。網(wǎng)殼施工安裝階段與使用階段支承情況不一致時(shí)，應(yīng)區(qū)別不同支承條件來分析計(jì)算施工安裝階段和使用階段在相應(yīng)荷載作用下的網(wǎng)殼內(nèi)力和變位。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)根據(jù)網(wǎng)殼類型、節(jié)點(diǎn)構(gòu)造、設(shè)計(jì)階段可分別選用不同方法進(jìn)行內(nèi)力、位移和穩(wěn)定性計(jì)算：雙層網(wǎng)殼宜采用空間桿系有限元法進(jìn)行計(jì)算；單層網(wǎng)殼宜采用空間梁系有限元法進(jìn)行計(jì)算；對(duì)單、雙層網(wǎng)殼在結(jié)構(gòu)方案選擇和初步設(shè)計(jì)時(shí)可采用擬殼分析法進(jìn)行估算。靜力計(jì)算單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)采用空間梁系有限元法分析節(jié)點(diǎn)位移和桿件內(nèi)力時(shí)，結(jié)構(gòu)的每個(gè)桿件作為一個(gè)單元。單層網(wǎng)殼的節(jié)點(diǎn)假設(shè)為剛節(jié)點(diǎn)，即每個(gè)節(jié)點(diǎn)有三個(gè)線位移和三個(gè)角位移。雙層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)采用空間桿系有限元法分析節(jié)點(diǎn)位移和桿件內(nèi)力時(shí)，節(jié)點(diǎn)假設(shè)為鉸接，即每個(gè)節(jié)點(diǎn)有三個(gè)線位移。按有限元法進(jìn)行網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算時(shí)可采用下列統(tǒng)一的基本方程：KUF式中 K——網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)總彈性剛度矩陣；

（4.2.2）U——網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)位移向量：F——網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)荷載向量。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)采用擬殼法分析時(shí)可根據(jù)殼面形式、網(wǎng)格布置和構(gòu)件截面把網(wǎng)殼等代為一個(gè)當(dāng)量的薄殼結(jié)構(gòu)，在由相應(yīng)邊界條件求得擬殼的位移和內(nèi)力后，可按幾何和平衡條件返回計(jì)算網(wǎng)殼桿件的內(nèi)力。對(duì)于三向交叉拱系組成正三角形或接近正三角形網(wǎng)格布置的網(wǎng)殼，按擬殼分析法計(jì)算時(shí)可等代為一個(gè)各向同性薄殼，其等效薄膜剛度矩陣B、等效抗彎剛度矩陣D可按下式計(jì)算

BBIDDI

（4.2.4-1）1

01 01-0 0 2B9Et8tAs

（4.2.4-2）D9EI8sv13式中 B——等效薄膜剛度；t——等效厚度；E——鋼材彈性模量；v——等效泊松比；I——無量綱剛度矩陣；A——三向交叉拱的折算截面面積；I——三向交叉拱的折算慣性矩；s——三向交叉拱的間距。對(duì)于三向交叉桁架拱系組成的雙層網(wǎng)殼，拱的折算截面面積AI可分別按下式計(jì)算：

AAAAA

（4.2.4-3）ItAA式中 A、A——分別為雙層網(wǎng)殼上、下弦桿的截面面積；t——雙層網(wǎng)殼的厚度。以上各式中當(dāng)網(wǎng)殼桿件截面積和慣性矩不等時(shí)，可分別取其算術(shù)平均值。對(duì)于正三角形網(wǎng)格布置的網(wǎng)殼，由擬殼的薄膜分布軸向力n、n和剪力n以及分布彎矩m、m和扭矩mNN、N和彎矩M、M、M（4.2.5-1）。N N NsTn

n

（4.2.5-1）M M MsTm

m

1 1 - 023 3 23T0 2 3

（4.2.5-2）0- 2 20-33式中 s——三角形網(wǎng)格高度；T——內(nèi)力變換矩陣。剪力V（i=1，2，3）由相應(yīng)彎矩M（i=1，2，3）的一階差分求得。i（i=1，2，3）組桁架拱系上、下弦桿、腹桿的軸向力可按下列公式計(jì)算（圖4.2.5-2）。NMNNt4t4NMNN

（4.2.5-3）t4t4N

MMlsin式中 l——上、下弦桿的平均長(zhǎng)度；t——雙層網(wǎng)殼的厚度；——斜腹桿與下弦桿的夾角。豎桿軸向力N由上弦節(jié)點(diǎn)（或下弦節(jié)點(diǎn)）的法向平衡條件確定。式（4.2.5-3）中的M、MNN由式（4.2.5-1）求得。穩(wěn)定性計(jì)算單層的球面網(wǎng)殼、圓柱面網(wǎng)殼和橢圓拋物面網(wǎng)殼，以及厚度小于本規(guī)程3.0.93.0.11網(wǎng)殼的穩(wěn)定性可按考慮幾何非線性的有限元分析方法（荷載-位移全過程分析）進(jìn)行計(jì)算，分析中可假定材料保持為線彈性。全過程分析采用的迭代方程為：

（4.3.2）式中 K——時(shí)刻結(jié)構(gòu)的切線剛度矩陣；U——當(dāng)前位移的迭代增量；Ftt時(shí)刻外部所施加的節(jié)點(diǎn)荷載向量；Nt球面網(wǎng)殼的全過程分析可按滿跨均布荷載進(jìn)行，圓柱面網(wǎng)殼和橢圓拋物面網(wǎng)殼宜補(bǔ)充考慮半跨活荷載分布。進(jìn)行網(wǎng)殼全過程分析時(shí)應(yīng)考慮初始曲面形狀的安裝偏差的影響；可采用結(jié)構(gòu)的最低1/300按本規(guī)程4.3.2和4.3.3條進(jìn)行網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)全過程分析求得的第一個(gè)臨界點(diǎn)處的荷載值，可作為該網(wǎng)殼的極限承載力。將極限承載力除以系數(shù)K后，即為按網(wǎng)殼穩(wěn)定性確定的容許承載力（標(biāo)準(zhǔn)值）K5。當(dāng)單層球面網(wǎng)殼跨度小于45m，單層圓柱面網(wǎng)殼寬度小于18m，單層橢圓拋物面網(wǎng)殼跨度小于30m[n可按下列公式計(jì)算：?jiǎn)螌忧蛎婢W(wǎng)殼[n

]0.21BDr

（4.3.5-1）式中 B——網(wǎng)殼的等效薄膜剛度（kN/m）；D——網(wǎng)殼的等效抗彎剛度（kN·m）；r——球面的曲率半徑（m）。B和D應(yīng)按主肋處的網(wǎng)格尺寸和桿件截面進(jìn)行計(jì)算；短程線型網(wǎng)殼應(yīng)按三角形球面上的網(wǎng)格尺寸和桿件截面進(jìn)行計(jì)算；肋環(huán)斜桿型和葵花形三向網(wǎng)殼應(yīng)按自支承圈梁算起第三圈環(huán)梁處的網(wǎng)格尺寸和桿件截面進(jìn)行計(jì)算。網(wǎng)殼徑向和環(huán)向的等效剛度不相同時(shí)，可采用兩個(gè)方向的平均值。單層橢圓拋物面網(wǎng)殼，四邊鉸支在剛性橫隔上[n

]0.241

BD

（4.3.5-2）（4.3.5-3）10.956qg

0.076(

1)g式中 r、r——橢圓拋物面網(wǎng)殼兩個(gè)方向的主曲率半徑（m）；——考慮荷載不對(duì)稱分布影響的折減系數(shù)。g、q——作用在網(wǎng)殼上的恒荷載和活荷載（kN/m）。注：公式（4.3.5-3）的適用范圍為q/g=0～２。單層圓柱面網(wǎng)殼當(dāng)網(wǎng)殼為四邊支承，即兩縱邊固定鉸支（或固結(jié)），而兩端鉸支在剛性橫隔上時(shí)：[n]14.4D3.910B15.0D

（4.3.5-4）r(L/B)

r(L/B)

(r3f)B式中 L、B、f、r——分別為圓柱面網(wǎng)殼的總長(zhǎng)度、寬度、矢高和曲率半徑（m）；D、D——分別為圓柱面網(wǎng)殼縱向（零曲率方向）和橫向（圓弧方向）的等效抗彎剛度（kN·m）；B——圓柱面網(wǎng)殼橫向等效薄膜剛度（kN/m）。當(dāng)圓柱面網(wǎng)殼的長(zhǎng)寬比(L/B)不大于1.2時(shí)，由式（4.3.5-4）算出的容許承載力尚應(yīng)乘以下列考慮荷載不對(duì)稱分布影響的折減系數(shù)：0.6

12.55qg

(4.3.5-5)注：公式（4.3.5-5）的適用范圍為q/g=0～２。2）當(dāng)網(wǎng)殼僅沿兩縱邊支承時(shí)：[n

]15.0D(r3f)B

(4.3.5-6)3）當(dāng)網(wǎng)殼為兩端支承時(shí)：rrL/B

BDIBDIIrLrr(L/B)

(4.3.5-7)0.960.16(1.8L/B)式中 B——圓柱面網(wǎng)殼縱向等效薄膜剛度；II——邊梁水平方向和豎向的線剛度（kN·m）。對(duì)于析架式邊梁，其水平方向和豎向的線剛度可按下式計(jì)算：IE(AaAa)/L

(4.3.5-8)式中 A、A——分別為兩根弦桿的面積；aa——分別為相應(yīng)的形心距。兩端支承的單層圓柱面網(wǎng)殼尚應(yīng)考慮荷載不對(duì)稱分布的影響，其折減系數(shù)按下式計(jì)算：

1.00.2LB

(4.3.5-9)注：公式（4.3.5-9）L/B=1.0～2.5以上各式中網(wǎng)殼等效剛度的計(jì)算公式可見本規(guī)程附錄A。地震作用下的內(nèi)力計(jì)算在設(shè)防烈度為7度的地區(qū)，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)可不進(jìn)行豎向抗震計(jì)算，但必須進(jìn)行水平抗89按時(shí)程分析法分析網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)地震效應(yīng)時(shí)，其動(dòng)力平衡方程應(yīng)為：M&&KUM&

（4.4.2）式中 M、K——網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量矩陣、剛度矩陣；C——阻尼矩陣，對(duì)于周邊固定鉸支承的網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，阻尼比可取0.002；&、&、U——網(wǎng)殼節(jié)點(diǎn)在整體坐標(biāo)系中的加速度、速度和位移向量；&——地面運(yùn)動(dòng)加速度向量。采用時(shí)程分析法時(shí)，應(yīng)按建筑場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用不小于二組的實(shí)際強(qiáng)震記錄和一組人工模擬的加速度時(shí)程曲線。加速度曲線幅值應(yīng)根據(jù)與抗震設(shè)防烈度相應(yīng)4.4.3表4.4.3時(shí)程分析所用的地震加速度時(shí)程曲線的最大值（cm/s）地震影響6789多遇地震1835（55）70（110）140注：括號(hào)內(nèi)的數(shù)值分別用于設(shè)計(jì)基本地震回事度為0.15g和0.30g的地區(qū)對(duì)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)進(jìn)行地震效應(yīng)計(jì)算時(shí)可采用振型分解反應(yīng)譜法，按此法分析宜取前20階振型進(jìn)行網(wǎng)殼地震效應(yīng)計(jì)算；對(duì)于體型復(fù)雜或重要的大跨度網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用時(shí)程分析法進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。采用振型分解反應(yīng)譜法時(shí)，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)振型、質(zhì)點(diǎn)的水平或豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式確定：FXGFYG

（4.4.5-1）FZG

式中 F、F、F——j振型、i質(zhì)點(diǎn)分別沿x、y、z方向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；——相應(yīng)于j振型自振周期的水平地震影響系數(shù)，按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500110.65；X、Y、Zj振型、ixyz方向的相對(duì)位移；j振型參與系數(shù)。當(dāng)計(jì)算水平抗震時(shí)，j振型參與系數(shù)應(yīng)按下列公式計(jì)算：X向：

X

XG (XYZ)G

（4.4.5-2）

Y向：

X

YG (XYZ)G

（4.4.5-3）

當(dāng)計(jì)算豎向抗震時(shí)，j振型參與系數(shù)應(yīng)按下式計(jì)算：X

ZG (XYZ)G

（4.4.5-4）式中 n——網(wǎng)殼節(jié)點(diǎn)數(shù)。

按振型分解反應(yīng)譜法分析時(shí)，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)桿件水平或豎向地震作用效應(yīng)應(yīng)按下列公式確定：SS

（4.4.6-1）

（4.4.6-2）式中S——網(wǎng)殼桿件地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；S、S——分別為j、k20

j振型與k振型的耦聯(lián)系數(shù)；、——分別為kj振型的阻尼比；kj振型的自振周期比；m——計(jì)算中考慮的振型數(shù)。在抗震分析時(shí)，宜考慮支承結(jié)構(gòu)對(duì)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的影響。當(dāng)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)支承在單排的獨(dú)立柱、框架柱或承重墻上時(shí)，可把支承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為彈性支座。對(duì)于網(wǎng)殼的支承結(jié)構(gòu)應(yīng)按有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗震計(jì)算。對(duì)于采用輕屋蓋的單層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，采用扇形三向網(wǎng)格、肋環(huán)斜桿型及短程線型，當(dāng)周邊固定鉸支承，按7度或8度設(shè)防、Ⅲ類場(chǎng)地、設(shè)計(jì)地震第一組進(jìn)行多遇地震效應(yīng)計(jì)算時(shí)，其桿件地震軸向力標(biāo)準(zhǔn)值N可按以下方法計(jì)算：當(dāng)主肋、環(huán)桿、斜桿均分別各自取等截面桿設(shè)計(jì)時(shí)：主肋：

NcN

（4.4.8-1）環(huán)桿：

NcN

（4.4.8-2）斜桿：

NcN

（4.4.8-3）式中 N、N、N——地震作用下分別為網(wǎng)殼的主肋、環(huán)桿及斜桿的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值；NN

——重力荷載代表值作用下分別為網(wǎng)殼的主肋、環(huán)桿及斜桿的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值的絕對(duì)最大值；、、——主肋、環(huán)桿及斜桿地震軸向力系數(shù)；設(shè)防烈度為7度時(shí)，按表4.4.8-1，82c4.4.8-2表4.4.8-1 單層球面網(wǎng)殼桿件地震軸向力系數(shù)f/L0.1670.2000.2500.3000.160.300.320.350.380.260.280.300.32表4.4.8-1 場(chǎng)地修正系數(shù)c場(chǎng)地類別ⅠⅡⅢⅣc0.540.751.001.55對(duì)于輕屋蓋單層雙曲拋物面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，斜桿為拉桿（沿斜桿方向角點(diǎn)為抬高端）、78場(chǎng)地、設(shè)計(jì)地震第一組進(jìn)行多遇地震效應(yīng)計(jì)算時(shí)，其桿件地震軸向力標(biāo)準(zhǔn)值N可按以下方法計(jì)算：除了剛度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于內(nèi)部桿的周邊桿及抬高端斜桿外，所有弦桿及斜桿均取等截面桿件設(shè)計(jì)時(shí)：抬高端斜桿：

NcN

（4.4.9-1）弦桿及其他斜桿：

cN

（4.4.9-2）式中 N、N——分別為地震作用下網(wǎng)殼抬高端斜桿及其他弦桿與斜桿的軸向力標(biāo)準(zhǔn)NNNN

值；1/5跨度范圍內(nèi)斜桿軸向力標(biāo)準(zhǔn)值的絕對(duì)最大值；最大值；7=0.158度時(shí)取=0.30。對(duì)于輕屋蓋正放四角錐雙層圓柱面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，沿兩縱邊固定鉸支在上弦節(jié)點(diǎn)、兩端豎向鉸支在剛性橫隔上，當(dāng)按7度及8度設(shè)防、Ⅲ類場(chǎng)地、設(shè)計(jì)地震第一組進(jìn)行多遇地震效應(yīng)計(jì)算時(shí)，其桿件地震軸向力標(biāo)準(zhǔn)值N，可按以下方法計(jì)算：橫向上下弦桿：

NcN

（4.4.10-1）按等截面設(shè)計(jì)的縱向弦桿

（4.4.10-2）按等截面設(shè)計(jì)的腹桿

NcN

（4.4.10-3）式中 N、N、N——地震作用下分別為網(wǎng)殼橫向弦桿、縱向弦桿與腹桿的軸向力NN

NN

標(biāo)準(zhǔn)值；——重力荷載代表值作用下分別為網(wǎng)殼縱向弦桿與腹桿軸向力標(biāo)準(zhǔn)值的絕對(duì)最大值；、、——橫向弦桿、縱向弦桿、腹桿的地震軸向力系數(shù)，設(shè)防烈度為7度4.4.10，82表4.4.10 雙圓柱面網(wǎng)殼桿件地震軸向力系數(shù)f/B0.1670.2000.2500.300橫向弦桿影部分桿件上弦0.220.280.400.54下弦0.340.400.480.60白部分桿件上弦0.180.230.330.44下弦0.270.320.400.48縱向弦桿上弦0.180.320.560.78下弦0.100.160.240.34腹桿0.50桿件和節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)與構(gòu)造桿 件網(wǎng)殼的桿件可采用普通型鋼和薄壁型鋼。管材宜采用高頻焊管或無縫鋼管，當(dāng)有條件時(shí)應(yīng)采用薄壁管型截面。桿件的鋼材應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017的規(guī)定采用。網(wǎng)殼桿件的截面應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017根據(jù)強(qiáng)度和穩(wěn)定性的計(jì)算確定。確定網(wǎng)殼桿件的長(zhǎng)細(xì)比時(shí)，其計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)符合下列規(guī)定：雙層網(wǎng)殼桿件計(jì)算長(zhǎng)度l應(yīng)按表5.1.2-1采用。表5.1.2-1 雙層網(wǎng)殼桿件的計(jì)算長(zhǎng)度l桿件節(jié) 點(diǎn)螺栓球焊接空心球板節(jié)點(diǎn)弦桿及支座腹桿腹 桿lll0.9l0.9ll0.9l注：l為桿件幾何長(zhǎng)度（節(jié)點(diǎn)中心間距離）。單層網(wǎng)殼桿件的計(jì)算長(zhǎng)度l應(yīng)按表5.1.2-2采用。表5.1.2-2 單層網(wǎng)殼桿件的計(jì)算長(zhǎng)度l彎曲方向節(jié) 點(diǎn)焊接空心球轂節(jié)點(diǎn)殼體曲面內(nèi)殼體曲面外0.9l1.6ll1.6l注：l為桿件幾何長(zhǎng)度（節(jié)點(diǎn)中心間距離）。網(wǎng)殼桿件的長(zhǎng)細(xì)比不宜超過表5.1.3中規(guī)定的數(shù)值。表5.1.3 網(wǎng)殼桿件的容許長(zhǎng)細(xì)比[]網(wǎng)殼類別受壓桿件和壓彎桿件受拉桿件和拉彎桿件承載靜力荷載直接承載動(dòng)力荷載雙層網(wǎng)殼180300250單層網(wǎng)殼150300—網(wǎng)殼桿件截面的最小尺寸應(yīng)根據(jù)網(wǎng)殼的跨度及網(wǎng)格大小確定。鋼管不宜小于45×3，普通型鋼不宜小于L50×3。網(wǎng)殼桿件在構(gòu)造設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)避免有難于檢查、清刷、油漆以及積留濕氣或灰塵的死角，鋼管端部應(yīng)進(jìn)行封閉。焊接空心球節(jié)點(diǎn)由兩個(gè)半球焊接而成的空心球，可根據(jù)受力大小分別采用不加肋（圖5.2.1-1）或加肋（5.2.1-2），適用于連接單層及雙層網(wǎng)殼的鋼管桿件?？招那虻匿摬囊瞬捎矛F(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB7001235B合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591規(guī)定的Q345鋼。產(chǎn)品質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鋼網(wǎng)架焊接球節(jié)點(diǎn)》JG11當(dāng)空心球直徑為120～900m時(shí)，其受壓和受拉承載力設(shè)計(jì)值N可按下式計(jì)算：N(0.320.6d)tdf

（5.2.2-1）D式中 D——空心球的外徑（mm）；d——與空心球相連的圓鋼管桿件的外徑（mm）；t——空心球壁厚（mm）；f——鋼材的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）；1.41.1N可按下式計(jì)算：NN

（5.2.2-2）式中 ——考慮空心球受壓彎或拉彎作用的影響系數(shù)，可采用0.8。為了可靠地傳遞桿件內(nèi)力，以及使空心球能有效地布置所連接的圓鋼管桿件，焊接空心球應(yīng)滿足以下構(gòu)造要求：l單層網(wǎng)殼空心球外徑與壁厚的比值應(yīng)不大于35；雙層網(wǎng)殼空心球外徑與壁厚的比值宜取25～45；空心球壁厚與鋼管最大壁厚的比值宜選用1.5～2.0；空心球壁厚與連接2.4～3.0；4mm。無肋空心球和有肋空心球的成型對(duì)接焊縫，應(yīng)分別滿足圖5.2.1-1和圖5.2.1-21mm。鋼管桿件與空心球連接，鋼管應(yīng)開坡口。在鋼管與空心球之間應(yīng)留有一定縫隙予以焊透，以實(shí)現(xiàn)焊縫與鋼管等強(qiáng)，否則應(yīng)按角焊縫計(jì)算。為保證焊縫質(zhì)量，鋼管端頭可加套管與空心球焊接（5.2.3）。角焊縫的焊腳尺寸h應(yīng)符合以下要求：當(dāng)鋼管壁厚t≤4mm時(shí)，h≤1.5t；當(dāng)鋼管壁厚t＞4mmh＜1.2t。在確定空心球的外徑時(shí)，球面上相鄰桿件鋼管間的凈距不宜小于10mm（圖5.2.4）。為了保證凈距，空心球的最小直徑可按下式計(jì)算：D(d2ad)/

（5.2.4）式中 d——兩相鄰鋼管的較大外徑（mm）；d——兩相鄰鋼管的較小外徑（mm）；a——兩相鄰鋼管間的凈距，取a=10mm；——兩相鄰桿件軸線問的夾角（弧度）。當(dāng)雙層網(wǎng)殼節(jié)點(diǎn)匯交桿件較多時(shí)，容許部分桿件相貫連接，但應(yīng)滿足以下要求：1）匯交桿件的軸線必須通過球體中心線。，取拉桿為主桿件），另一桿件則坡口焊在主桿上，但必須保證有3/4截面焊在球上，并以加勁肋板補(bǔ)足削弱的面積。當(dāng)空心球外徑（D）3mm面內(nèi)設(shè)加勁環(huán)肋，以提高其承載力，環(huán)肋的厚度不應(yīng)小于球壁的厚度。螺栓球節(jié)點(diǎn)螺栓球節(jié)點(diǎn)應(yīng)由高強(qiáng)度螺栓，鋼球、螺釘（或銷子）、套筒和錐頭或封板等零件組成（5.3.1），適用于連接雙層網(wǎng)殼的鋼管桿件。用于制造螺栓球節(jié)點(diǎn)鋼球、封板、錐頭、套筒的材料可按表5.3.2的規(guī)定，并應(yīng)符合相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)條件。產(chǎn)品質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點(diǎn)》JG10的規(guī)定。表5.3.2 螺栓球節(jié)點(diǎn)零件推薦材料零件名稱推薦材料材料標(biāo)準(zhǔn)編號(hào)備注鋼球45優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件（GB699）封板Q235碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB700）鋼號(hào)宜與桿件一致Q345低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼（GB/T1591）套筒Q235GB700套筒內(nèi)孔徑為13～34mmQ345GB/T1591套筒內(nèi)孔徑為37～65mm45GB699螺栓20MnTiB，40Cr，35CrMo合金結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件GB3077螺紋規(guī)格M12～M2435VB，40Cr，35CrMo螺紋規(guī)格M27～M3635CrMo，40Cr螺紋規(guī)格M39～M64鋼球直徑應(yīng)根據(jù)相鄰螺栓在球體內(nèi)不相碰并滿足套筒接觸面的要求（圖5.3.3）5.3.3-15.3.3-2( d( dctg2d)ddsin( ( dctgddsin式中 D——鋼球直徑（mm）；——兩相鄰螺栓之間的最小夾角（弧度）；d——兩相鄰螺栓的較大直徑（mm）；d——兩相鄰螺栓的較小直徑（mm）；——螺栓擰入球體長(zhǎng)度與螺栓直徑的比值，可取為1.1；1.8較小時(shí)，尚應(yīng)根據(jù)相鄰桿件及相關(guān)封板、錐頭、套筒等零部件不相碰的要求核算螺栓球直徑。此時(shí)可通過檢查可能相碰點(diǎn)至球心的連線與相鄰桿件軸線問的夾角之和不大于的條件進(jìn)行核算。高強(qiáng)度螺栓的性能等級(jí)應(yīng)按螺紋規(guī)格分別選用。對(duì)于M12～M36的高強(qiáng)度螺栓，其強(qiáng)度等級(jí)為10.9S；對(duì)于M39～M64的高強(qiáng)度螺栓，其強(qiáng)度等級(jí)為9.8S。螺栓的形式與尺寸應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點(diǎn)用高強(qiáng)度螺栓》GB/T16939高強(qiáng)度螺栓的直徑應(yīng)由桿件內(nèi)力控制。每個(gè)高強(qiáng)度螺栓的受拉承載力設(shè)計(jì)值N就按下式計(jì)算：NAf

（5.3.4）式中 f——高強(qiáng)度螺栓經(jīng)熱處理后的受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)10.9S，取430N/mm；9.8S，取385N/mm；A5.3.4孔時(shí)，A值取螺栓處或鍵槽、鉆孔處二者中的較小值。5.3.4AN性能等級(jí)10.9S螺紋規(guī)dM12M14M16M18M20M22M24M27M30M33M36p(mm)1.75222.52.52.5333.53.54A(mm)84.3115157192245303353459561694817N（kN）36.249.567.582.7105130.5151.5197.5241.0298351性能等級(jí)9.8S螺紋規(guī)dM39M42M45M48M52M56×4M60×4M64×4p(mm)44.54.555444A(mm)9671121130614731758214424852851N（kN）375.6431.5502.8567.1676.7825.4956.61097.6Ad0.9382p/4受壓桿件的連接螺栓直徑，可按其設(shè)計(jì)內(nèi)力絕對(duì)值求得螺栓直徑計(jì)算值后，按表5.3.4的螺栓直徑系列減少1～3個(gè)級(jí)差，但必須保證套筒任何截面均具有足夠的抗壓強(qiáng)度。套筒（六角形無紋螺母）外形尺寸應(yīng)符合搬手開口系列，端部要求平整，內(nèi)孔徑可比螺栓直徑大1mm。套筒應(yīng)根據(jù)網(wǎng)殼相應(yīng)桿件的最大軸向承載力按壓桿進(jìn)行計(jì)算，并驗(yàn)算其端部有效截面的局部承壓力。對(duì)于開設(shè)滑槽的套筒尚需驗(yàn)算套筒端部到滑槽端部的距離，應(yīng)使該處有效截面的抗1.5套筒長(zhǎng)度l

（mm）可按下列公式計(jì)算（圖5.3.6）：la2ad4mm

（5.3.6-1）（5.3.6-2）式中 a——套筒端部到滑槽的距離（mm）；l——螺栓伸入鋼球的長(zhǎng)度（mm）：a——螺栓露出套筒距離，可預(yù)留4～5mm，但不應(yīng)少于2個(gè)絲扣；d——銷子直徑（mm）。網(wǎng)殼桿件端部應(yīng)采用錐頭（圖5.3.7-a）或封板連接（圖5.3.7-b），其連接焊縫以及錐頭的任何截面必須與連接的鋼管等強(qiáng)，焊縫底部寬度b可根據(jù)連接鋼管壁厚取2～5mm。封板厚度應(yīng)按實(shí)際受力大小計(jì)算決定，且不宜小于鋼管外徑的1/5。錐頭底板厚1/45.3.7錐頭底板外徑應(yīng)較套筒外接圓直徑或螺栓頭直徑大1～2mm，錐頭底板孔徑宜大于螺1mm30°～40°。表5.3.7 封板及錐頭底部厚應(yīng)螺紋規(guī)格封板/錐底厚度（mm）螺紋規(guī)格錐底厚度（mm）M16M20～M24M27～M3314161823M36～M42M45～M52M56～M60M6435384548銷子或螺釘宜采用高強(qiáng)度鋼材，其直徑可取螺栓直徑的0.16～0.18倍，且不宜3mm。螺釘直徑可采用M5～M10。嵌入式轂節(jié)點(diǎn)嵌入式轂節(jié)點(diǎn)應(yīng)由柱狀轂體、桿端嵌入件、蓋板、中心螺栓、平墊圈、彈簧墊圈等零件組成（圖5.4.1），適用于跨度不大于50m的單層球面網(wǎng)殼以及跨度不大于25m的圓柱面網(wǎng)殼。5.4.2的規(guī)定，并應(yīng)符合相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)條件。產(chǎn)品質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《單層網(wǎng)殼嵌入式轂節(jié)點(diǎn)》JG/T136表5.4.2嵌入式轂節(jié)點(diǎn)零件推薦材料零件名稱推薦材料材料標(biāo)準(zhǔn)編號(hào)備注轂體Q235炭素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）轂體直徑宜采用100～165mm壓蓋中心螺栓桿端嵌入件ZG230—450一般工程用鑄造炭鋼（GB/T7659）精密鑄造轂體的嵌入槽以及與其配合的嵌入榫可做成小圓柱狀（圖5.4.3-1a）、（圖5.4.6a）。嵌入樣的中線與相應(yīng)嵌入件（桿件）軸線的垂線之間的夾角即桿端嵌入件傾角（5.4.3-1b）可分別按公式（5.4.3-1）及（5.4.3-2）求得。（圖3.0.3-1a、b）的環(huán)向桿件：arcsin(l)2r對(duì)于圓柱面網(wǎng)殼的斜桿：

(5.4.3-1) 2rsin arcsin 2

(5.4.3-2)4r4rsin2 4l 式中 r——球面或圓柱面曲率半徑；l——球面網(wǎng)殼桿件、圓柱面網(wǎng)殼環(huán)向桿件幾何長(zhǎng)度；——圓柱面網(wǎng)殼相鄰兩母線所對(duì)應(yīng)的中心角（圖5.4.3-2c）；l——斜桿所對(duì)應(yīng)的三角形網(wǎng)格底邊幾何長(zhǎng)度；對(duì)于單向斜桿及交叉斜桿正交正放網(wǎng)格（圖3.0.3-1a、b）按圖5.4.3-2a取用；對(duì)于聯(lián)方網(wǎng)格及三向網(wǎng)格（3.0.3-1c、d）5.4.3-2b嵌入件幾何尺寸（圖5.4.3-1b）應(yīng)按下列計(jì)算方法及構(gòu)造要求進(jìn)行設(shè)計(jì)。當(dāng)桿件bh等于圓管外徑d時(shí)，b≥3t(t為圓管壁厚)；嵌入樣直徑d1.7b16mm，尺寸可根據(jù)嵌入樣直徑d及嵌入槽尺寸計(jì)算。le按公式（5.4.4）求得。e1(dd2

)ctg30

（5.4.4）嵌入件頸部寬度b及高度h尚應(yīng)按拉彎或壓彎構(gòu)件驗(yàn)算其強(qiáng)度。桿件與桿端嵌入件可采用焊接連接，焊接方式可參照5.3.7條鋼管與錐頭的連接。焊縫強(qiáng)度應(yīng)與所連接的鋼管桿件等強(qiáng)。焊縫寬度可根據(jù)所連接的鋼管壁厚取2～5mm（5.3.7a）。轂體各嵌入槽軸線間夾角應(yīng)采用匯交于該節(jié)點(diǎn)各桿件軸線間的夾角在通過該節(jié)點(diǎn)中心切平面上的投影。其他各主要尺寸（5.4.6）按如下規(guī)定確定。轂體直徑d分別按式（5.4.6-1）、（5.4.6-2）計(jì)算，并按計(jì)算結(jié)果中的較大者選用。d(2ad)d

（5.4.6-1）d2(d10cl)

（5.4.6-2）式中 a——兩嵌入槽間最小間隙，可取為第5.4.4條中的b；d——按嵌入榫直徑d加上配合間隙；——轂體嵌入槽軸線間最小夾角（弧度）；s——按截面面積2h的抗剪強(qiáng)度與桿件截面抗拉強(qiáng)度等強(qiáng)原則求得。槽口寬度b等于嵌入件頸部寬度bh（管徑）4mm。中心螺栓直徑宜采用16～18mm，壓蓋厚度不宜小于4mm。支座節(jié)點(diǎn)支座節(jié)點(diǎn)應(yīng)采用傳力可靠、連接簡(jiǎn)單的構(gòu)造形式，并應(yīng)符合計(jì)算假定。網(wǎng)殼支座節(jié)點(diǎn)可根據(jù)計(jì)算假定選用固定鉸支座、彈性支座、剛性支座以及可以沿指定方向產(chǎn)生線位移的滾軸鉸支座。固定鉸支座（圖5.5.3）適用于僅要求傳遞軸向力與剪力的單層或雙層網(wǎng)殼的支座節(jié)點(diǎn)。對(duì)于大跨度或點(diǎn)支承網(wǎng)殼可采用球鉸支座（圖5.5.3a）；對(duì)于較小跨度的網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)可采用弧形鉸支座（圖5.5.3b）；對(duì)于較大跨度、落地的網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)可采用雙向弧形鉸支座（5.5.3c）或雙向板式橡膠支座（5.5.3d）。彈性支座（圖5.5.4）可用于節(jié)點(diǎn)需在水平方向產(chǎn)生一定彈性變位且能轉(zhuǎn)動(dòng)的網(wǎng)殼支座節(jié)點(diǎn)。剛性支座（圖5.5.5）可用于既能傳遞軸向力又要求傳遞彎矩和剪力的網(wǎng)殼支座節(jié)點(diǎn)。滾軸支座（圖5.5.6a、b）可用于能產(chǎn)生一定水平線位移的網(wǎng)殼支座節(jié)點(diǎn)。支座十字節(jié)點(diǎn)板豎向中心線應(yīng)與支座豎向反力作用線一致，并與節(jié)點(diǎn)連接桿件中心線匯交于支座球節(jié)點(diǎn)中心。支座球節(jié)點(diǎn)底部至支座底板間的距離宜盡量減少，其構(gòu)造高度視支座節(jié)點(diǎn)球徑大小可取100～250mm，并應(yīng)考慮網(wǎng)殼邊緣桿件與支座節(jié)點(diǎn)豎向中心線間的交角，防止斜桿與支承柱邊相碰。支座十字節(jié)點(diǎn)板厚度應(yīng)保證其自由邊不發(fā)生側(cè)向屈曲，不宜小于10mm.對(duì)于拉力支座節(jié)點(diǎn)，支座十字節(jié)點(diǎn)板的最小截面面積及相關(guān)連接焊縫必須滿足強(qiáng)度要求。支座節(jié)點(diǎn)底板的凈面積應(yīng)滿足支承結(jié)構(gòu)材料的局部受壓要求，其厚度應(yīng)滿足底板在12mm。20～25mm2～435制作與安裝一般規(guī)定網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)工程所采用的鋼材，應(yīng)具有質(zhì)量證明書，并應(yīng)符合設(shè)計(jì)的要求，在質(zhì)量有疑義時(shí)，應(yīng)按國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定進(jìn)行抽樣檢驗(yàn)。使用時(shí)丈量拉力一致，當(dāng)跨度較大時(shí)應(yīng)按氣溫情況考慮溫度修正。焊接工作宜在工廠（預(yù)制廠）或施工現(xiàn)場(chǎng)地面進(jìn)行，以減少高空工作量。焊工應(yīng)經(jīng)過考試并取得合格證，并經(jīng)過相應(yīng)項(xiàng)目的焊接工藝考核合格后方可參加施工。網(wǎng)殼安裝前，應(yīng)根據(jù)定位軸線和標(biāo)高基準(zhǔn)點(diǎn)復(fù)核和驗(yàn)收土建施工單位設(shè)置的網(wǎng)殼支座預(yù)埋件或預(yù)埋螺栓的平面位置和標(biāo)高。支承面的實(shí)際施工偏差應(yīng)滿足現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50205的要求。網(wǎng)殼的安裝方法，應(yīng)根據(jù)網(wǎng)殼的類型、受力和構(gòu)造特點(diǎn)，在滿足質(zhì)量、安全、進(jìn)度和經(jīng)濟(jì)效益的前提下，結(jié)合當(dāng)?shù)氐氖┕ぜ夹g(shù)條件綜合確定。網(wǎng)殼的安裝方法及適用范圍應(yīng)符合下列規(guī)定：高空散裝法適用于采用全支架拼裝的各種類型的網(wǎng)殼，并可根據(jù)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)選用移動(dòng)或滑動(dòng)支架拼裝及少支架的懸挑拼裝的施工方法。分條或分塊安裝法適用于分割后剛度和受力狀況改變較小的網(wǎng)殼。分條或分塊的大小應(yīng)根據(jù)起重能力而定?；品ㄟm用于兩邊平行的網(wǎng)殼，在現(xiàn)場(chǎng)狹窄、運(yùn)輸不便的情況下，尤為適用?；茣r(shí)滑移單元應(yīng)保證成為幾何不變體系。綜合安裝法適用于大跨度球面網(wǎng)殼以及中間高外圈低的雙曲面網(wǎng)殼。安裝方法選定后，應(yīng)分別對(duì)網(wǎng)殼施工階段的吊點(diǎn)反力、豎向位移、桿件內(nèi)力、提升或頂升時(shí)支承柱的穩(wěn)定性和風(fēng)載下網(wǎng)殼的水平推力等項(xiàng)進(jìn)行驗(yàn)算，必要時(shí)應(yīng)采取臨時(shí)加固措施，并應(yīng)在確保結(jié)構(gòu)體系安全的情況下分階段撤除。在安裝前宜進(jìn)行局部或整體試拼裝，當(dāng)確有把握時(shí)方可進(jìn)行正式安裝。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在進(jìn)行涂裝或噴涂前，必須對(duì)構(gòu)件表面進(jìn)行處理，清除毛刺、焊渣、鐵銹。經(jīng)處理的表面應(yīng)達(dá)到涂裝或噴涂所需要的相應(yīng)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。屋面板安裝宜在網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)整體安裝完畢后進(jìn)行。制作與安裝要求網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)在專門的胎具上制作，以保證桿件和節(jié)點(diǎn)的精度及互換性。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)制作與安裝中的對(duì)接焊縫應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《焊接球節(jié)點(diǎn)鋼網(wǎng)架焊縫超聲波探傷及質(zhì)量分級(jí)法》JG/T3034.1以及《螺栓球節(jié)點(diǎn)鋼網(wǎng)架焊縫超聲波探傷及質(zhì)量分級(jí)法》JG/T3034.2規(guī)定的級(jí)質(zhì)量等級(jí)和A級(jí)質(zhì)量等級(jí)和A對(duì)接焊縫可放在受壓桿件及壓彎桿件。采用對(duì)接時(shí)，焊縫均應(yīng)進(jìn)行無損探傷檢驗(yàn)，且每根桿件只允許有一條對(duì)接焊縫。對(duì)接桿件總數(shù)不應(yīng)超過桿件總數(shù)的20%，并不得集中布置。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)制作的偏差應(yīng)符合下列規(guī)定：焊接球節(jié)點(diǎn)的半圓球，宜用機(jī)床坡口。焊接后的成品球表面應(yīng)光滑平整，不應(yīng)有局部凸起或折皺。焊接球直徑的容許偏差：當(dāng)球直徑小于等于300mm時(shí)應(yīng)為±1.5mm；球直徑大于300mm時(shí)應(yīng)為±2.5mm；圓度的容許偏差：當(dāng)球直徑小于等于300mm時(shí)應(yīng)為±1.5mm；球直徑大于300mm時(shí)為±2.5mm；設(shè)計(jì)壁厚減薄量不應(yīng)大于13%，且當(dāng)球直徑小于500mm1.5m500mm3m；對(duì)口錯(cuò)邊量容許偏差1mm。螺栓球節(jié)點(diǎn)不得有裂紋。螺紋應(yīng)按6H級(jí)精度加工，并符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《普通螺紋公差與配合》GB197的規(guī)定。球中心至螺孔端面距離偏差應(yīng)為±0.20mm，螺栓球螺孔角度容許偏差應(yīng)為±20°。嵌入式轂節(jié)點(diǎn)桿端嵌入件與轂體槽口相配合部分的制造精度應(yīng)滿足0.1～0.3mm間隙配合的要求。桿端嵌入件傾角制造中以0.5°分類，與桿件組焊時(shí)，在專用胎具上微調(diào)，其調(diào)整后的偏差應(yīng)為±0.3mm在轂體加工中，嵌入槽圓孔對(duì)分布圓中心線的平行度容許偏差應(yīng)為0.3m。分布圓直徑容許偏差應(yīng)為±0.3m。直槽部分對(duì)圓孔平行度容許偏差應(yīng)為0.2mm。轂體嵌入槽間夾角的容許偏差應(yīng)為±0.3°。轂體端面對(duì)嵌入槽分布圓中心線0.3mm，0.5mm。鋼管桿件宜用機(jī)床下料。桿件長(zhǎng)度應(yīng)預(yù)加焊接收縮量，其值可通過試驗(yàn)確定。桿件制作長(zhǎng)度的容許偏差應(yīng)為±1mm。采用螺栓球節(jié)點(diǎn)連接的桿件其長(zhǎng)度包括錐頭或封板。采用嵌入式轂節(jié)點(diǎn)連接的桿件，其長(zhǎng)度應(yīng)包括桿端嵌入件。網(wǎng)殼應(yīng)在專門的拼裝模架上進(jìn)行小拼，以保證小拼單元的形狀及尺寸的準(zhǔn)確性。小拼單元的容許偏差應(yīng)符合下列規(guī)定：小拼單元為網(wǎng)格單元時(shí)，節(jié)點(diǎn)中心距容許偏移為2mm；小拼單元為單錐體時(shí)，弦桿長(zhǎng)、錐體高為±2mm；上弦對(duì)角線長(zhǎng)度±3mm；下弦節(jié)2mm；小拼單元為平面桁架時(shí)，尺寸容許偏差應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50205焊接球節(jié)點(diǎn)與鋼管中心容許偏移為1mm。分條或分塊的網(wǎng)殼單元長(zhǎng)度不大于20m時(shí)，拼接邊長(zhǎng)度容許偏差應(yīng)為±10mm；當(dāng)條或塊的長(zhǎng)度大于20m時(shí)，拼接邊長(zhǎng)度容許偏差應(yīng)為±20mm。高空總拼可采用預(yù)拼裝或其他保證精度的措施。網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在總拼前應(yīng)精確放線，放線的容許偏差分別為邊長(zhǎng)及對(duì)角線長(zhǎng)的1/10000。總拼所用的支承點(diǎn)應(yīng)防止下沉?？偲磿r(shí)應(yīng)選擇合理的焊接工藝順序，以減少焊接變形和焊接應(yīng)力。拼裝與焊接順序?yàn)閺闹虚g向兩端或四周發(fā)展?？偲赐瓿珊髴?yīng)檢查網(wǎng)殼曲面形狀的安裝偏差，其容許偏差不應(yīng)大于跨度的1/1500或40mm。焊接節(jié)點(diǎn)網(wǎng)殼所有焊接均須進(jìn)行外觀檢查，并作記錄。拉桿與球的對(duì)接焊縫應(yīng)作無損探傷檢驗(yàn)，其抽樣數(shù)不少于焊口總數(shù)的20%，取樣部位由設(shè)計(jì)單位與施工單位協(xié)商確定。網(wǎng)殼用高強(qiáng)度螺栓連接時(shí)，按有關(guān)規(guī)定擰緊螺栓后，應(yīng)用油膩?zhàn)訉⑺薪涌p處填嵌嚴(yán)密，并應(yīng)按鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕要求進(jìn)行處理。高空散裝法采用小拼單元或桿件直接在高空拼裝時(shí)，其順序應(yīng)能保證拼裝精度，減少積累誤差。懸挑法施工時(shí)，應(yīng)先拼成可承受自重的結(jié)構(gòu)體系，然后逐步擴(kuò)展。網(wǎng)殼在拼裝過程中應(yīng)隨時(shí)檢查基準(zhǔn)軸線位置、標(biāo)高及垂直偏差，并應(yīng)及時(shí)糾正。搭設(shè)拼裝支架時(shí)，支架上支撐點(diǎn)的位置應(yīng)設(shè)在節(jié)點(diǎn)處。支架應(yīng)驗(yàn)算其承載力和穩(wěn)定性，必要時(shí)可進(jìn)行試壓，以確保安全可靠。支架支座下應(yīng)采取措施，防止支座下沉。在拆除支架過程中應(yīng)防止個(gè)別支撐點(diǎn)集中受力，宜根據(jù)各支撐點(diǎn)的結(jié)構(gòu)自重?fù)隙?0mm分條或分塊安裝法將網(wǎng)殼分成條狀單元或塊狀單元在高空連成整體時(shí)，網(wǎng)殼單元應(yīng)具有足夠剛度并保證自身的幾何不變性，否則應(yīng)采取臨時(shí)加固措施。為保證網(wǎng)殼順利拼裝，在條與條或塊與塊合攏處，可采用安裝螺栓等措施。設(shè)置獨(dú)立的支撐點(diǎn)或拼裝支架時(shí)，應(yīng)符合本規(guī)程6.3.2的規(guī)定。合攏時(shí)可用千斤頂將網(wǎng)殼單元頂?shù)皆O(shè)計(jì)標(biāo)高，然后連接。網(wǎng)殼單元宜減少中間運(yùn)輸。如需運(yùn)輸時(shí)，應(yīng)采取措施防止變形?；品ɑ瓶刹捎孟铝袃煞N方法：?jiǎn)螚l滑移法分條的網(wǎng)殼單元在事先設(shè)置的滑軌上單條滑移到設(shè)計(jì)位置拼接；逐條積累滑移法分條的網(wǎng)殼單元在滑軌上逐條積累拼接后滑移到設(shè)計(jì)位置?；品衫靡呀ńY(jié)構(gòu)物作為拼裝平臺(tái)。如無建筑物可利用，可在滑移時(shí)開始端設(shè)置寬度約大于兩個(gè)節(jié)間的拼裝平臺(tái)。有條件時(shí)，可以在地面拼成條狀或塊狀單元吊至拼裝平臺(tái)上進(jìn)行拼裝?；壍臉?gòu)造應(yīng)能抵抗網(wǎng)殼支座的水平推力?；壙晒潭ㄓ阡摻罨炷亮喉斆娴念A(yù)埋件上，軌面標(biāo)高應(yīng)高于或等于網(wǎng)殼支座設(shè)計(jì)標(biāo)高。摩擦表面應(yīng)涂潤(rùn)滑油。當(dāng)網(wǎng)殼跨度較大時(shí)，宜在跨中增設(shè)滑軌，滑軌下的支撐架應(yīng)符合本規(guī)程6.3.2的規(guī)定。當(dāng)網(wǎng)殼滑移單元由于增設(shè)中間滑軌引起桿件內(nèi)力變號(hào)時(shí)，應(yīng)采取臨時(shí)加固措施以防失穩(wěn)。當(dāng)設(shè)置水平導(dǎo)向輪時(shí)，宜設(shè)在滑軌的內(nèi)側(cè)，導(dǎo)向輪與滑道的間隙應(yīng)在10～2mm之間。網(wǎng)殼滑移可用卷?yè)P(yáng)機(jī)或手扳葫蘆牽引。根據(jù)牽引力大小及網(wǎng)殼支座之間的系桿承載力，可采用一點(diǎn)或多點(diǎn)牽引。牽引速度不宜大于1.0m/min。當(dāng)網(wǎng)殼滑移時(shí)，兩端不50mm。在滑移和拼裝過程中，應(yīng)根據(jù)滑移方案對(duì)網(wǎng)殼的桿件內(nèi)力、節(jié)點(diǎn)變位及支座反力進(jìn)行驗(yàn)算。綜合安裝法采用綜合安裝法應(yīng)將網(wǎng)殼劃分為若干個(gè)環(huán)帶，外圍部分以小拼單元或桿件逐圈由外向內(nèi)在空中拼裝，中心部分在地面拼裝后可采用整體吊裝就位，最后在高空將外圍部分與中心部分連接成整體。網(wǎng)殼中心部分與外圍部分安裝區(qū)段的劃分可根據(jù)起吊能力和現(xiàn)場(chǎng)條件確定中心1/2～1/30。中心部分的尺寸確定后，可將剩余的外圍部分根據(jù)吊裝高度和吊車起吊能力劃分為若干個(gè)環(huán)帶，每個(gè)環(huán)帶應(yīng)為網(wǎng)殼徑向網(wǎng)格的倍數(shù)。在吊裝能力容許的條件下，應(yīng)采取大尺寸的小拼單元以減少高空拼裝工作量。在中心部分網(wǎng)殼整體吊裝時(shí)，應(yīng)保證各吊點(diǎn)起升的同步性。相鄰兩吊點(diǎn)間相對(duì)高1/400，100mm，或通過驗(yàn)算確定。中心部分起吊到位后，應(yīng)采取臨時(shí)措施加以固定，然后進(jìn)行與外圍部分的拼接。驗(yàn) 收網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的制作、拼裝和安裝的每道工序均應(yīng)進(jìn)行檢查。凡未經(jīng)檢查，不得進(jìn)行下一工序的施工。安裝完成后必須進(jìn)行交工檢查驗(yàn)收。焊按球、螺栓球、桿件、高強(qiáng)度螺栓、柱狀轂體、桿端嵌入件等均應(yīng)有出廠合格證及檢驗(yàn)記錄。交工驗(yàn)收時(shí)，應(yīng)檢查網(wǎng)殼的若干控制支承點(diǎn)間的距離偏差和高度偏差?？刂浦С悬c(diǎn)間的距離偏差容許值應(yīng)為該兩點(diǎn)間距離的1/2000，且不應(yīng)大于30mm。高度偏差，當(dāng)跨度小于或等于60m時(shí)不得超過設(shè)計(jì)標(biāo)高±20mm，當(dāng)跨度大于60m對(duì)不得超過設(shè)計(jì)標(biāo)高±30mm。安裝完成后，應(yīng)測(cè)量網(wǎng)殼若干控制點(diǎn)的豎向位移，所測(cè)得的豎向位移值應(yīng)不大于1.15豎向坐標(biāo)觀測(cè)點(diǎn)的位置應(yīng)能反映結(jié)構(gòu)性能與變形規(guī)律，由設(shè)計(jì)單位與施工單位根據(jù)變形計(jì)算結(jié)果協(xié)商確定。網(wǎng)殼工程驗(yàn)收應(yīng)具備下列文件：網(wǎng)殼施工圖、竣工圖、設(shè)計(jì)變更文件、施工組織設(shè)計(jì)、所用鋼材及其他材料的質(zhì)量證明書和試驗(yàn)報(bào)告，網(wǎng)殼的零部件產(chǎn)品合格證書和試驗(yàn)報(bào)告、網(wǎng)殼拼裝備工序的驗(yàn)收記錄、焊工考核合格證明、焊縫質(zhì)量檢驗(yàn)資料、總拼就位后幾何尺寸誤差和豎向位移值記錄。A網(wǎng)殼等效剛度計(jì)算公式網(wǎng)殼的各種常用網(wǎng)格形式可分為以下三種類型，其等效薄膜剛度B和等效抗彎D可按不同類型所提出公式進(jìn)行計(jì)算。扇形三向網(wǎng)格球面網(wǎng)殼主肋處的網(wǎng)格（方向1代表徑向）或其他各類網(wǎng)殼中的單斜桿正交網(wǎng)格（圖A.0.1a）B