濱海路管道項目施工組織設(shè)計

溫州市東片濱海大道污水主干管道改遷工程

施工組織設(shè)計

編制人:

審核人:

批準人:

浙江偉達建設(shè)工程有限公司

2015年12月30日

目錄

第1篇針對本工程難點的理解和分析..................................3

第1章本工程施工技術(shù)特點分析...................................3

第2章本工程施工技術(shù)難點分析...................................5

第3章本工程在施工方面的難點解決方案...........................6

第1節(jié)工作井、接收井沉井模板施工及解決方案..................8

第2節(jié)沉井制作及下沉施工及解決方案..........................19

第3節(jié)開挖管段支護施工及解決方案...........................35

第4節(jié)開挖管段溝槽降水施工及解決方案.......................40

第5節(jié)開挖管段溝槽開挖施工及解決方案.......................41

第6節(jié)鋼筋混凝土管頂管施工及解決方案.......................52

第7節(jié)長距離頂管施工及解決方案.............................60

第8節(jié)鋼管焊接施工及解決方案...............................68

第9節(jié)地下地上管線保護施工及解決方案........................73

第2篇施工組織設(shè)計..............................................81

第1章施工組織施工方案........................................82

第1節(jié)施工組織體系.........................................82

第2節(jié)施工組織部署.........................................89

第2章擬投入的人力............................................97

第3章施工機具、施工設(shè)備......................................98

第1節(jié)主要的施工機具、施工設(shè)備的選用......................98

第2節(jié)主要的施工機具、施工設(shè)備安排.........................98

第3節(jié)施工機具、施工設(shè)備質(zhì)量保證措施.......................101

第4節(jié)擬投入本工程主要的施工機具、施工設(shè)備.................103

第3篇質(zhì)量、進度目標(biāo)控制及手段...................................106

第1章質(zhì)量目標(biāo)的承諾..........................................106

第2章施工質(zhì)量管理保障體系....................................106

第1節(jié)組織保證措施.........................................106

第2節(jié)施工質(zhì)量保證措施.....................................113

第3節(jié)沉降觀測、測量復(fù)核保證措施...........................118

第4節(jié)提高混凝土外觀質(zhì)量的技術(shù)措施.........................119

第5節(jié)技術(shù)檔案管理及保修服務(wù)措施...........................120

第3章關(guān)鍵工序和關(guān)鍵部位質(zhì)量控制..............................121

第1節(jié)鋼筋工程質(zhì)量控制措施.................................121

第2節(jié)模板工程質(zhì)量控制.....................................124

第3節(jié)混凝土工程質(zhì)量控制...................................127

第4節(jié)開挖管道工程質(zhì)量控制.................................130

第5節(jié)水泥攪拌樁工程質(zhì)量控制...............................132

第6節(jié)頂管工程質(zhì)量控制.....................................134

第7節(jié)沉井工程質(zhì)量控制.....................................139

第8節(jié)材料質(zhì)量控制.........................................141

第4章施工工期................................................145

第1節(jié)施工總進度計劃.......................................145

第2節(jié)工期保證措施.........................................151

第4篇安全生產(chǎn)、文明施工措施及手段...............................159

第1章安全生產(chǎn)措施及手段......................................159

第1節(jié)安全生產(chǎn)管理體系.....................................159

第2節(jié)對突發(fā)事件的應(yīng)急預(yù)案.................................180

第2章文明施工措施及手段......................................187

第3章環(huán)境保護措施............................................193

第5篇針對本工程的合理化建議....................................201

第6篇施工總平面布置圖一一202

2

第1篇針對本工程難點的理解和分析

溫州市東片濱海大道污水主干管道改遷工程由溫州市發(fā)展和改革委員會以溫

發(fā)改審[2015]20號批準建設(shè)，項目業(yè)主為溫州市排水有限公司。

本工程是為配合溫州市域鐵路SI、S2線建設(shè)的管道改遷工程。改造管道敷設(shè)

于濱海大道西北側(cè)（均敷設(shè)于S2線規(guī)劃控制帶內(nèi)），南起通海大道、北至圍墾路,

管道起于2#泵站。改造管道總長2558.55m,其中開挖段D2000管道763.99口、頂

管段D2000管道444.26m、開挖段D1600管道1014m.頂管段D1600管道336.3m,

主要包括排水管道工程、圍墻等零星修復(fù)。

第1章本工程施工技術(shù)特點分析

我們認真全面地閱讀了招標(biāo)文件，仔細地審閱了施工圖紙，并組織有關(guān)人員

到現(xiàn)場收集第一手資料，了解了施工范圍內(nèi)的各種情況，我們認為本工程施工技

術(shù)特點可歸納為以下五點：

項目規(guī)模大一一須統(tǒng)一指揮、按需投入；

質(zhì)量要求高一一須科學(xué)管理、精心施工；

施工工期緊一一須精心組織、合理安排；

協(xié)調(diào)難度大一一須統(tǒng)一指揮、統(tǒng)一協(xié)調(diào)；

新型頂管管材的運用一一須不斷探索、認真總結(jié)。

一.工程項目規(guī)模大，須投入人力、機械等較多

由于整個工程量大，改造管道總長2558.55m,包括開挖段D2000管道763.99m、

頂管段D2000管道444.26m、開挖段D1600管道1014m、頂管段D1600管道336.3m,

頂管工作井9座，頂管接收井8座，主干管矩形直線污水井檢查井6座，人孔井

及排氣閥井7座，支管檢查井15座。因此，施工時需認真組織、合理調(diào)配材料和

機械數(shù)量。

我們將采取強有力的內(nèi)部管理體制，選派我公司的優(yōu)秀人員實施本工程的施

工和管理，并在施工現(xiàn)場設(shè)置項目經(jīng)理部，全面負責(zé)本工程的施工和管理，做到

精心組織、科學(xué)管理、精心施工，實行統(tǒng)一指揮、統(tǒng)一領(lǐng)導(dǎo)、統(tǒng)一行動，保證施

工合同順利履行。

二.質(zhì)量要求高

3

本工程我單位目標(biāo)為一次性驗收合格。為保證目標(biāo)實現(xiàn)，必須采取切實可行

的保證措施，精心組織。由于本工程工種多，對各種原材料、成品、半成品要嚴

格把好質(zhì)量關(guān)，對主要材料在得到業(yè)主及監(jiān)理工程師的認可后方可采購。對于關(guān)

鍵分部分項工程，施工時必須編制詳細的施工方案，確保施工質(zhì)量。

三.施工工期緊

本工程招標(biāo)計劃工期為360日歷天，計劃開工日期為2015年11月，計劃竣

工日期為2016年10月，本改造管道工程總長2558.55m,工程量大且工藝繁雜，

所以工期較為緊張。所以如何合理組織本工程的施工，保證工程按時完工，是施

工過程中必須解決的難題。

四.協(xié)調(diào)難度大

按招標(biāo)文件的規(guī)定，承包人自行辦理有關(guān)施工場地交通、環(huán)衛(wèi)和施工噪聲管

理等手續(xù)，包括解決施工噪音、物體墜落、材料拋落、建筑垃圾、現(xiàn)場排污等涉

及環(huán)境保護、衛(wèi)生、交通、城管等有關(guān)部門的問題；施工工程中，做好與工地周

邊村民、居民等問題的協(xié)調(diào)處理。施工時所有管材、機械設(shè)備均需從鄰近濱海大

道的12條支路進入，施工時還會占用部分的道路，因此需充分協(xié)調(diào)各方的關(guān)系，

以確保工程的順利進行。

五.新型頂管管材的使用

由于頂管用離心澆鑄玻璃鋼夾砂管在溫州市及國內(nèi)頂管施工經(jīng)驗較少，能參

考的資料及經(jīng)驗不多，雖我單位已有成功的案例，但由于地質(zhì)情況的不同，在本

工程施工過程中仍需不斷探索與總結(jié)。

4

第2章本工程施工技術(shù)難點分析

根據(jù)以往類似工程特點和難點，我們對工程施工過程中將會遇到的施工技術(shù)

難點、質(zhì)量控制難點以及可能影響工程進度、安全和文明施工的不利因素進行了

分析，并針對性的制定了預(yù)防措施和相應(yīng)對策。

一.土質(zhì)差、溝槽開挖深度大

根據(jù)濱海大道污水主干管改遷工程巖土工程勘察報告：

1T為雜填土，層厚0.40-2.50m,層底標(biāo)高1.36至3.11m；

1-2為素填土，層厚0.20-1.20m,層底標(biāo)高0.36至3.50m；

1-3為粘土,層厚0.30-2.00m,層底標(biāo)高1.21至2.71m；

2-1為含粉砂淤泥,層厚0.60-4.30m,層底標(biāo)高-2.84至1.12m。

2-2為粉砂夾淤泥,層厚0.70-5.10m,層底標(biāo)高-5.H至-2.00m0

2-3為含粉砂淤泥，層厚1.10-4.00m,層底標(biāo)高-7.84至-4.72mo

從本工程埋深來看，頂管段多在2-1含粉砂淤泥層和2-2粉砂夾淤泥層。開

挖段多在1-3為粘土及2-1含粉砂淤泥層。

本工程W16j-W17-W18-W19d最大開挖深度4.19米，為確保溝槽的邊坡穩(wěn)定與

安全，做好溝槽支護與處理好地下水是工程順利進行的關(guān)鍵。

二.工作井、接收井井體高、施工要求高

本工程頂管施工段以頂管工作井和接收井作為檢查井，沉井混凝土澆筑最大

深度為Wild工作井，達10.75m,其余工作井與接收井高度均在9.938-10.7米間。

施工時需認真選模支模，做到混凝土內(nèi)實外光，結(jié)構(gòu)安全、施工安全。

1.沉井在制作過程中，應(yīng)防止出現(xiàn)不均勻沉降或突沉現(xiàn)象，特別是在第一節(jié)

沉井制作時，沉井不允許出現(xiàn)沉降現(xiàn)象。

2.沉井在第二節(jié)接高過程中，不允許支模體系著地，需與基坑底保持一定高

度的安全距離，以防在沉井接高過程中出現(xiàn)沉降而影響支模體系。

3.沉井在混凝土澆筑時，必須按逐層沿四周循環(huán)進行，防止基底應(yīng)不均勻受

力而出現(xiàn)沉井突沉現(xiàn)象或傾斜現(xiàn)象。

4.沉井在制作過程中，支架體系與腳手架體系需相互獨立，不允許連在一起,

以防在沉井接高過程中出現(xiàn)沉降而影響腳手架的安全。

三.沉井下沉施工難度大

5

從本工程埋深來看，沉井下沉過程中將下穿雜填土、素填土、粘土層、含粉

砂淤泥層、粉砂夾淤泥層、沉井底持力層為含粉砂淤泥層，土層變化較大，且含

粉砂淤泥、粉砂夾淤泥層極易產(chǎn)生流砂現(xiàn)象，造成沉井四周沉降不均、局部下沉

過快等難點。

1.下沉首先考慮地基承載力、土體與混凝土摩阻值和沉井自重等試算下沉系

數(shù)是否合理。

2.下沉過程中，嚴格控制挖土位置與速度，使沉井能均速下沉。

3.下沉過程中需勤測量，及時糾偏。

4.由于本工程下沉過程中將遇2T含粉砂淤泥層和2-2粉砂夾淤泥層，因此

在下沉過程中需嚴格控制地下水位，防止出現(xiàn)流砂等現(xiàn)象。

第3章本工程在施工方面的難點解決方案

鑒于上面所述的工程特點與難點，我公司將組建一個強有力，有多年類似工

程建設(shè)經(jīng)驗的項目班子。在工期緊、工程難度大的情況下，確保本工程的施工質(zhì)

量。

我們將采取如下措施：

1.從公司內(nèi)部調(diào)派有類似工程豐富施工經(jīng)驗，有技術(shù)、有整體觀念、能實干

巧干的工班，直接參與施工，杜絕違法分包。

2.鑒于沉井及頂管過程中易產(chǎn)生流砂現(xiàn)象，計劃在本工程地下水將采用自

流式深井降水。

3.為確保工作井、接收井的順利實施，我們計劃將專門施工地下構(gòu)筑物的

骨干力量調(diào)配來，并配備有施工經(jīng)驗的項目經(jīng)理和其它首骨干人員組成項目班子,

包括專門施工地下構(gòu)筑物（建筑物）的木工、鋼筋工、混凝土工等熟練作業(yè)班子

也從其他工地調(diào)配到本工程來充實力量。

4.在施工前，仔細研究業(yè)主提供的管線圖，并與各管線單位取得聯(lián)系，對

業(yè)主負責(zé)搬遷的管線應(yīng)積極配合，對不能在施工前搬遷的管線，則在施工時要有

專門的保護措施和方案。

5.本工程所有支模架、腳手架在施工前需編制附有計算書的詳細專項方案,

并按程序進行報批審核，同時在施工時嚴格控制扣件、桿件的質(zhì)量，并按審核好

6

的方案施工。

6.本工程施工過程中，我公司將加強現(xiàn)場的巡查力度與安全生產(chǎn)文明施工

經(jīng)費的投入力度，嚴格按省市有關(guān)安全生產(chǎn)文明施工的規(guī)定執(zhí)行，杜絕各種安全

事故與不文明施工現(xiàn)象。

7.在施工過程中，嚴格控制原材料與周轉(zhuǎn)材料的質(zhì)量，做好驗收關(guān)、檢測

并，在全體職工中樹立“創(chuàng)精品、重質(zhì)量”的意識。

8.沉井混凝土按一定厚度、順序和方向分層澆筑，在下層混凝土初凝或能

重塑前澆筑完成上層混凝土；上下層同時澆筑時，上層與下層前后澆筑距離保持

1.5m以上。在傾斜面上澆筑混凝土?xí)r，應(yīng)從低處開始逐層擴展升高，保持水平分

層，混凝土分層澆筑厚度不宜超過30cm。

9.夏天高溫施工，完工后用濕麻袋保護，勤澆水，保證潮濕狀態(tài)下養(yǎng)護7

天以上。

10.在施工中以總工期為目標(biāo)，以階段控制計劃為保證，采取動態(tài)管理，使

施工組織科學(xué)化，合理化，確保階段計劃按期或提前完成；合理進行施工調(diào)度，

避免窩工、停工、返工現(xiàn)象；對施工期長的項目要實行分期、分段編制進度計劃

的方法；實施完善的組織機構(gòu)制度。

7

第1節(jié)工作井、接收井沉井模板施工及解決方案

概況

工作井或接收沉井混凝土澆筑深

序號井名稱內(nèi)徑

井度H（m）

1W2d10.4

2W4d10.65

3W5d10.4

4W7d10.4

5頂管工作井Wild0700010.75

6W15d10.1

7W19d10.058

8W21d9.934

9W23d6.65

10Wlj10.4

11W3j10.6

12W6j10.4

13W8j10.7

頂管接收井05000

14W12j10.25

15W16j9.938

16W20j10.192

17W22j9.876

二.沉井模板施工方案

1.本工程工作井及接收井沉井內(nèi)外模

第聯(lián)顏位置線

板均采用定制加工的鋼模板，墻模板的背部

支撐由兩層龍骨（鋼楞）組成：直接支撐模

板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍

M2穿墻雕

骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時,

51m鋼板

通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿

墻螺栓成為主龍骨的支點。

”例（W）

模板面板采用5mm鋼板，次楞（水平向）04.8X3,0^1

采用6.3號槽鋼彎弧，主楞（豎向）采用兩

根①48義30鋼管并與M12穿墻螺栓連接。

次楞間距300mm,主楞間距1000mm。每塊模

8

高度，第二次施工上部5m。

第一次沉井制作均由刃腳踏面二側(cè)的混凝土墊層支承模板的自重，混凝土澆

筑產(chǎn)生的沖擊力由斜撐及拉條螺栓承擔(dān)。第二次沉井制作的模板自重均依靠第一

次澆筑混凝土墻身上保留的模板及對拉螺拴抗剪來支承上述荷載。模板所承受的

施工荷載主要來源于振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載、新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力；

以上荷載對模板產(chǎn)生的應(yīng)力，主要依靠設(shè)置在模板外側(cè)的扣件式鋼管組合成兩根

為一道梁肋，縱橫交叉，在交叉點處布設(shè)M12拉條螺栓鑲嵌“山”字頭水平對拉,

以此來抵御該荷載。對拉螺栓錨入混凝土中點處焊80X80X4mm鋼板止水。

3.沉井支模先支井體內(nèi)模，一次支到比施工縫略高100mm處，外模亦一次支

到施工縫略身

100mm處。

4.澆筑混凝土

之前對模板進行質(zhì)

量驗收，檢查時應(yīng)

按圖紙仔細核對控

制尺寸和模板的垂

直度和平整度，施

工和設(shè)計布置的預(yù)就面褊3.惻

埋件、預(yù)留孔安放

位置需準確，固定

勖電橢一層蜘

9

可靠；對較大的孔洞底部增設(shè)助搗孔，便于搗實孔底混凝土。在混凝土施工縫處

設(shè)400X4mm的鋼板止水帶。

5.一般在混凝土澆搗完成以后的第4天（視當(dāng)時氣溫而定）后，可以放松沉

井墻板的拉條螺栓，拆卸模板和扣件式鋼管。操作順序是自上而下，由內(nèi)向外拆

卸模板和扣件式鋼管。注意拆除模時，不要用力敲打或?qū)⑿聺仓幕炷帘砻媾?/p>

傷。

6.拆

除后的鋼

模板、鋼管

腳手、五金

配件，及時

清理，堆放

整齊，對彎

曲變形的

鋼模要及

時處理。硼二雕醺

7.模板拆除后在井軸線上噴涂測量水準標(biāo)志，在井上口中點處，噴涂測量沉

井位移標(biāo)志。

三.沉井模板設(shè)計與驗算

沉井內(nèi)外模板均采用定制加工的鋼模板，墻模板的背部支撐由兩層龍骨（鋼

楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨,

即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓

成為主龍骨的支點。

模板采用5mm鋼板，次楞（水平向）采用6.3號槽鋼彎弧，主楞（豎向）采用

兩根中4.8X3.0鋼管并與M12穿墻螺栓連接。次楞間距300mm,主楞間距1000mm。

每塊模板尺寸1200*500mm,塊與塊間采用回形銷連接。

以下以本工程沉井混凝土澆筑深度最大的Wild工作井（沉井混凝土澆筑深度

10.75m）為例進行設(shè)計驗算，若Wild工作井計算合格，則所有沉井模板均能滿足

10

要求。

1.參數(shù)信息

(1)基本參數(shù)

傾倒混凝土荷載值分段新澆混凝土側(cè)壓

219.788

(kN/m2)力荷載(kN/m?)

次楞方向水平向布置主楞方向豎向布置

次楞(內(nèi)楞骨)間距主楞(外楞骨)間距

3001000

(mm)(mm)

槽鋼槽口水

次楞龍骨材料主楞龍骨材料圓鋼管

平［

次楞截面類型6.3號槽鋼主楞直徑(mm)48

次楞截面慣性矩I

50.786主楞壁厚(mm)3

(cm1)

次楞截面抵抗矩W

16.123主楞柱箍合并根數(shù)2

(cm3)

穿墻螺栓水平間距

穿墻螺栓型號M121000

(mm)

穿墻螺栓豎向間距

600

(mm)

(2)材料參數(shù)

面板類型鋼面板面板厚度(mm)5

面板彈性模量E面板抗彎設(shè)計值fc

210000205

(N/mm2)(N/mm2)

鋼楞彈性模量E鋼楞抗彎設(shè)計值fc

206000205

(N/mm2)(N/mm2)

次

但

主

I楞

1000

_________________f

7

墻模板設(shè)計簡圖

2.墻模板荷載標(biāo)準值計算

II

新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算,并取其中的較小值:

I/2

F=0.22丫tB邛2VF=yH

其中丫一混凝土的重力密度，取24.OkN/m'；

t-新澆混凝土的初凝時間，取3.Oh；

T-混凝土的入模溫度，取15.0℃；

V-混凝土的澆筑速度，取1.5m/h；

H-模板計算高度，取5.750m；

3I—外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；

B2—混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。

分別計算得19.788kN/m\138.000kN/m2,取較小值19.788kN/m?作為本

工程計算荷載。

2

計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準值F尸19.788kN/m;

2

傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值F2=2kN/mo

3.墻模板面板的計算

面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)

壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原

則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。

300I300I300

面板計算簡圖

（1）抗彎強度驗算

22

彎矩計算公式如下:M=0.lqil+0.117q2l

其中，M—面板計算最大彎矩（N?mm）；

1—計算跨度（次楞間距）：1=300mm；

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值5：1.2X19.788X1.0X0.85=20.184kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值qz：1.4X2.00X1.00X0.85=2.380kN/m；

面板的最大彎矩：M=0.1X20.184X3002+0.117X2.38X3002=

12

2.07X105N,mm；

面板抗彎強度驗算：。=M/W<f

其中，。一面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；

M—面板計算最大彎矩(N-mm)；

W—面板的截面抵抗矩：

W=bh2/6=1000X5.0X5.0/6=4.17X103mm3；

f一面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mmD；f=205N/mm；

面板截面的最大應(yīng)力計算值:o=M/W=2.07X105/4.17X103=49.6N/mm2；

面板截面的最大應(yīng)力計算值。=49.6N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值

[f]=205N/mm2,滿足要求。

(2)抗剪強度驗算

計算公式如下：V=0.6qjl+0.617q2l

其中，V—面板計算最大剪力(N)；

1一計算跨度(次楞間距)：1=300mm；

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值5：1.2X19.788X1.0X0.85=20.18妹N/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值qz：1.4X2.00X1.00X0.85=2.38kN/m；

面板最大剪力:V=0.6X20.184X300+0.617X2.38X300=4073.6N；

截面抗剪強度必須滿足：T=3V/(2bhn)WK

其中，丁一面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；

V一面板計算最大剪力(N)：V=4073.6N；

b一構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=1000mm；

hn—面板厚度(mm)：h?=5.0mm；

2

fv一面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm)：fv=1.5N/mnr；

2

面板截面最大受剪應(yīng)力計算值：T=3X4073.6/(2X1000X5)=1.222N/mm；

面板截面抗剪強度設(shè)計值：：fj=l.5N/mm2；

面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值T=1.222N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)

計值[T]=1.5N/mm2,滿足要求。

(3)撓度驗算

剛度驗算采用標(biāo)準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

13

撓度計算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)v>1/250

其中，q一作用在模板上的側(cè)壓力線荷載：q=19.79X1=19.788N/mm；

1一計算跨度(次楞間距)：1=300mm；

E一面板的彈性模量：E=210000N/mm2；

I一面板的截面慣性矩：I=100X0.5X0.5X0.5/12=1.04cm1；

面板的最大允許撓度值:[v]=1.2mm；

面板的最大撓度計算值:v=0.677X19.79X3007

(100X210000X1.04X10')=0.496mm；

面板的最大撓度計算值:v=0.496mm小于等于面板的最大允許撓度值

[v]=1.2mm,滿足要求。

4.墻模板次楞的計算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

本工程中，次楞采用槽鋼槽口水平[,類型為6.3號槽鋼，截面慣性矩I和截

面抵抗矩W分別為:

W=16.123X1=16.123cm3；I=50.786X1=50.786cm'；

100010001000

次楞計算簡圖

(1)次楞的抗彎強度驗算

次楞最大彎矩按下式計算：M=0.lq,l2+0.117qJ2

其中，M一次楞計算最大彎矩(N-mm)；

1一計算跨度(主楞間距)1=1000mm；

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值5：1.2X19.788X0.3X0.85=6.055kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值5：1.4X2.00X0.30X0.85=0.714kN/m,

其中，0.85為折減系數(shù)。

次楞的最大彎矩：M=0.1X6.055X10002+0.117X0.714X10002=

6.89X105N?mm；

14

次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式：。=M/W<f

其中，。一次楞承受的應(yīng)力(N/mn?)；

M一次楞計算最大彎矩(N?mm)；

W一次楞的截面抵抗矩，W=1.61X10W；

f一次楞的抗彎強度設(shè)計值；f=205N/mm2；

次楞的最大應(yīng)力計算值：。=6.89X1071.61X10'=42.7N/mm2；

次楞的抗彎強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；

次楞的最大應(yīng)力計算值。=42.7N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值

[f]=205N/mm',滿足要求。

(2)次楞的抗剪強度驗算

最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：

V=0.6qJ+0.617q2l

其中，V一次楞承受的最大剪力；

1一計算跨度(主楞間距)：1=1000mm；

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值5：1.2X19.788X0.3X0.85/1=6.055kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值6：1.4X2.00X0.3X0.85/1=0.714kN/m,

其中，0.85為折減系數(shù)。

次楞的最大剪力：V=0.6X6.055X1000.0+0.617X0.714X1000.0=

4073.6N；

22

截面抗剪強度必須滿足下式：r=V[bh0-(b-5)h]/(8IZ5)Wf,

其中，T--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mM)；

V一次楞計算最大剪力(N)：V=4073.6N；

4

L一槽鋼的慣性矩(mm)：Iz=507860mm'；

8一槽鋼的腰厚度(mm)：8=4.8mm；

b一槽鋼的腿寬度(mm)：b=40mm；

ho—槽鋼高度(mm)：h0=63mm；

h一槽鋼腰高度(mm)：h=48mm；

22

。一次楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm)：fv=125N/mm；

次楞截面的受剪應(yīng)力計算值：

15

2

T=4073.6/1X[40X63-(40-4.8)X53.4]/(8X507860X4.8)

=12.196N/mm2；

2

次楞截面的受剪應(yīng)力計算值T=12.196N/mm小于次楞截面的抗剪強度設(shè)

計值fv=125N/mm',滿足要求。

(3)次楞的撓度驗算

剛度驗算采用荷載標(biāo)準值，同時不考慮振動荷載作用。

撓度驗算公式如下:v=0.677qlV(100EDW[v]=l/250

其中，v--次楞的最大撓度(mm)；

q一作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=19.79X0.30=5.94kN/m；

1一計算跨度(主楞間距)：1=1000mm；

E一次楞彈性模量(N/mn?)：E=206000N/mm2；

I一次楞截面慣性矩(mm4),1=5.08X10W；

次楞的最大撓度計算值：v=0.677X5.94/1X10007

(100X206000X5.08X105)=0.384mm；

次楞的最大容許撓度值：[v]=4mm；

次楞的最大撓度計算值v=0.384mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=4mm,

滿足要求。

5.墻模板主楞的計算

主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3mm,截面慣性矩I和截面抵抗

矩W分別為：

W=4.493X2=8.986cm(；I=10.783X2=21.566cm1；E=206000N/mm2；

4.778kN4.778kN4.778kN4.778kN4.778kN4.778kN

(i)飛(2)(3)飛

主楞計算簡圖

16

5.8535.853

4.7784.778

3.7033.703

門1.0751.075

----------3.703'3-703

■4.778-4.778

-5.853-5.853

主楞計算剪力圖（kN）

主楞計算彎矩圖（kN?m）

主楞計算變形圖（mm）

（1）主楞的抗彎強度驗算

作用在主楞的荷載:P=l.2X19.79X0.3X1+1.4X2X0.3X1=7.964kN；

主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）：1=600mm；

強度驗算公式：。=M/W<f

其中，。一主楞的最大應(yīng)力計算值（N/mn?）

M—主楞的最大彎矩（N?mm）；M=6.45X105N?mm

W—主楞的凈截面抵抗矩（mm3）；W=8.99X103mm3；

f一主楞的強度設(shè)計值（N/mm2）,f=205N/mm2；

主楞的最大應(yīng)力計算值：。=6.45X1078.99X103=71.8N/mm2；

主楞的最大應(yīng)力計算值。=71.8N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值

17

f=205N/mm，,滿足要求。

（2）主楞的抗剪強度驗算

主楞截面抗剪強度必須滿足：T=2V/AWf,

其中，丁一主楞的截面的最大受剪應(yīng)力（N/mrn2）；

V一主楞計算最大剪力（N）：V=5853N；

A一鋼管的截面面積（mn?）：A=848.23mm2；

2

。一主楞的抗剪強度設(shè)計值（N/mrn：：f￥=120N/mm；

2

主楞截面的受剪應(yīng)力計算值：T=2X5853.0/848.230=13.801N/mm；

主楞截面的受剪應(yīng)力計算值T=13.801N/mm2小于主楞截面的抗剪強度設(shè)

計值fv=120N/mm;!,滿足要求。

（3）主楞的撓度驗算

主楞的最大撓度計算值：v=0.712mm；

主楞的最大容許撓度值：[v]=4mm；

主楞的最大撓度計算值v=0.712mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=4mm,

滿足要求。

6.穿墻螺栓的計算

計算公式如下：N<[N]=fXA

其中N-穿墻螺栓所受的拉力；

A-穿墻螺栓有效面積（mm2）；

2

f~穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm;

查表得：

穿墻螺栓的型號：M12；

穿墻螺栓有效直徑：9.85mm；

穿墻螺栓有效面積：A=76mm2；

穿墻螺栓最大容許拉力值：[N]=1.70X105X7.60X105=12.92kN；

主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力

為：N=10.63kN。

穿墻螺栓所受的最大拉力N=10.631kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值

[N>12.92kN,滿足要求。

18

第2節(jié)沉井制作及下沉施工及解決方案

一.施工程序

本工程沉井計劃分二次澆筑、一次下沉，第一次施工刃腳及下部約5nl高度,

第二次施工上部5mo

施工順序為清除地表障礙物，挖除上層淺部耕植土及雜填土~鋪設(shè)砂墊層及

澆筑素混凝土墊層一內(nèi)圈腳手架一刃腳及第一節(jié)段內(nèi)模一外圈腳手架一刃腳及第

一節(jié)段鋼筋一刃腳及第一節(jié)段外模一澆筑刃腳及第一節(jié)段混凝土一內(nèi)圈上層腳手

架接高一第二節(jié)段內(nèi)模一外圈上層腳手架接高一第二節(jié)段鋼筋一第二節(jié)段外模一

第二節(jié)段混凝土澆筑一混凝土養(yǎng)護一沉井下沉一封底。

二.施工準備

1.生產(chǎn)準備

(1)根據(jù)“三通一平”場地，現(xiàn)場踏勘，合理布置。

(2)按沉井施工平面布置搭設(shè)臨時設(shè)施，安裝臨時用水、用電，修筑的臨時

排水溝。

(3)進行沉井模板制作，鋼筋制作。

2.技術(shù)準備

(1)組織現(xiàn)場施工人員學(xué)習(xí)，審查施工圖紙和參加各專業(yè)圖紙會審、進行設(shè)

計要求和施工技術(shù)交底。

(2)召集全體基層班組長，讓他們熟悉工藝流程，并結(jié)合施工實施方案，向

他們作詳細的技術(shù)，安全和組織交底，做到人人心中有數(shù)。

(3)商品混凝土廠家試驗室做好配合比試驗，選擇最佳配合比，早期強度試

驗，為拆模提供現(xiàn)場依據(jù)。

(4)編好沉井施工組織設(shè)計，管道安裝的施工工藝，培訓(xùn)沉井施工操作人員。

(5)按設(shè)計圖紙做好測量控制和設(shè)置基準點，按設(shè)計位置進行工程定位放線。

(6)對模板、鋼筋等進行放樣，由專人負責(zé)落實。

3.施工用電、用水

(1)施工用電：根據(jù)本工程量的特點，根據(jù)施工變壓器引至施工現(xiàn)場。

(2)施工用水：根據(jù)情況將配備自來水和干凈的地下水作為施工養(yǎng)護用水。

三.基坑開挖及處理

19

根據(jù)業(yè)主提供的坐標(biāo)，進行測量、放樣，基坑開挖深度為L65米，采用放坡

開挖，坡度為1：1,基坑內(nèi)四周設(shè)置環(huán)形排水溝與50X50X50cm集水坑，基坑

外四面設(shè)置4座中30cm深井泵進行地下水降水，土方采用挖機開挖。

雕面標(biāo)部.384

I祥

四.沉井墊層制作

沉井在制作前須先開挖基坑，鋪筑砂墊層及混凝土墊層，以確保沉井在制作

時的穩(wěn)定。墊層厚度應(yīng)根據(jù)沉井制作的重量和地基承載力通過計算確定。墊層采

用在基底挖槽的方法鋪筑。由于工作井經(jīng)二次沉井制作總高度為io.75m。先設(shè)定

砂墊層厚度hs=0.5m,再澆筑0.15m厚素混凝土

1.按照要求在沉井井壁刃腳處和地梁的砂墊層處開挖溝槽，開槽后及時回

填黃砂，防止溝壁坍塌。

2.砂墊層施工采用中粗砂、分段分層振實，每回填30cm厚黃砂振實一次，

用平板振搗器拖振，振搗時要求重疊區(qū)域為1/3,并可適當(dāng)灑水，使得砂層含水量

達到20%左右，密實度達到92%左右?，F(xiàn)場砂墊層密實度可用釬探法普查，即用

長196cm,d)16mm圓鋼，在距砂面約50cm的垂直高度上自由下落，鋼釬頭部沉入

砂面層深度W7cm者為合格。

3.混凝土墊層厚15cm,墊層混凝土標(biāo)號為C25,作為沉井刃腳的底模。根據(jù)有

關(guān)規(guī)范要求立模、振搗、養(yǎng)護，素混凝土地坪標(biāo)高必須準確，由測量找平、復(fù)測。

五.腳手架施工

1.沉井制作首先需要搭設(shè)腳手架，腳手架采用648鋼管扣件結(jié)式結(jié)構(gòu)，外

腳手架豎管下端鋪墊木板，擴大接觸面積，頂層底面走道板低于混凝土澆搗面約

0.5m,并配有防護欄，欄桿高度約1m。

2.腳手管間聯(lián)接采用專用鑄鐵扣件，螺絲扭力不小于40N?口，且不應(yīng)大于

65N?mo

3.為確保外腳手架整體穩(wěn)定，在沿井壁2m左右長度內(nèi)設(shè)置斜撐，腳手架上

端用連桿與內(nèi)腳手架牽牢，檔距為2米。隨著沉井制作的逐層加高，斜撐仍然需

20

在設(shè)置，并對原有低層腳手架進行加固處理。

4.腳手架鋼管與模板支撐鋼管嚴禁連接，以避沉井在制作過程中下沉而影響

安全或破壞。

5.因本工程最大的Wild工作井內(nèi)外腳手架搭設(shè)高度達10.75m,為確保安全,

以Wild為例進行設(shè)計驗算，若Wild工作井腳手架計算合格，則所有沉井腳手架均

能滿足要求。

基本參數(shù)

立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)1.05立桿步距h(m)1.8

立桿縱向間距或跨距l(xiāng)a(m)1.5內(nèi)排架距離墻長度a(m)0.3

腳手架計算高度H(m)10.75大小橫桿布置方式大橫桿在上

腳手架沿墻縱向長度1(m)150鋼管類型048X3

腳手架排數(shù)雙排腳手架橫桿與立桿連接方式單扣件

連墻件扣件連接方式單扣件連墻件連接方式扣件連接

連墻件布置方式二步三跨

荷載參數(shù)

施工均布荷載(kN/mz)3腳手架用途結(jié)構(gòu)腳手架

省份浙江地區(qū)溫州市

連墻件風(fēng)荷載高度變化系數(shù)架底部風(fēng)荷載高度變化系

0.920.74

口Z數(shù)L

基本風(fēng)壓Wo(kN/m2)0.6風(fēng)壓周期50年一遇

風(fēng)荷載體型系數(shù)葭0.214腳手板自重CkN/m2)0.3

每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重

欄桿擋腳板自重(kN/m)0.150.1248

(kN/m)

安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重

0.005腳手板類別竹笆片腳手板

(kN/m2)

竹笆片腳手板

欄桿擋板類別腳手板鋪設(shè)總層數(shù)4

擋板

(1)大橫桿的計算

按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨

連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的